pkpm使用技巧及问题归纳

1、PAGE PAGE 61PKPM技巧及问题总结目录1. PKPM中主梁与次梁的区别.32.PKPM结构设计使用心得.53.PKPM程序学习的一些体会.64.参加pkpm学习班的笔记145.PKPM公司论坛精华帖.176.PK/PM 问答.327. PKPM新规范版本变化笔记. .428.运用PKPM软件进行无梁楼盖结构的设计489.TAT计算模型的合理简化.4910.pkpm新天地三期咨询台答问摘编5111.多层框架电算结果的人工调整5412.建筑结构(SATWE)的总信息5513. PKPM参数问题60一. PKPM中主梁与次梁的区别-次梁在PMCAD主菜单1和主菜单2不同输入方法的比较分析

2、次梁 可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入，程序上称为“按主梁输入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。 次梁在主菜单1输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数量众多。次梁在主菜单2输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节

3、点数大大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。 在主菜单1中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单2中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。1、导荷方式的不同 作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围），程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反

4、力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。 两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。2、结构计算模式的不同 在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。 在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。3、梁的交点连接性质的不同 按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种

5、固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为铰接端。 PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为0。4、梁支座负弯矩调幅的不同 在SATWE、TAT计算时对PM主菜单1中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁”，此时用户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用，对不调幅梁不起作用。如需对该梁调幅，则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁”。 在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅（次梁也有不同的调幅值，如内力系数为1/11，1/14，1/16等，参考砼教材及其它资

6、料）。5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改 （1）在PM主菜单1当作主梁输入的次梁经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。此时程序判定次梁的过程是： 对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用园圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。 支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。 连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。 支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。 对处于端

7、跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。 对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。 （2）在PM主菜单2输入的次梁： 其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修

8、改支座的问题。6、三维空间程序的活荷载不利布置计算的不同 按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利 计算过于繁琐费时。按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。7、楼板配筋的不同 由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。 二.PKPM结构设计使用心

9、得 *以下为本人集多年PKPM使用心得所写，可能有不对之处，敬请原谅！如果你愿意把你的一些心得与大家共享，请告诉我。 要想PKPM没有错误，很难，最好的办法就是别用她。如果做结构设计，不太可能不用PKPM，所以，最好不做这行，做“三陪”比这行轻松。1.在PM中如果有定义错层梁的话，如果错层高差太大，会导致TAT检查出现“有多余节点，必须删除”的错误。（若PM中定义错层梁，错层高差不能太大）2.如果斜杆高度大于层高，可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑，无法计算”的错误。（斜杆高度不能大于层高）3.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg文件。（工作目

10、录名不能太长）4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在PKPM的安装目录cfg中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。5.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无他用。对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。7.关于错层，PKPM中，如果楼板相错500以上，一般要按错层考虑。错层时，应在PM中按两个标准层进

11、行输入，TAT和SATWE会自动形成错层数据。如果按一层输入并考虑错层影响，应该在TAT或SATWE中，定义弹性节点等措施。8.关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。（节点不能太密小于150 ，应进行轴线简化调整）9.关于斜梁、斜杆及斜柱，PKPM中，斜柱、支撑均按斜杆考虑，斜梁和普通梁一样，承受弯矩而无剪力。10、特殊梁、柱、支撑定义，采用异或方式，即原有属性再次定义则取消原属性。举例：一下端铰接支撑要想定义为两端铰接，应该先再

12、次定义下端铰接，此时上下端均为刚接，然后定义两端铰接。11.TAT输出的构件内力正负号说明：TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理： （1）梁的右端弯矩加负号，则在识别梁正负弯矩时，上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩； （2）柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号，则在识别它们的正负轴力时，受拉为正轴力、受压为负轴力； （3）柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号，则在识别它们的正负弯矩时，右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。？*非常不错，使用pkpm之前，应该对结构体系进行合理的简化，并非向建科院的人说得那样，完全

13、按照实际情况输入，例如：目前坡屋面做的较多，斜梁如何输入这个问题就摆在面前，我的作法很简单，按照直梁输入。这一点我在3月24号上海pkpm研讨班上同建科院的人讨论过，他们也同意我得看法。程序毕竟是程序，并不是万能的，我们是用软件，而不是让软件牵着我们走，看法粗浅，大家一起探讨，共同提高三.PKPM程序学习的一些体会学习时间：2003.2.252003.2.27PKPM的发展方向一个方面就是计算，它的方向就是集成化、通用化。集成化大家都能感觉到，PKPM程序都是以PM程序所建数据为条件，以空间计算为核心，基础、后期的CAD出图都能采用前面的数据。所有这些都构成了程序集成化的雏形。程序的通用化主要

14、表现在计算上，PKPM程序的计算程序由以前的平面计算（PK）三维空间杆件（TAT）空间有限元（SATWE）整体通用有限元程序（PMSAP）。能计算的结构类型有砖混、底框、钢筋混凝土结构、钢结构等。现在又在开发特种结构的计算程序：如高压塔架、巨型油罐等。在PM程序中就可以建立起这些结构的空间模型。当然现在的PKPM系列程序还不能计算。第二个方向就是开放计算参数的开关。有很多参数以前都是放在程序的“黑匣子”里的，设计人员不能干预。程序放开这些参数有两个原因，首先就是要让设计人员真正的掌握工程的设计过程，能够尽可能的控制设计过程。其次就是要把一些关键的责任交由设计人员来负，程序只能起到设计工具的作用

15、，不能代替设计。所以就需要我们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、可靠性。如高层建筑混凝土结构技术规程的5.1.16条要求“对结构分析软件的计算结果，应进行分析结果判断，确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据”。二、空间计算程序部分1、PKPM几个空间程序的不同（这是我们这次学习班一个学员提的问题）现在，PKPM程序拥有的空间计算程序有三个，即TAT、SATWE、PMSAP1）、TAT-它是一个空间杆件程序，对柱、墙、梁都是采用杆件模型来模拟的，特殊的就是剪力墙是采用薄壁柱原理来计算的，在它的单元刚度矩阵中多了一个翘曲自由度，相应的力矩多了双力矩。因此，在用TAT

16、程序计算框剪结构、剪力墙结构等含钢筋混凝土剪力墙的结构都要对剪力墙的洞口、节点做合理的简化，有点让实际工程来适应我们的计算程序的味道。作这种简化都是因为分析手段的局限所制（资料书的P129）。当然，在作结构方案时，对结构作这样的调整对建筑结构方案的简洁、合理有很大的好处。它的楼盖是作为平面内无限刚、平面外刚度为零的假设。在新版的TAT程序中，允许增设弹性节点，这种弹性节点允许在楼层平面内有相对位移，且能承担相应的水平力。增加了这种弹性节点来加大TAT程序的适用范围，使得TAT程序可以计算空旷、错层结构。2）、SATWE-空间组合结构有限元程序，与TAT的区别在于墙和楼板的模型不同。SATWE对

17、剪力墙采用的是在壳元的基础上凝聚而成的墙元模型。采用墙元模型，在我们的工程建摸中，就不需要象TAT程序那样做那么多的简化，只需要按实际情况输入即可。对于楼盖，SATWE程序采用多种模式来模拟。有刚性楼板和弹性楼板两种。SATWE程序主要是在这两个方面与TAT程序不同。3）、PMSAP是一个结构分析通用程序。当然，它是偏向于建筑的，但它是一个发展方向。现在的比较著名的通用计算程序有：SAP84、SAP91、SAP2000、ANSYS、ETABS等程序，这些程序各有特长。三.程序的参数及选择开关1）、PMCAD中的参数（1）总信息：结构体系、结构主材：主要是不同的结构体系有不同的调整参数。地下室层

18、数：必须准确填写，主要有几个原因，风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数，有了这个参数，地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传，但竖向作用效应还是往下传递。地下室侧墙的计算也要用到。底部加强区也要用到这个参数。与基础相连接的下部楼层数：要说明的是除了PM荷载和最下层的荷载能传递到基础外，其他嵌固层的基脚内力现在的程序都不能传递到基础。（2）、材料信息：其他与老的程序一样填法，就是钢筋采用了新规范的新符号。（3）地震信息设计地震分组：就是老的抗震规范的近震、远震。按抗震规范的附录A选择即可。内江的三县两区都是第一组，6度区，设计基本地震加速度为0.05g。场地类别：程序是“场地土类型

19、”，按地基基础规范的3.0.3条的4款，应该是“场地类别”。建筑抗震设计规范的3.3.2、3.3.3条也是提的“建筑场地”，而不是“场地土”。一般的地质勘察报告要提出此参数的。计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。对于一般工程，不少于9个。但如果是2层的结构，最多也就是6个，因为每层只有三个自由度，两层就是6个。对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了，证明我们的震型数取够了。这个“有效质量系数”最先是美国的WILSON教授提出来的，并且将它用于著名的ETABS程序。 高层建筑混凝土结构技术规程的5.1.13-2条要求B级高度的建筑和复杂的高

20、层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%” 周期折减系数：这个参数是根据高层建筑混凝土结构技术规程的3.3.16条（强条）要求，按3.3.17条进行折减的。框架：0.60.7框剪：0.70.8剪力墙：0.91.0（4）风荷载信息：修正后基本风压：根据建筑结构荷载规范的7.1.2条，对与高层、高耸以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。按高层建筑混凝土结构技术规程的3.2.2条，对与特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本风压

21、应按100年重现期的风压值采用。按规范的解释，房屋高度大于60m的都是对风荷载比较敏感的高层建筑。2）、TAT的参数及开关（1）、用TAT程序计算建模应注意的几点：剪力墙必须要有洞口，不能形成封闭“口”字形。这样在构件截面上的剪力流才有进口和出口，否则，程序无法对构件进行计算。这是TAT程序对薄壁柱数学模型模拟的要求。剪力墙内的洞口要求要上下对齐，且要有规律性。如果不这样，那么内力的传递将通过节点间刚域来传递，这与实际有时很大差别，引起很大的计算误差。且洞口布置不规律，计算结果具有很大的突变性。（2）、参数：在PM参数中说过的就不在说了。柱的计算长度：程序中增加了一个选项“柱长度系数按混凝土土

22、规范的7.3.11-3计算。以前老程序是按表7.3.11-1和表7.3.11-2采用的。7.3.11-3条是新规范新增的。“当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时，框架柱的计算长度 lo 可按公式7.3.11-1和公式7.3.11-2计算结果的较小者取值。 这是因为近年来对框架结构二阶效应的研究表明，竖向荷载在有侧移的框架中引起的P-效应只增大有水平荷载在柱端截面中引起的弯矩 Mh，而原则上不增大由竖向荷载引起的弯矩 Mv。因此，框架柱柱端考虑二阶效应后的总弯矩应是： M=Mh+s*Mv（1-1） 式中s为反映二阶效应增大Mh幅度的弯矩增大系数。但在传统的lo法中，是用同时增大

23、Mv和Mh的，即： M=（Mh+Mv）（1-2） 因此，如果要使所求的总弯矩相等，那么必然有：s 与s相应的lo也就必然比与相应的lo取得大一点。 对于一般工程中的多层框架结构，（在 Mv/Mh为常见比例，即1/3，框架节点的柱梁线刚度的比例也为常见值时）按规范表7.3.11-2的lo计算出的再按1-2公式计算出的弯矩和按规范7.2.11-3条计算出的lo在按公式1-1算出的弯矩，两者差异不大。所以在一般多层框架，没有特殊的水平荷载和特殊的框架节点情况下，采用7.2.11-2和7.2.11-3计算的lo对计算结果没有大的影响。 但是，对于Mv/Mh2,按单向板算应该没问题。我下载了7月23日的

24、CFG文件，内容和老的一样，没有解决掉轴线为PLINE的问题！难道最新的CFG一定要邮购才能得到吗？网上不能下载吗？我们都是正版用户！正版用户的权益在那里？ lzhksoft 在北京网页下载区的 updatecfg 中有新的程序 modifyw.exe 可解决 Pline 问题！ Hi 也可以从 HYPERLINK /download/index.htm中 t _blank /download/index.htm中PKPM软件Windows Update更新进入此目录进行更新。注意文件的日期和字节数。 davidsun 论坛管理员 PKPM软件Windows Update更新中，最好能提供更新

25、的实际日期，我才上去了，怎么看都不象新的！羊三皮 和你手头的文件日期进行比较，就可以看出新旧了。davidsun 论坛管理员 网络版的工作站安装问题？1，通过安装工作站SETUP程序。 2。直接映射到服务器上。那种方法好一些？另外在各类*.T图中，背景色总是单纯色，手动修该为双色退晕后确定。再次进入后又回到了单纯色。应该如何设置？（采用的前者安装）。 蚂蚁 如果掌握原理就可以手动操作，不过要设的东西挺多的。包括运行库、注册表、路径等如果没有掌握原理，请使用工作站设置程序。 建议用户用设置程序完成安装。davidsun 论坛管理员 工作站设置程序在哪？重新安装时怎样改变设置。 请指教，因为每次进

26、入*。T画面都要手动设置为双色退晕，很麻烦。单纯色情况下无法看清多谢了。蚂蚁 就是client.set目录中的setup.exe .第二个问题暂时无法解决 davidsun 论坛管理员 1.普通梁能放在连梁上吗？2.七层框架，二层仅有横向梁及四周边梁，且无板，大部分柱在该层处无纵向支点，这种情况下柱的计算长度系数该作怎样的调整？ 鲁班 1.能。2.对于穿层的柱程序应该能自动识别，当然您最好是能对程序给出的柱计算长度作一下校核。PKPMZB 论坛管理员 普通梁一般不能放在连梁上！ nxjun 由于在三维分析软件中各梁段之间均为交叉梁系，故我个人认为如果有需要的话，普通梁也可放在连梁上。不知大家以

27、为如何？ PKPMZB 论坛管理员我真的很想知道satwe8计算底框是否可靠？我算了一个底部两层框架,上部五层住宅的结构,六度区,计算一切顺利,由于体型不规则,用PKPM出框架有不少麻烦,于是改用SATWE8计算出图,转换层框架大梁差别不是很大,有的也有差别,地梁及一层梁大部分差别不大,但也有差的多的,尤其是单榀框架,PK出图一 般负筋较大,但本身荷载不大,SATWE负筋就较小,柱筋也有差别,SATWE的边柱及角柱配筋较大,而中柱配筋较PK小,我个人觉得SATWE的计算模型和配筋简图比较合理,但是因为说明书上也说SATWE在计 算框架梁时配筋偏小,所以老总就不放心我的计算结果,我想请教一下SA

28、TWE8的计算结果到底可不可用,是不是一定要用PK校核,(那样太麻烦了)不好意思,请高人一定有空指点,谢谢。 yesno我用satwe8计算底框觉的结果还是可靠的. 不过柱筋及顶层框架自己根据经验作调整。Gzcj用SATWE-8计算底框结构应注意对地震作用的放大。尤其是底框梁的配筋可以得到明显改善。PKPMZB论坛管理员六度区不用抗震计算,何来放大地震作用. 二层框架应考虑上面五层砖混水平力产生的倾覆力矩。Gzcj是呀,六度区是不用计算地震力的,在SATWE8中填写参数时,是不算地震力的,所以没法放大,再说二层框架如何考虑上部荷载的水平力?感觉水平力好象影响不大根据经验调整?好象只有凭感觉了y

29、esno 如何改变层刚度, 我加厚板RATX,RATY均未变 logical 板厚度加大多大？此外对层刚度影响较大的应该是剪力墙、大梁等结构构件的刚度。PKPMZB论坛管理员加大板的厚度对改善上下层刚度比的用处不大。关键是要加大下层柱、墙等竖向构件的刚度，以及连接竖向构件的框架梁的刚度。我觉得你的情况很可能是由于矩形柱和异形柱截面相差太大造成的，如果所有柱都是下层矩形，上面异形的话，应控制异形柱每肢不应超出矩形柱300左右。Lixx异型柱肢可以在大于矩形柱吗？ Asuhe可以.再类似单桩承台做转换. WYM65异型柱支为啥不能超过方柱 logical应改可以,作转换承台 gzcj 梁一端不能搭

30、到柱节点怎么办? 由于两个柱布置不在一条轴线上,梁一端因此不能搭到柱定位节点上.而实际上这个柱扁长,梁是能搭在这个柱上的.但这样计算机是并不认为梁的这个支座是柱!我应怎么办?在梁与扁柱交的节点上再输入一个同样的扁柱,与原扁柱重合.是否可行? 没有图示,不知大家能否理解我的意思. f.f俩柱节点间梁考滤扁心移动 huangd柱上加一刚性梁 y.h1.俩柱节点间梁考滤扁心移动:不行.我的前提是必须在两柱不在一轴线上.2.柱上加一刚性梁:请问怎样才为刚性梁?事实上垂直方向这根梁一般是有的.但断面不是随意定的. f.f刚性梁是不能由用户定义的，PKPM中隐含设定整个梁长度均包含在同一根柱截面内的梁为刚

31、性梁，此梁刚度为无穷大，仅起正确传力的作用。建议结构输入时柱按实际情况输入偏心，保证能将两个节点包含在其截面内，另外千万记住在这两个节点间布置一根梁，截面大小无所谓。Lixx我的处理方法是在两偏心节点间上布置一段剪力墙，配筋计算根据此段墙的内力进行调整。Cxl梁按轴线输入,柱偏心.柱两结点间加一根梁,此梁自己调整. Gzcj这节点间梁就指所谓的刚性梁吗? f.f是的!断面随便定!此梁一定超筋,查看超筋信息及配筋,可知此梁仅为传力.TAT中出平法图自己修改! Gzcj那么该支座是否会成铰支座? f.f这个要看程序中对刚性梁刚度的处理，如果将此梁的各种刚度设为普通梁的1000倍以上，那么此点不会成

32、为铰支座，当然和实际结构还是有一些差别。 Lixx根据以些工程实践,与此结点有关构件人为调整,我一般根据原用TBSA分析比较由此得出经验调整。本人用TBSA4.2版. Lxin 在 JCCAD 中输入地质资料后，因地质不均匀，程序自动计算出桩筏下的桩有两个 K 值，（桩筏下的桩径、桩距、桩长等均相同），而根据静荷载实验，该桩仅有一个 K 值，那么，我应该如何选择 K 值？当桩筏下同时布置两个不相同的 K 值，桩的反力很不均匀，而取一相同 K 值，则桩反力很均匀。 y.h静载荷试验只做1个吗？最好在地质条件差别大的地方多做一个，根据试验结果定k值。我觉得应取两个k值，地质不均匀，相同持力层，沉降

33、差别不大，桩反力自然不同。 Dink在桩筏计算中，当采用倒楼盖法，桩的 K 值大小应该对桩的反力无影响，但如果在同一桩伐中采用不少于两个 K 值时，即使采用倒楼盖算法，对桩的反力也有影响。因此，我不是很清楚，是否应该根据静荷载实验，统一取一个 K 值，还是分别取三个 K 值？ y.h采用倒楼盖法时，即基础无穷刚，在何载作用下，K值大的部位，所受的反力应该大。如地质不均匀，应该采用不同的K值进行桩筏计算。 奥特曼我们院用 JCCAD 软件的设计人员都采用桩的一个统一 K 值，而不管地质情况是否有差别，我不清楚这样的计算模式是否正确？依我的计算经验，对桩的反力有校大影响。 y.h桩基础的K值,程序

34、能够自动计算,但是影响到内力、沉降的巨大差异，桩的刚度需要有量纲级的差别，产生这一差别，与桩基础，地址报告以及上部荷载均有关系。 ctt为什么在均布荷载作用下框架端部的负弯矩会比中部的小?(边跨表现的更为明显).这和手算时出入太大了吧?本来端部应QL*L/12,而中部是QL*L/24的吧?那就应该是端部比中部大很多才对啊！HCXMY因为有水平荷载的原因. ZPX还有地震荷载的作用，手算你考虑到了吗 logical在不考虑水平力和地震力的时候也一样 HCXMY梁端怎么可能是完全固端,你说的系数是在梁端完全固接的情况下的! Pine这跟荷载形式有较大关系，跨中是否作用较大的集中力？你的判断只适用于

35、均布荷载作用。xiaoyoutiao你有没有注意到PK的框架梁的弯矩调幅。Jin用调幅系数只会使中部的弯矩比端部更大而它本就大得很离谱了 HCXMY混凝土柱不是理想刚体，不能按绝对刚度计算，而应按照柱梁刚度比来进行弯据分配，我在PK中做了个试验，同一榀框架按不同柱截面输入计算，结果是不同的，柱截面大的框架，梁端弯据就比较大，个为 可以自己试试。Native调整信息里面有一项系数是梁端负弯距调幅系数为0.85，不知有没有考虑？wmkun我也发现这类问题，SAT好象比PK的正弯矩还要大一些是不是调幅的原因。yesno我认为PKPM里考虑了梁柱刚度比的问题。Native我做一砖混结构，在大厅空旷处设

36、一柱，四周有梁，但PM的砖混结构计算中，只能做抗震计算和楼板配筋，请问如何对这部分框架进行计算？pekoe可通过PK性成连梁计算或通过TAT或SATWE软件进行计算。PKPMZB 论坛管理员谢谢您回答，我曾用TAT进行计算，得出了梁和柱的计算结果，但是，同时软件也给出了很多墙的计算结果，感觉象是在计算框剪结构，是否把墙的计算结果忽略即可？pekoe请问各位在砖混结构中设框架这种组合结构形式在现在审图时好像是通不过的吧. popzb这应该算是内框架吧？确实通不过图纸审查。hx砖混结构中局部大空间这种做法很多呀，图纸审查通不过的依据是什么？用SATWE计算是较符合实际的方法了，但墙体材料应定义为砖

37、墙。cyc听说，PKPM还有另一套结构软件ABDS可以计算此类结构。FENG_PING这种结构形式应该称之为混杂结构，但的确很多实例，审查 tjyly这种结构可以直接用satwe计算吗？就选用砖墙就行了吗？如果框架仅仅只有一小部分怎么办？举例：一六层砖混住宅，要在一二两层的一端设置商店，即用框架，其他部分都用砖混，该怎么算，怎么建模? henry我也遇到这种局部底框的工程，用TAT是不能用的，他不能运用于砖混体系的计算，可以使用SAT软件计算，但是在计算过程中必须运行PM软件的第8部，并且计算参数设置很重要，计算以后最好用PK运行结? cls515有这么麻烦吗？直接用框架生成，再到PK里算不就

38、可以了？上面那位举例说六层砖混，二层框架，这只要选择底框生成，选底框数为二就是了。 HCXMY三层框架板柱结构（住宅），柱上不允许做柱帽，板厚取200，内力计算够了，构造上咋处理才保证板柱相交处不出现裂缝，还有板局部下沉60MM，（卫生间处处）对板的影响大吗？logical首先我不清楚为什么不允许做柱帽？一般来说必须对梁柱相交处作拉、压双向的抗冲切验算，如验算结果可不加柱帽的话那也应对梁柱节点作构造处理如加钢筋网片甚至加预应力钢筋来进行裂缝的控制。此 外，板的局部下沉对于板的影响应该是很大的，当然具体影响结果如何还应根据计算确定。PKPMZB 论坛管理员我做一个三层框架，局部有个电梯，电梯厂商

39、要求电梯井用混凝土墙，如何考虑？FZHUA电梯井筒如果用混凝土，则需要按框剪结构设计。haipeng但是电梯只是一个很小的局部啊，这样会不会影响柱子的配筋？FZHUA按框架结构,剪力墙做薄些,构造配筋。nxjun150，行不行？FZHUA讲明白嘛！到底按框架还是按框剪？henry按框架。不过根据我做过的工程，应该可以用梁担砖墙的方式解决电梯井问题的。Lixx送审稿对此问题建议,墙厚减小,墙上开竖缝,单排构造筋,相连柱筋适当加大等.Lixx方法也可.我建议120厚混凝土墙(比较单砖墙)即可. nxjun什么电梯，要用混凝土墙？每层砖墙内做一道圈梁放予埋件不行吗？ntqc 我每次用的多是240实心

40、墙，门顶加一道圈梁，应该可以吧 syr按框架计算，电梯井混凝土部分按荷载输入，施工时先施工框架梁，预留混凝土墙的钢筋，待上层梁浇筑完后再施工混凝土墙部分。CXR如果按剪力墙输入，按框剪结构计算，此段墙极易超筋，因剪力墙的刚度较大，要吃掉多的剪力。最好用做梁砌砖墙的办法。doagain用粘土砖就能搞定，一般情况每2500设一道圈梁埋电梯导轨的预埋件即可，厂家要求用砼墙估计是为了施工方便，可不与理会。ghqxyf我个人认为按混凝土墙输入计算，计算时在剪力墙上开大洞，减小混凝土墙的刚度，使框架分单更多的剪力，施工时也开大洞。logical关于带坡顶房屋的高度，是取到屋面檐口，还是取至坡顶高度的一半处

41、。cliff_jy新规范中说，建筑物的总高度算到坡屋面山墙高度的一半。建模时，用节点标高，形成坡屋面。（坡屋面算一层）不知这么做对不对？yinyh我想请问一下，坡屋面算一层时（用上节点高输入）这一层的层高为多少？godbull若对应于平屋面标高处还有一层板（起吊顶或利用斜屋面底下空间的作用），层高可以设置成接近于0的数，比如100；若没有这层板，层高应从地下一层楼面算到相应于平屋面标高处，详细资料参考PKPM 新天地2001.4期相关内容。xiaoyoutiao zcm是基础软件的开发专家，最近他在网上集中回答了一些网友提出的问题，我们整理了部分好帖分两期快讯为大家介绍。 建议satwe程序学

42、习tat将梁柱配筋率计算出来并算出上部结构刚度用于jccad筏基等设计. NxjunSATWE由于未知数多，现在无法解决上部结构刚度凝聚。建议：再用TAT计算出上部结构刚度，荷载可用SATWE。zcm 因桩端支承在岩层上，用jccad沉降试算结果为0mm。但计算结果输出时板位移和板沉降有4050mm，这是为什么？另板位移和板沉降是什么区别？是短期和长期？f.fS沉降试算为0，表示上部荷载减土自重后小于等于0。而实际沉降是从开挖后完成筏板的施工时开始实测，所以有限元计算时没有减土的自重，沉降和位移大于0。沉降值是长期效应组合对应的计算值，位移是其它设计荷载下的计算值，后者是前者大约1.25倍。z

43、cm请问桩筏计算中约束刚度K与竖向刚度和弯曲刚度的关系？它们之间的计算式是怎么样的？桩筏计算的弹性约束包括桩和土对筏板的约束。桩的约束包括竖向弹性约束及嵌固约束，即竖向刚度和弯曲刚度。计算公式参见建筑桩基规范P115。一般假设铰接，弯曲刚度为0。土的约束就是板单元定义中的基床系数。如果考虑群桩效应，用群桩沉降放大系数来对桩的竖向刚度进行折减。zcm感谢ZCM，再问几个关于厚板转换的问题？1.用SATWE计算厚板转换层时，转换层上部剪力墙刚度用深梁来模拟，其高度如何在SATWE中修改且厚板上剪力墙刚度是否凝聚在厚板上了。2.厚板上的SATWE荷载是否以集中的节点荷载作用在厚板上，然后在通过板的变

44、形协调条件往下分配给下部结构3.对厚板用厚板有限元计算时得出的支座内力与整体分析得出的柱内力相差太大,为什么? (理论上整体分析与有限元计算分析厚板，二者计算原理有何不同) cym1.模拟剪力墙的深梁高度在厚板有限元前处理中的模型参数中给定。2.理解正确。3.假设不一样，SATWE整体计算的结果板与柱的接触点有位移，而厚板计算时只考虑上面的荷载，而不考虑整体计算所得的板的整体挠曲。zcm请详解设以下参数的原因及对计算的影响：1.板上剪力墙的考虑高度2.考虑筏板自重3.砼模量的折减 另外好像筏板外的荷载无法自动导入，加挑梁也没用 f.f1，板上剪力墙的考虑高度？默认高度10米，相当一刚臂，可将T

45、AT的薄壁杆的荷载分配到剪力墙上。2，考虑筏板自重？可考虑也可不考虑。考虑的原因：板的重量大并作用于地基或桩上；不考虑的原因：板的浇注是由流体成为固体，其自重应力由板底土承担。3，砼模量折减？砼模量是计算的主要参数，给用户一修改的机会。zcm用SATWE计算厚板转换层时，转换层上部剪力墙刚度及荷载如何传递至下部结构？cym板上剪力墙的刚度以深梁来模拟，基高度用户能调整。荷载以SATWE或TAT的板上荷载作依据。板下柱与墙作铰支座处理。Zcmzcm是基础软件的开发专家，最近他在网上集中回答了一些网友提出的问题，我们整理了部分好帖分两期快讯为大家介绍（2）。 请问桩筏计算中数据显示为NaN是什么意

46、思？ERO桩筏计算时如果桩的刚度和土的基床系数都为0，相当于一个结构没有约束，无法求解，位移无穷多（NAN）。出错原因：地质资料没有输入且桩的刚度没有输入。解决办法：输入地质资料，程序自动生成约束信息。没有地质资料时，输入桩的刚度。zcm对于一些地下水位较高，地下室地板又比较低的情况，水浮力可能会达到50kn以上，在设计地梁时，是否应该考虑这个力呢？如果考虑，该如何做？是否折减？bragon在设计地梁时，不应该考虑这个力。因为地梁与箱形基础不同，上述地梁一般浸在水中，梁顶同时受有水的压力，故浮力仅梁高部分水的压差；而箱形基础是一个密闭的空盒，水面一般低于箱形基础顶面，水浮力可能会问题中的达到5

47、 0kN/m2以上，这就是船能在水中航行，而沉船不能自行浮出水面的道理。另外要注意的是，在水浮力的有利作用时，只能考虑永久低水位浮力。0991daixq地下室底板上部钢筋应考虑水浮力. 羊三皮水浮力对结构设计可能是有利因素，也可能是不利因素。如考虑水浮力，在筏板上加上附加荷载，是一负值。程序现在没有自动考虑水浮力。 zcm基础软件中的桩筏计算时是否考虑桩、柱的尺寸效应？如不考虑，则是否偏大？coalmining桩、柱的尺寸效应在基础计算的哪个环节考虑？请细述。ctt比如采用倒楼盖计算筏板内力. coalmining你说的是柱支座的尺寸边界的影响？ 程序在倒楼盖计算时考虑了。ctt桩与柱的尺寸效

48、应是一复杂问题，有限元计算无法正确解决，桩筏软件取用高斯点的内力，当网格尺寸为2或3米时，高斯点在柱与桩边缘，不会出现峰值，也就解决了尺寸效应。zcmjccad桩筏计算配筋好像仅仅按弯矩大小配，不提示超筋，也不提示冲切及抗剪不够，请问我在利用jccad桩筏计算设计时应注意那些东西？ERO板的抗冲切计算在基础的初设计中即可进行：在筏板布置菜单中有冲切计算的专用子菜单。PKPMZB我怎么找不到啊，我是2001.7月版，另外筏板上柱之间一定要布置板带吗？已有剪力墙呢？ERO桩的冲切校核结果可在计算结果中的桩反力图中显示如不满足，显示红字且显示最小厚度。板是双向受力，板的剪切力计算结果与规范中梁的配筋

49、公式的剪力含义不一样。板的冲切必须校核。zcm在未输入地质资料时，桩筏计算中单桩竖向刚度如何计算?f.f桩的竖向刚度的含义：桩顶发生单位位移时所提供的反力，可由压桩曲线的斜率可得。如有地质资料依据桩基规范附录自动计算。估算方法：承载力设计值/估算沉降单位：kN/m. zcm桩筏计算中，基床反力系数怎么取？f.f可参考JCCAD软件说明书中的附录提供的值。PKPMZB就是说，按桩基的持力层来选取？f.f板的基床系数取值：对于无桩基础，取值参见说明书附录；对于有桩基础，一般应为0，不考虑桩间土分担。对于有地质资料，沉降试算后基床系数自动取值。Zcmtat和satwe整体分析后接pk裂缝宽度计算结果

50、有错误(在梁分开画或平法出图的情况下)，偏大较多,有的会增大100%。请各位使用时应注意！而按整榀框架输出出图时，计算裂缝宽度( 比梁分开画或平法)较小（应为正确）。即在内力标准值相同的情况下,同一模块用不同的方式计算裂缝宽度会得出不同的结果！这很容易根据t at或satwe所得出的短期荷载标准值用其它工具软件计算裂缝宽度来复核哪个结果为正确，手算也可！希望编程者能够真正注意这个老问题，因为原来能够满足规范裂缝要求的跨中或支座却出现了红色警告，由此引起的梁用钢量会增加30% 50%。过去曾反映过此问题，但编程者并未领会，七月版此问题依然存在。现再通过网络呼吁，此错不改，实属不该。用户帮你发现b

51、ug，作为拥有众多用户、影响最大的 pkpm，应该拿出一个对用户负责的姿态。真诚地希望在规范更新之时，软件也能尽快更正错误。ly-1961PK、TAT、SATWE，这些模块只是完成受力分析、内力组合和配筋面积等承载力极限状态分析。裂缝宽度验算与挠度验算均是单独的一个程序完成，需要注意：裂缝宽度验算与构件的内力、配筋面积，还和实配钢筋根数，直径有关，这种情况需要进一步细致分析。 yqq论坛管理员没错,裂缝宽度验算不仅和构件的内力、配筋面积，还和实配钢筋根数，直径有关。我在这里提出的问题就是在实配钢筋根数、直径相同的情况下, 同一模块用不同的方式(同一内力，用梁分开画或平法与整榀框架输出出图比较时

52、)计算裂缝宽度会得出不同的结果！ly-1961大家对裂缝计算错误的问题讨论了很久，我这几天也找了一个例子反复核算。但是很奇怪我这儿算出来的结果都比较一致没有出现很大的偏差。比如跨中的裂缝直最大差异仅为0 。01MM。我想这个差异应该不是很大吧？或许是我的计算例题不对？为慎重起见，请楼上各位将你们的验算数据给我发来进行检查，不知可否？此外，必须说明的是我们对大家关心我们软件的热情非常感激！在此谨代表我们P KPM向大家致意！PKPMZB 论坛管理员这里提醒一下，梁的裂缝、挠度是根据内力分析后的恒、活和风弯矩的使用极限组合值计算。yqq论坛管理员经TAT、SATWE计算后，在选梁时，有修改支座项，

53、如果不改，裂缝一般不会出错，如果改动支座，那么基本上就会出现裂缝计算不正确（不仅仅是被改动的这根梁，而是所有这次选出的梁裂缝都有问题）LiHongMing顺便问一下，很早以前就在论坛中询问过而没有得到答复的一个问题：SATWE出施工图在计算裂缝宽度时，是不是梁面用的是调幅之前的标准值组合出的短期效应组合值，而梁底用的是调幅之后的？因为发现，调幅与不调幅梁跨中裂缝宽度有差别。morgain在计算裂缝宽度时，梁均用的是调幅之后组合的短期效应组合值，但未经归并。yqq论坛管理员梁平面图画法上裂缝宽度计算的功能是今年才加上的，但平法在计算裂缝时内力取的是同一组归并梁中的最大内力。从平面图上看某根梁的内

54、力对不上，但在同组的其它归并梁中一定有一根梁出现最大内力。因为同一组归并梁取的配筋均相同，因此平法上梁的这种处理偏于安全。Marylia程序开发人员Marylia的话有道理，不过如果使用梁配筋时的内力值进行裂缝计算可能更好一些。据我所知她会对这一块的程序尽快加以改进的。最后，我要对所有参加谈论的热心网友表达深切的谢意！PKPMZB 论坛管理员谢谢Marylia的答复，很高兴我们的问题能得到编程者的直接回复。下面的疑问供参考： 1）梁平面图画法上裂缝宽度计算的功能是今年10月才加上，但梁平面图画法中的立面改筋和梁柱分开画中的裂缝宽度计算的功能却是早就有的，我在这里谈到裂缝宽度问题主要指后者。2）

55、我提供的算例中边框梁KL-1本身在归并的这组梁中内力最大（底层，共两根），Mk=47.3+16.5=63.8，缝宽0.39，还是比正确值0.21大了近1 00%。3）所谓这种处理偏于安全的代价就是用钢量的大大上升，而这种偏于安全若是建立在有瑕疵的处理上，还是改了为好！ly-1961经过近二十多天的有关裂缝宽度的讨论，平法施工图的程序开发人员Marylia已经接受本人的意见和建议，称已将程序作了修改。对这种务实的做法，作为老用户，本人由衷地表示赞赏和敬意。希望今后PKPM系列软件能够完善的更好！ly-1961 关于这个问题的讨论现在有了圆满的结果，大家可以到PKPM CAD最新补丁下载区中下载平

56、法裂缝改进程序。 如果是在pm输入时将活载定义为零点几，那算梁时活载就折减了，不知道在哪考虑基础的活载折减问题jdwk这需要在上部结构计算时就考虑好此问题，这样一来在向基础传递荷载时就不用再烦神了。PKPMZB 论坛管理员能具体点吗？比如说程序在哪里考虑了，如何操作！jdwk比如在TAT的参数输入中柱墙活荷载折减参数中可进行修改。PKPMZB 论坛管理员tat里我也知道，若是一般砖混结构呢？jdwk你可以在JCCAD荷载参数中选择活荷载折减系数，程序自动按此值予以折减。另外，也可按规范进行分层折减。ctt 论坛管理员 SATWE中输出的标准内力图和标准内力值是根据调幅系数和跨中增大系数调整后的

57、结果还是没有调整的结果？说明书中讲是调整后的结果，很模糊，是根据上述系数的调整结果？但是从和设计值的对比上又象是没有调幅的？frank在内力标准值输出文件中是不考虑上述调整的，该调整应在内力组合之后进行调整。说明书中并未给出您所说的说明条文。PKPMZB 论坛管理员2000年11月版本的SATWE的说明书的第56页16行写有LOAD CASE=6-为竖向力作用下的标准内力，是调整后的结果请问如何解释。frank应该是调整后的结果，根据规范，竖向荷载下的荷载效应值应该先进行调幅再和其它效应进行组合。Lixx根据规范，竖向荷载下的荷载效应值应该先进行调幅再和其它效应进行组合。这句话我同意但是应该是

58、调整后的结果就的问管理员了那么我要直接得到没有调幅的结果怎么办？frank直接把梁端弯矩调幅系数和跨中弯矩增大系数都定为1就可以得到没有经过调幅的结果了。Xiaoyoutiao桩基（桩筏）的板底基床系数是指桩或只指板底土(桩的刚度已输入)，若不考虑基床系数，配筋差别怎么特别大？另外我输入的板底土的承载力标准值是0，土的反力值已没有了，但还是有疑问。板底的基床系数是取零吗？（不考虑土分担） coalmining主菜单中的选项有：1，常规桩基2，复合地基3，复合桩基（桩基规范）4，复合桩基（上海规范）程序处理原则：对于1，基床基系数为02，3，4：点取沉降试算菜单后，根据地质资料自动求算。 zcm

59、论坛管理员是不是选1常规桩基，原定的基床基系数就不起作用了，默认为0？还有地基承载力值也不起作用了？f.f我把他们都认为的该为零，似乎不能自动为零。coalmining请更新软件，曾有一版本出现混乱。zcm论坛管理员现在的JCCAD软件中桩筏计算没有考虑上部结构刚度的算法，只有弹性基础和倒楼盖。若位高层框筒，不知那个算法更准确？弹性地基有限元结果下铁太大了，因为中间筒体的重量大变形大，而周边变形相对较小。不知有何办法调整计算结果，我认为上部结构刚度还是应该考虑，如何考虑？coalminingJCCAD的桩筏计算可以考虑上部结构刚度，只要进行TAT计算，并在考虑上部结构刚度选项中打勾即可。zcm

60、论坛管理员TAT的这种刚度计算是否适用于带转换层的部分框支剪力墙结构？f.f应该可以。zcm论坛管理员SATWE多塔楼地震周期应该分塔楼输出。审图要求审查每个塔楼周期，现有程序区分困难。！w_pkpm不考虑藕联，按多塔建模，T1为第一塔楼第一震型的周期，T2为第二塔楼第一震型的周期，依次类推。不知对否？请斑竹确认。tomathome周期的概念是针对一个完整的结构而言的，塔是结构中的一个组成部分而已，因此我认为不存在塔的周期这个概念。PKPMZB 论坛管理员对于多塔结构不存在某个塔的周期，应该是某个振型以某塔某个方向的振动为主；如：第一振型以塔块1在X方向的振动为主。Lixx对于大底盘多塔结构不