压力容器设计综合知识要点(改过的)

1、.：.；压力容器设计综合知识要点第一部分 总论填空1 是一部 行政法规 。2 中规定，压力容器设计总图上必需 压力容器设计资历印章复印章无效，该总图是指 蓝图 。3 极限载荷 是相对一次加载而言； 安定载荷 是相对反复加载而言。4 低循环和低频是不同的概念，低循环是指循环次数 102105 间，而低频是循环频率均为300600次/分。5 容器计算中所用的弹性名义应力是指资料进入塑性后，假定应力与应变关系仍服从 虎克定律 。6 GB150规定，超压泄放安装不适用于操作过程中能够产生 压力剧增 ，反响速度到达 爆轰时 的压力容器。7 有一只压力容器，其最高任务压力为真空度670mmHg，设计压力为

2、0.15Mpa，其容器类别为无类别 。按第2 条8压力容器检验孔的最少数量：表3-6 300mmDi500mm ：2个手孔; 500mmDi1000mm ：1个人孔或 2个手孔不能开设手孔; Di1000mm ：1个人孔或 2个手孔不能开设手孔。9符合以下条件之一的压力容器可不开设检查孔：第46 条 1) 筒体内径小于等于 300 mm 的压力容器。 2) 压力容器上设有可以装配的封头、盖板或其他可以开关的盖子，它的尺寸 不小于 所 规定的检查孔尺寸。 3) 无腐蚀或细微腐蚀 ，检查和清理的。 4) 制冷安装用压力容器。 5) 换热器 。10常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或挪动式

3、压力容器罐体)应进展炉内整体热处置 。第73 条11按规定，压力容器平安附件包括：平安阀、爆破片安装、紧急迫断安装 、压力 表 、液面计 、测温仪表 和快开门式压力容器的平安联锁安装 。第2 条12 GB150-1998 不适用于设计压力低于 0.1MPa ；真空度低于 0.02MPa 的容器；要求作 疲劳 分析的容器。GB150 1.3 条选择1 规定：压力容器介质为混合物质时，应按毒性程度或易燃介质的划分原那么，由d提供介质毒性程度或能否属于易燃介质的根据。 a设计单位的技术部门 b运用单位的消费技术部门 c压力容器检测单位d设计单位的工艺设计和运用单位的消费技术部门2 规定以下容器中，a

4、是反响容器；b是换热容器；c是分别容器；d是储存容器。 a聚合釜 b烘缸 c枯燥塔 d液化石油气储罐3以下压力容器属于监察范围的是aa 低温液体罐式集装箱b 超高压容器c 气瓶d 非金属制造的压力容器4 以下压力容器中，c属于监察范围。a) 核压力容器 b) 船舶和铁路机车上的附属压力容器c) 内筒处于真空下任务的夹套带压的压力容器d) 国防或军事配备用的压力容器5 以下压力容器a属于监察范围。a) 低温液体罐式集装箱 b) 超高压容器 c) 气瓶 d) 非金属资料制造的压力容器6 HG20660规范中，极度危害是指ba) 级最高允许浓度10mg/m3 b) 级最高允许浓度0.1mg/m37

5、对充装LPG的球罐，计算物料质量m3时所用的物料密度3应采用d下的液体密度。a常温 b操作温度 c最高设计温度 d最低设计温度阐明：！介质为液化气体含液化石油气固定式压力容器为设计温度下的密度；2介质为液化气体挪动式压力容器为按介质为50时罐内留有8气相空间及该设计温度下介质的密度确定。8 容器内的压力假设有能够小于大气压力，该容器又不能接受此负压条件时，容器上应装设ca拱形防爆片 b正拱形防爆片 c防负压的泄放安装 d非直接式平安阀9无保冷设备的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于( c )。a) 气体任务压力 b) 夏季最高温度下的任务压力c) 50wiki饱和蒸汽压/wiki力临

6、界温度50或最大充装量时50的气体压力(临界温度5010固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于( b )时混合液化石油气组分的实践饱和蒸汽压来确定。a) 40 b) 50 c) 20 d) 011压力容器的法兰垫片不能运用石棉橡胶板的是( d )。a) 液化石油气储罐 b) 液氨储罐 HG20583 3.2.1.5 条c) 液氯储罐 d) 真空容器 (应采用橡胶垫或缠绕垫)12在以下厚度中能满足强度刚度、稳定性及运用寿命要求的最小厚度是( a )。a) 设计厚度 b) 最小厚度 c) 计算厚度 d) 名义厚度判别1 最高任务压力小于0.1Mpa，但设计压力高于0.1Mpa的压力容器也应接受的

7、监察。2 螺旋板式换热器、容积小于0.025m3的高压容器也应接受的监察。3 带外加热盘管半圆管DN100、PN0.8Mpa、V0.03m3的真空容器DN2500、L2900不接受的监察。由于半圆管的容积大于0.025m34 GB150-1998 适用于任务压力设计压力不大于35MPa的容器。 ( )5 GB150-1998不适用于适用于真空容器。 ( )6 GB150 对真空度低于0.02MPa 的容器不适用。 ( )7 GB150-1998 规范的管辖范围包括：非受压元件与容器的衔接焊缝，不包括焊缝以外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。 ( )8运用温度低于-20的碳素钢和低合金钢制造

8、压力容器均属于低温压力容器，应按低温容器有关规范和规定进展设计、制造、检验和验收。( ) 低温低应力工况可不按低温容器9真空容器是外压容器，因此应不受管辖，其设计、制造、检验和验收按GB150 ( )10一介质为空气，设计压力为2.0MPa ,容积为50 m3 的储存容器应划为三类二类压力容器。 ( )与介质有关11多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进展运用管理。 ( )12 多腔压力容器应按类别高的压力腔各自的类别进展设计和制造()13常温下无保冷设备的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50作为设计温度。 ( )14因特殊缘由不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接

9、头做100%射线或超声无损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。( )15压力容器产品施焊前，对要求全焊透的T 型焊接接头，应进展焊接工艺评定。 ( )16 “压力容器平安技术监察规程中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种，20%、50%20%、50%、100%。 ( )17压力容器平安附件包括平安阀、爆破片安装、紧急迫断装载、压力表、液面计、测温仪表、快开门式压力容器的平安联锁安装，都应符合的规定，同时还应该符合各自相应规范的规定。 ( )18 平安阀的开启压力不得超越压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超越压力容器的设计压力。 ( ) HG20580 Page2219 GB150

10、 在总体上采用的是常规设计法，但在某些部分处也表达了应力分类设计的方法。 ( )第二部分 资料填空1 在制造过程中，如原有资料确认标志被裁掉或资料分成几块，应于资料切 前完成标志的移植。2 0Cr18Ni9钢板的运用温度上限为： 700 。3 16MnR钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 。4 20R钢板的金相组织为 珠光体 和 铁素体 。5 用于壳体厚度大于 30mm 的16MnR钢板，应在正火形状下运用。6用于壳体厚度大于 30mm 的16MnR钢板，应逐张进展超声波检测，质量等级应不低于 级。7 压力容器锻件的质量级分为 、 、 、 四个级别。8 00Cr17Ni14Mo2钢板应在 固

11、熔 形状下运用。9 奥氏体不锈钢的运用温度高于525时，钢中碳含量不应小于0.04。10 正常应力程度下，20R钢板的运用温度下限为 20 。11 按GB150第一号修正单要求，碳素构造钢钢板Q235AF 及Q235A 不得用于压力容器受压元件。12 15CrMoR钢板的化学成分中，钼含量的名义成分为 0.5 。13 焊制压力容器用碳素钢和低合金构造钢的碳含量普通该当不超越 0.25 。14 00Cr17Ni14Mo2钢板应在 固熔 形状下运用。15 选择压力容器用钢的焊接资料时，碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证 力学性能 ，且不超越母材规范规定的 抗拉强度 上限值加30Mpa。15 容器

12、用钢在与温度 200 以上的氢介质接触时，应思索氢腐蚀问题。16 铝容器最高设计压力为 8 Mpa；钛容器的最高设计压力为 35 Mpa。17 钛容器主要用于耐蚀容器，运用最多的腐蚀性介质为 含氯介质 。18 在正常的应力程度下，20R钢板的运用温度下线为 20 。19 16MnR在热轧形状下的金相组织为 铁素体珠光体 。20 容器用金属资料中， 钛、铝 材及其容器不应在空气中接触明火，以免易产生金属熄灭。21碳素钢和碳锰钢在高于425温度下长期运用时，应思索钢中碳化物相的石墨化倾向倾向；奥氏体钢的运用温度高于525时钢中的含碳量应不小于 0.04% 。(不能用超低碳不锈钢) GB150 4.

13、1.6 条88.Q235-B 钢板适用于设计压力 P1.6MPa ；运用温度 0-350 ；用于壳体时，钢板厚度不大于 20 mm ；不得用于 毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。22 钢材的运用温度低于或等于-20C 时应按规定作夏比(V 型缺口)低温冲击实验，奥氏体不锈钢运用温度-1960C 时可免做冲击实验23 目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀才干的措施大致有 固溶化处置 、 降低钢中的含碳量 、 添加稳定碳化物的元素 三种方法。24 我国现行资料规范中，对应于有色金属屈服规定的相应强度目的铝材为 非比例伸 应力，符号是 D0.2。25 钢、铝、钛、铜、锆相对密度由低到高排序为： 铝、

14、钛、锆、钢、铜 。选择1 16MnR钢板的运用温度下限为c a) 0 b) 10 c) 202 设计温度为30的压力容器，其资料可选用c钢板。 a) 20R b) 16MnR c) 16MnDR3 规定，以下资料应在退火形状下运用b、c、d a) 铝及铝合金 b) 钛及太合金 c) 铜及铜合金 d) 镍及镍合金4 以下哪些资料应在正火加回火形状下运用c、d a) 16MnR b) 15MnNbR c) 18MnMoNbR d) 13MnNiMoNiR5 以下哪些资料为奥氏体钢c、d a) 0Cr13 b) 0Cr13A1 c) 0Cr18Ni9 d) 00Cr17Ni14Mo26 以下哪些锻件

15、应选用即锻件c a) 换热器管板锻件 b) 设计压力1.6P10MPa锻件 c) 设计压力P10MPa锻件7 奥氏体不锈钢容器的热处置普通是指a、 ca) 1100的故溶化处置 b) 625消应力处置 c) 1100875稳定化处置 d) 850正火处置8 设计温度为600的压力容器，其壳体钢板可选用的资料有a 、ba) 0Cr18Ni9 b) 0Cr17Ni12Mo2 c) 00Cr17Ni14Mo29 按钢板规范，16mm厚的Q235B钢板在20时的一组冲击功(J)数值为c是合格的。 a) 17. 30. 32 b) 17. 40. 50 c) 28. 30. 3110对有晶间腐蚀要求的奥

16、氏体不锈钢筒体，经热加工后应进展( d )热处置。a) 退火 b) 正火加回火 c) 稳定化 d) 固溶化 e)固溶化加稳定化判别1 GB150规定，在任何情况下元件金属的外表温度不得超越钢材的允许运用温度。2 35CrMoA螺栓用钢可在正火加回火形状下运用。【调质】3 16MnR钢板可在正火形状下运用。【小于等于30mm可在热轧形状下运用】4 设计单位应在图样上注明锻件的资料的牌号和级别。5 18MnMoNbR钢板应在正火加回火形状下运用。6 20R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。7 用于压力容器壳体厚度30mm16MnR钢板，可在热轧形状下运用。8 对于钢材的规范抗拉强度下限b540Mpa

17、的钢材，的含P量应不大于0.020，含S量不应大于0.015。9 GB150规定中选用JB47004707规范时，可免除螺栓法兰的设计计算。10 GB150规定法兰设计的应力校核时一切尺寸均包括腐蚀附加量。11 椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时，其孔的中心线宜垂直封头外表。12 设计温度为50的压力容器，其壳体用钢板可选用09MnNiDR。13 用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板，可在热轧形状下运用。14 钛材切削加工时如冷却光滑不好，切削易熄灭。15 奥氏体钢的运用温度高于525时，钢中含碳量应0.04%。( )16 碳素钢和碳锰钢在温度高于425下长期运用，应思索钢中碳化

18、物相的石墨化倾向。 ( )17多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II 级。 ( )18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm 时，锻件级别不应低于JB4726 规定的级。 ( )19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处置；降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。 ( )20在钢材的拉伸实验中，无论用5 或10 的试样，其实验结果是一样的。( )第三部分 设计填空1水压实验时其排气孔应设在容器 顶 部。2 厚壁筒体三个应力中， 环向应力 、 径向应力 是非均匀分布的。3内压作用下规范椭圆封头经向应力的最大值在 顶点 上。4 G

19、B150规定仅适用于锥壳半锥角 60的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。5 等面积补强计算对象是 薄膜 应力。6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受 均匀 拉伸开小圆孔平板，孔边部分应力的衰减范围。 7 内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处置，其中圆筒内径Di以 DcCOS 替代，Dc为锥壳 大 端直径。8 外压计算中，只需当加强圈有足够大的 惯性矩 时，才干改动圆筒的外压计算长度。9 压力容器法兰分为 窄 面法兰和 宽 面法兰两大类。10 法兰衔接设计分为三部分 垫片设计 、 螺栓设计 、和 法兰本体 设计。11 GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d0.5Di 。12 垫片起有效密封作

20、用的宽度位于垫片的 外径 侧。13 垫片根本密封宽度b0是指法兰预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被 压紧 的宽度。14按GB1511999规定换热器管板锻件的级别为 级。15 椭圆封头在内压作用下的变形特征是 趋圆 。16 GB150规定锥壳与筒体的衔接应采用 全焊透 构造。17 GB150规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和 长圆形 。18 GB150规定假设条件答应引荐以 厚壁管 替代补强圈补强。19 壳体受内压的开孔补强采用 等面积 补强。20 设置加强圈是为了减小筒体的 计算长度 ，以提高筒体接受外压的才干。21 法兰密封面主要有平形、 凹凸 、 榫槽 三种，其中后两种密封性能 优 于

21、平面。22 采用补强圈补强时，补强资料普通需与壳体资料 一样 。23 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接纳内径加 2 倍厚度附加量。24 知某点的应力形状ly ，该点的应力强度为 480 Mpa 。lj = 25 在A、B两类焊接接头中，受力最大的是 A 类接头。26 内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力，其中环向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。27 内压筒体壁厚计算公式适用于单层、 多层 、 热套筒体 的计算。28 锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向 薄膜 应力的衰减长度来思索的。29 圆平板在周边均布弯矩作用下，板中的弯曲应力是 均匀 分布的，且周向应力与径向应力相等。30 圆筒上的切

22、向接纳，接纳与筒体的内壁相贯线是非圆形的，长轴直径为a、短轴直径为b。其开孔补强计算中，开孔补强直径d取 b 加两倍的壁厚附加量。31 当法兰的径向应力R超越许用值时，宜增大法兰的 厚度 进展调理，而添加 锥颈 厚度，相反会使R增大。32 垫片根本密封宽度b0是指法兰在预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被 压紧 的宽度。35 较软的垫片普通m较小y 较小 。36 法兰计算中的最大径向应力R发生部位在法兰环与 锥颈 衔接面的 内 径处。37 椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的 球面部分 思索的，按 当量球壳 计算，对规范椭圆封头其当量球壳外半径，等于0.9 倍的封头外直径。38 法兰计算中的轴

23、向应力H发生部位在锥颈两端，当系数f1时，表示在 小 端；当f1时，表示在 大 端 。39 焊接接头系数应根据受压元件的 焊接接头方式 和 无损检测的长度比例 确定。40 GB150中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置，这主要是思索 风 载荷的影响。41 整体补强的型式有 添加壳体的厚度 、 厚壁管 、 整体锻件 。42 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接纳内径加 2 倍厚度 附加量 。43 当螺栓中心圆直径Db受法兰径向构造要求控制时，为紧缩Db宜选直径较 小 的螺栓。44 垫片系数是针对法兰在操作形状下，为确严密封面具有足够大的流体阻力，而需求作用在垫片单位 密封 面积的压紧

24、力与流体 压力 的比值。垫片越硬，m值越 大 。45 最大允许任务压力是根据容器壳体的 有效厚度 计算所得，其取各受压元件的 最小值 。46 外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止 失稳 。47 设计锥形封头时，封头大端当锥壳半锥角 30时，采用折边锥形封头，否那么采用分析设计方法进展设计。48气密性实验压力为压力容器的设计压力 。第101 条49压力容器的筒体，封头，人孔盖 ， 人孔法兰 ，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰，球罐的球壳板，换热器管板和换热管，M36 以上的设备主螺栓，公称直径250mm 的接纳和法兰等均作为主要受压元件。第25 条50只设置一个平安阀的压力容器，根据压力

25、高低依次陈列:设计压力、任务压力、最高任务压力、开启压力、实验压力：HG20580 2(2)条(1)实验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高任务压力(5)任务压力51两个不同垫片，他们的外形和尺寸均一样且都能满足密封要求，那么选用m(垫片系数)值较小的垫片较好。(资料)52对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角45 时，可采用 无折边构造当锥体半顶角45 时，应采用带过渡段的折边构造。GB150 7.2 条53 GB150 规范管辖的容器，其范围是指 壳体 及 与其连为整体的 受压零部件。GB150 3.3 条54 低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20，但其环向应

26、力小于或等于钢材规范常温屈服点的1/6 ，且不大于50MPa 时的工况。GB150 附录C1.555 不锈钢容器在水压实验合格后，应将 水渍 去除干净，当不能到达这一要求时，应控制水的氯离子含量不超越 25mg/L 。第98 条之2 款56 有防腐要求的不锈钢容器，在压力实验及气密性实验合格后，外表需做酸洗、钝化处置 。第108 条57 低温压力容器的铭牌不能 直接铆固 在壳体上。GB150 附录C4.858 设计单位应对设计文件的 正确 性和 完好 性担任。GB150 3.2.2.1 条59 壳体上的开孔应为 圆形 、 椭圆形 或 长圆形 。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时，孔的长径与短径之比

27、应不大于 2.0 。GB150 8 条60 压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径r 应不小于封头大端内直径D i 的 1 0 % 、且不小于该过渡段厚度的3 倍。GB150 7.12 条61 压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs 应不小于封头小端内直径D i s 的 5 % , 且不小于该过渡段厚度3 倍。GB150 7.12 条62 低温压力容器的构造设计要求均应有足够的 柔性 ，构造应尽量简单，减少 约束 ；避免产生过大的 温度 梯度；应尽量防止构造外形的忽然变化，以减少部分 高应力 ；接纳端部应打磨成 圆角 。GB150 附录C3.263 低温压力容器的支

28、座需设置 垫板 ，不得 直接 焊在壳体上。GB150 附录C3.264 压力容器制造中热处置分为： 整体 热处置和 部分 热处置两类66 按GB150 规范规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是 A 类焊缝, 而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是 B 类对焊或 C 类角焊焊缝。GB150 10.1.6 条66外压及真空容器的主要破坏方式是 稳定性失效 ；低温压力容器的主要破坏方式是 脆性破坏 。选择1 以下哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值b、d a) 椭圆封头 b) 碟形封头 c) 球冠形封头 d) 小端折边锥形封头2一台容器进展压力实验，其实验压力为5.0Mpa，应选用以下哪一压力表b

29、a) 量程6Mpa的压力表 b) 量程10Mpa的压力表 c) 量程25Mpa的压力表3 GB150椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指b a) 椭圆封头与筒体衔接环缝 b) 拼缝 4 GB150锥壳计算公式中焊接接头系数中指b a) 锥壳环缝接头系数 b) 锥壳纵缝的接头系数5 GB150球壳计算公式中焊接接头系数中指a、b a)球壳的拼缝接头系数 b)球壳与圆筒衔接的环缝系数6 接受内压壳体的开孔补强准那么为a a) 等面积补强 b) 半面积补强7 等面积补强其补强对象是b a) 弯曲应力 b) 薄膜应力 c) 薄膜应力加弯曲应力8 GB150规定椭圆形或碟形封头a在过渡区开孔 a)可以

30、 b) 不可以9 GB150规定当采用补强圈构造时钢材的抗拉强度下限bca) 490Mpa b) 325Mpa c) 540Mpa10 外压筒体和球壳的计算，虽然各国规范公式不尽一样，但大都以b公式为根底推导的。 a) 拉美 b) 米西斯 c) 中径11 一台外压容器直径1200mm，筒体长2000mm，两端为规范椭圆形封头，折边高度40mm，其外压计算长度为b a) 2680mm b) 2280mm c) 2080mm12 在GB150外压圆筒校核中，是以DO/ec为界限分薄壁圆筒和厚壁圆筒的。 a) 10 b)15 c) 20 d) 3013 法兰预紧装配后，垫片内径处压紧力b，垫片外径处

31、压紧力a a) 增大 b) 减小 c) 不变14 外压加强圈c a) 应设置在容器外外表 b) 应设置在容器内外表 c) 应设置在容器内外均可15 设计螺栓衔接时，螺母硬度应b螺栓柱硬度 a) 稍高于 b) 稍低于 c) 等于16 加强圈与筒体采用延续焊时，其延续的长度对外加强圈为b，对内加强圈为d，n为壳体的名义厚度。a) 6n b) 8n c) 10n d) 12n17 以下哪些情况，必需选用爆破片安装作为压力容器超压泄放安装b、ca) 容器内介质为极度或高度危害介质b) 容器内压力增长迅速c) 容器对密封要求很高d) 设计压力高于10Mpa的压力容器18 提高外压薄壁圆筒的抗失稳才干，可

32、以a、ba) 添加厚度 b) 设置加强圈 c) 选用高抗拉强度资料19 圆筒壳外压失稳时，不同的屈曲波数对应b临界压力。a) 同一个 b) 不同的20 在外压校核计算中，壳体厚度应取ca) 设计厚度 b) 计算厚度 c) 有效厚度 d) 名义厚度21 薄壁壳体在外压作用下发生失稳时，壳体内紧缩应力小于资料的aa) 比例极限 b) 屈服极限 c) 强度极限22 半顶角大于60的锥壳计算按c计算。a) 接受内压锥壳 b) 等于60锥壳 c) 圆平板 23 真空度为0.06Mpa的容器应按b、c设计。a) JB4735 b) GB150真空容器 c) GB150的外压容器24 压力容器中一下哪些元件

33、不是受压元件ca) 壳体过渡段 b) 手孔螺栓 c) 塔盘支持圈 d) 补强圈25 对运用温度在a以下的容器，其设计温度不得高于元件金属能够到达的最低温度。a) 0 b) 10 c) 19 26 椭圆球壳在过渡区开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头的a厚度。a) 计算 b) 球面部分计算27 碟形封头在中心开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头a的计算厚度。a) 球面 b) 过渡区28分布力是一种外表力，下面哪种属于外表力a、 ba) 雪载荷 b) 风载荷 c) 容器分量29 作用在物体内一点附近的两个相互垂直平面上的剪应力在数值上是aa) 相等 b) 不

34、同 c) 无关30 热卷筒节成形后的厚度不得小于以下哪种厚度ca)名义厚度 b) 有效厚度 c) 名义厚度减钢板厚度负偏向31 以下哪些储罐易产生应力腐蚀aa) 工业纯氨储罐 b) 化学纯氨储罐 c) 含水纯氨储罐32 根据GB15098的规定，整体带颈法兰的制造方法应是ca) 采用热轧或锻造方法制造，不得采用钢板加工；b) 必需采用钢板加工；c) 可以采用热轧和锻造；也可以采用钢板卷制加工，但需按GB15098第9条提出的要求加以限制。33根据GB15098的规定多层包扎容器层板纵向接头属于ca) A类焊接接头 b) B类焊接接头 c) C类焊接接头 d) D类焊接接头34 根据GB1509

35、8的规定以下哪种资料制成的压力容器，不论钢材厚度s为多少，都应进展焊后热处置。da) 16MnR b) 16Mn c) 15MnVR d) 07MnCrMoVR35 根据GB15098的规定，图样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器，都应进展焊后热处置吗？aa) 可以 b) 不可以36根据GB15098的规定，对于堆焊焊缝外表，采用的无损检测方法是c。a) 射线检测 b) 超声检测 c) 磁粉或浸透检测37根据GB15098的规定，碳素钢、16MnR正火15MnVR钢进展液压实验时，液体温度不得低于a a) 5 b) 10 c) 15 d)38 设计盛装石油液化气的储存容器，应参照规范b

36、的规定，选取设计等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。运用法兰衔接的第一个法兰密封面，应采取高颈对焊法兰，金属缠绕垫片带外环和高强度螺栓组合。a)GB91129128 b) HG2059220635 c)HGJ4476 d) JB/T749039 焊接接头的设计可参照a、 ca) GB150附录J或JB4732附录H b) HGJ17 c) HG20583 40 用焊接方法装设在压力容器上的补强圈以及周边延续焊的起加强作用的垫板应至少设置一个不小于b的走漏信号指示孔。a) M10 b) M6 c) M 8 41 外压容器算图中，系数A是a、 c 、da)无量纲参数 b) 应力 c) 应变 d

37、) 应力与弹性模量的比值。42 GB150不适用于以下哪些容器b 、d a) 操作压力0.05MPa，设计压力为0.1Mpa b)石油液化气钢瓶经常搬运的 c) 立式容器 d) 火焰加热容器43 一下哪些元件是受压元件a、 b、 c。a) 壳体锥壳封头 b) 人孔平盖 c) 加强圈 d) 支座垫板44 压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的ca) 外表温度的较高者 b)内外外表温度的平均值 c) 截面温度的平均值45 椭圆封头计算公式中的K称为外形系数，其意义是封头上的c应力与对接筒体的d薄膜应力的比值。a)最大薄膜 b) 最大弯曲 c) 最大总 d) 环向 e) 轴向46 压力容器设计时普

38、通不思索b 、c载荷。a) 液柱静压 b) 雨、雪载荷 c) 惯性力 d) 设计压差47 法兰设计压力较高时，普通选用m和yc的垫片；当垫片预紧载荷远大于操作载荷时，宜改选a 、b较小的垫片。a) m b) y c) 较大 d) 较小48 法兰设计压力较高时，如选用强度级别较低的螺栓，会因所需螺栓面积a，使螺栓中心圆直径a，导致螺栓力臂a，呵斥螺栓设计的不合理。a) 增大 b) 减小49 压力面积补强法与等面积补强法的补强区别是壳体的有效补强范围不同，前者为圆柱壳a，后者为平均受拉伸的f应力衰减范围。a) 环向薄膜 b) 环向弯曲 c) 轴向薄膜 d) 轴向弯曲 e) 平板开大孔孔边 f) 平

39、板开小孔孔边50 一台压力容器由四个受压元件组成，经计算四个受压元件的最大允许任务压力分别为PW1=2.14Mpa；PW2=2.15Mpa；PW3=2.25Mpa；PW4=2.41Mpa；请确定该容器的最大允许任务压力PWaa) 2.14Mpa b) 2.15Mpa c) 2.25Mpa d) 2.41Mpa51 热壁加氢反响器不运用与以下哪些壳体构造a 、da) 单层卷制 b) 热套 c) 锻焊 d) 多层包扎52 该资料的t83Mpa，查表的B值为88Mpa，该设备的外压轴向紧缩力计算结果应是ba) 经过 b) 不经过 c) 无法判别53在操作过程中，假设法兰分别接受内压和外压的作用，那么

40、法兰应按( C )工况进展设计。(见GB150 9.6 条) a) 内压 b) 外压 c) 两种压力判别1 GB150内压筒体壁厚计算公式称中径公式。2 GB150规定凸形封头包括椭圆形封头、碟形封头、球冠形封头和半球形封头。3 GB150内压球壳壁厚计算公式的运用范围PC0.4t【0.6t】4 任务压力是指【正常】任务时，容器顶部能够到达的最高压力。5 20R制筒体成形后【不】包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3mm。6 容器的制造、检验与验收除符合相应规范外，还应符合图样要求。7 封头各种【不相交】拼接焊缝中心线间间隔 至少应为封头钢材厚度s的3倍，且不小于100mm。8 满足平衡条件和变形延

41、续条件的内力系是存在的并且是独一的。9 无论圆筒还是球壳，在外压计算中都是利用曲线查计算系数A。10 压力容器设计时，应思索的主要载荷是压力载荷，包括内压或外压。11 法兰的环向应力表示着法兰环的偏转大小，锥颈尺寸较大的法兰，环向应力较小，但径向应力会较大。12复合管板的复层厚度，不允许计入管板的有效厚度。13 外压加强圈应设置在容器的外外表。14 只需在满足一定的条件下，才允许加强圈断开一定间隔 。【GB150 40页此截面应具有加强圈所需求的惯性矩】15 某夹套容器，内筒操作条件为真空，夹套内为0.25Mpa加热蒸汽，现设定内容设计压力为0.4Mpa外压夹套设计压力为0.3Mpa。16 球

42、冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进展设计的，该应力由薄膜应力与弯曲应力组成。17 用螺栓衔接的圆平盖，在内压作用下最大应力发生在中心，内壁受紧缩，外壁受拉伸。18 垫片接触宽度是指法兰预紧后，垫片能够与密封面接触的宽度。19 平安阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外，因此不属于GB150压力容器的划定范围，故平安阀的要求只应复合的规定。GB150中3.3.420 压力容器设计普通不思索地震力、风载荷和雪载荷。21 某13m3石油液化气储罐，其罐口选用NPT螺纹衔接。选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。运用法兰衔接的第一个法兰密封面，应采用高颈对

43、焊法兰、金属缠绕垫圈带外环和高强度螺栓组合。22 确定压力实验的实验压力时，P应为容器的设计压力或最高允许任务压力。23 垫片系数m越大的垫片，在操作形状下所需求的压紧力越大，对法兰设计不利，为此在压力较高的条件下，普通应选用m较小的垫片。24 法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置。25 对易燃或、级毒性的介质，选用管法兰的公称压力不得低于1Mpa。26 外压容器筒体的不圆度是呵斥其失稳的主要缘由。27外压容器加强圈因起加强作用而必需围绕整个圆周，不得断开，并应采用延续焊。延续焊或延续焊 ( )28 K1 的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15，这是思索在内压作用下封头部分

44、不会出现弹性失稳的要求。( )29无折边球面封头和锥形封头与筒体的衔接均应采用全焊透焊缝构造。( )30不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm 时，接纳公称直径小于或等于50mm80mm。 ( )31校核耐压实验压力时的圆筒薄膜应力，所取的壁厚应取名义厚度扣除壁厚附加量，卧置实验时对液压实验所取的压力还应计入液柱静压力。 ( )32 选用垫片的资料和类型时应思索：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度，操作的平稳性。 ( )33耳式支座设计选用时仅需思索设备的总质量和偏心载荷。还应计入程度载荷即风载荷或地震载荷 ( )34主要受压元件系指压力容器中主要接受总体一次薄膜应

45、力的元件。还有接受一次弯曲应力的元件如平盖，受力件如M36 以上的设备主螺栓等 ( )第四部分 制造填空1 凸 形封头和 热 卷筒节成型后的厚度，不得小于该部件的名义厚度减去钢板厚度负偏向。2 内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于断面内径 的1，且不大于 25 mm。3 容器上凡被补强圈、 支座 、 垫板 等覆盖的焊缝，均应打磨至与母材齐平。4 容器施焊前应按 JB4708 进展焊接工艺评定。5要求焊后热处置的容器，普通应在热处置 前 进展返修。6 公称直径小于250 mm 的接纳与接纳的B类焊接接头可不进展RT与UT检测。7 碳素钢、16MnR制容器进展水压实验时，水温不得低于 5

46、 。8 壳体加工成形后的最小厚度，应不包括 腐蚀裕量 。9 焊接街头由 焊肉 、 熔合区 、热影响区 三部分组成。10 有防腐要求的不锈钢及复合钢板容器，不得在防腐面采用 硬印 作为资料和焊工确实认标志。11 坡口外表不得有裂纹、 分层 、夹杂 等缺陷。12 不等厚钢材对接假设超越GB150中10.2.4.3规定的厚度差时，可采用如下处置方式：单面削薄厚板边缘， 双面削薄厚板边缘 用 堆焊方法 将薄板边缘焊成斜面。13 带颈法兰应采用 热轧 或 锻件 加工。14 锻件法兰应经 正火 或 完全退火 热处置。15 压力容器当分段热处置时，加热重叠部分长度至少为 1500 mm.，加热区以外的部分采

47、取保温措施，防止产生 有害的温度梯度。16 波纹管与设备筒体采用内插或外套的衔接焊缝应进展煤油浸透检测。17膨胀节设计的关键两点是有足够的 强度 和必要的 挠性 。18 焊接接头与焊缝不同之处时：焊接接头是 焊缝 、 熔合区 及 热影响区 三者之和的总称；而焊缝仅指 焊缝金属 。19 咬边的危害是：破坏了焊接的延续性 、 降低了焊接接头的力学性能 、 引起应力集中 。20 焊后热处置应在焊接任务全部终了并检测合格后， 于 耐压实验 前进展。21 产品焊接试板的资料、 焊接工艺 和 热处置 ，应在其所代表的受压元件焊接接头的焊接工艺评定合格范围之内。22 焊件预热必需均匀，预热宽度应为 焊缝中心

48、线两侧各取 3倍板厚，且不少于100mm。23 产品焊接试板的用材应与容器用材具有一样的 钢号 、 规格 和 热处置形状 。24 凸形封头的成形方法有 冲压 及 旋压 。25 以封头大小规格不同其制造方式有整体成形、 先拼后焊成形 、 先分瓣成形后组焊 。26 预热100以上时，厚度大于 38 mm的20R制容器应进展焊后热处置。27 普通来说容器热处置的目的作用分为四种 焊后热处置 、 恢复力学性能热处置 、 改善力学性能热处置 、 消氢热处置 。28 奥氏体不锈钢制压力容器用水进展液压实验时，应严厉控制水中的氯离子含量不超越 25mg/L 。实验合格后应立刻将 水渍 去除干净。29 铝、钛

49、制常压容器普通可不进展容器的压力实验，通常进展 盛水 实验。30 压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是径 向和 环 向。GB150 10.2.3.1 条31 封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间间隔 至少应为封头钢材厚度s的 3 倍，且不小于 100 mm。GB150 10.2.3.1 条30 在压力容器制造中，焊接接头外表不得裂纹 、未焊透 、未熔合和气孔等缺陷。第76 条选择1 以下哪些成形过程，能够发生厚度减薄b、c、d a 冷成形筒节 b 冷成形凸形封头 c热成形筒节 d 热成形凸形封头2 封头直边部分的纵向皱折应复合以下哪些要求a a) 深度步大于1.5mm

50、b) 深度步大于1mm c) 不得有纵向皱折3 以下哪些容器焊缝外表不得有咬边c、d a) 40mm厚16MnR制容器 b) 无缝钢控制容器 c) 0Cr18Ni9Ti制容器 d) 20mm16MnDR制容器4 要求焊后热处置的容器，普通应在热处置a进展返修。 a) 前 b) 后5 判别能否进展焊后热处置的条件，与以下哪些条件有关a、b、c a) 材质 b) 钢材厚度 c) 预热温度 d) 焊接方法6 JB4708钢制压力容器焊接工艺评定的目的是ba) 是为了选择最正确的焊接工艺b) 为了验证施焊单位拟定的焊接工艺正确性及评定施焊单位的才干c) 为了制定焊接工艺规程d) 为了减少焊接缺陷7 波

51、纹管按成形工艺主要有a、c、ea) 液压成形 b) 矩形波纹管 c) 滚压成形 d)多层波纹管 e) 焊接成形8 当内压引起的应力过大时，那么应b波纹管高度。a) 增大 b) 减小9 用板材或型材制造的法兰环的对接接头应经aa) 焊后热处置 b) 正火 c) 完全退火10进展部分检测的焊接接头，假设有不允许的缺陷存在，那么应在缺陷两端延伸部位添加该焊接接头长度的b的检验长度，且不小于ca) 15 b) 10 c) 250mm d) 200mm11 A、B类焊缝余高确实定，与以下哪些要素有关a、ba) 材质 b) 钢材厚度 c)焊接方法12 以下哪些资料经火焰切割的坡口外表需进展磁粉或浸透检测c

52、。a) 16MnDR b) 20MnMo c)13CrMoR d) 0Cr18Ni913 焊后热处置的主要作用在于ba) 改善焊缝金属的力学性能b) 消除过大的焊接应力c) 减少焊接缺陷14 筒体采用哪种成形方法，在成形过程中会呵斥资料厚度减薄ba) 冷卷 b) 热卷15 一台0Ci18Ni9制有H2S应力腐蚀的容器能否需求焊后热处置ba) 需求 b) 不需求16 内、外压容器外形尺寸检查的主要不同之处是以下各项中的哪项da) 棱角 b) 对口错边 c) 壳体直线度 d) 壳体圆度17 不同强度级别钢材组成的焊接接头，其产品焊接试板中拉伸实验的检验结果，应不小于以下哪一项数值ba) 两种钢材规

53、范抗拉强度下限的较大者b) 两种钢材规范抗拉强度下限的较小者c) 两种钢材规范抗拉强度下限的平均值18 在以下各项要求中，有哪些是盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必需进展的a、d、ga) 焊后热处置 b) 消氢处置 c) 改善资料力学性能热处置 d) 制备产品焊接试板 e) 制备母材热处置试板 f) B类焊接街头鉴证环 g) 对AB类焊接接头进展100射线或超声检测19 JB4708中规定焊接接头冲击韧性实验，应在c制备冲击式样a) 焊缝区、熔合区、热影响区b) 焊缝区、母材、热影响区c) 焊缝区、热影响区d) 焊缝区、晶粒区、热影响区20 20mm厚16MnR制容器，图样上可否要求

54、进展焊后热处置a。a) 可以 b) 不可以21 热套容器的单层筒体为何要进展直线度检测ba) 方便套合操作 b) 防止套合面间隙超标 c) 防止套合应力过大22 压力容器无损检测报告应由哪级无损检测人员签字后有效b 、ca) 一级 b) 二级 c) 三级23 以下哪些容器可按GB150制造与检验b 、da) 衬里容器 b) 无缝钢控制容器 c) 多层绕板容器 d) 复合钢板容器24 以下哪些焊接接头属A类接头a 、ca) 热套容器各单层筒纵向接头 b) 多层包扎容器层板纵向接头 c) 锥形封头各纵向接头25 封头顶圆板与球片的衔接环焊缝属那类焊接接头aa) A类 b) B类 c) C类 d)

55、D类26 加工成型厚圆筒壳体的最小厚度，对碳素钢和低合金构造钢不小于3mm，这其中不包括a、 c。a) 腐蚀裕量 b) 钢材厚度负偏向 c) 加工减薄量27带颈法兰应采用( a )或( c )加工制成。 a) 板材 b) 热轧 c) 锻件28用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726 和JB4728 规定的( b )级。 a) b) c) 29用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于JB4762 和JB4728 中的( a )级。a) b) c) 判别1 复合资料的对口错边量应不大于钢板复层厚度的5【50】，且不大于2mm。2 冷卷筒节与冷成形的凸形封头，在成形过程中资料不会

56、发生部分减薄。3 后热消氢热处置是焊后热处置，在焊接工艺评定中该当思索后热过程。4 厚度大于40mm的低合金钢球壳焊后必需立刻进展焊后消氢热处置。5 一切钛制压力容器都规定进展铁污染检测，同时还应进展酸性钝化处置或阳极化处置。6 先拼后焊的成形封头应于成形后将其内外表的拼接焊缝打磨至与母材平齐。7 一台Q235C制容器，封头厚34mm，筒体厚30mm，应进展焊后热处置。8 铜和铜合金换热管，应在热轧形状下运用。9相邻圆筒的A 类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头A 类焊接接头中心线间与相邻圆筒A 类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义钢材厚度的3 倍，且不小于100mm。 ( )GB150中12

57、1页10相邻圆筒组装后A 类焊接接头的间隔 或封头A 类焊接接头的端点与相邻圆筒A 类焊接接头的间隔 应大于名义厚度n 的3 倍，且不小于100mm。( ) GB150中121页第五部分 检测填空1 规范抗拉强度下限值大于 540Mpa 的资料经火焰切割的坡口外表，应进展 磁粉 或 浸透 探伤。2 内压容器进展压力实验的目的在于考核其 强度 并检验产品的 严密 性。3 图样注明标有 应力 腐蚀的容器应进展焊后热处置。4 产品焊接试板的资料，应与容器资料具有一样钢号、一样 规格 和一样 热处置 形状。5 产品焊接试板必需在筒节 A 类 纵 向接头焊缝的延伸部位与筒节同时施焊。6 母材热处置试板应

58、进展 拉伸 、 弯曲 及 冲击 等力学性能实验。7 不带垫板的单面对接接头，只允许容器内径不超越800mm的圆筒及封头的最后一道环向 封锁 焊缝。8 设计压力大于等于10.0 Mpa的钢管应逐根进展超声波检测。9经部分射线或超声波检测的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延伸部位添加检查长度，添加的长度为该条焊接接头的10% ，且不小于 250 mm 。假设仍有不允许的缺陷时，那么对该焊接接头做 100% 检测。GB150 第10.8.5.1 条10 规定，因特殊情况不能开设检查孔时，那么应同时满足以下要求：1对每条纵、环焊缝 100% 无损检测 (RT 或UT) ；第47 条2应

59、在设计图样上注明 计算厚度 ，且在压力容器在用期间或检验时重点进展 测厚检查 ；3相应缩短 检验周期 。11公称直径大于等于 250 mm 的压力容器接纳对接接头无损检测要求与壳体主体焊接接头要求一样。第88 条12经射线或超声检测的焊接接头如有不允许存在的缺陷，应在缺陷去除干净后进展补焊，并对该部分采用 原检测 方法重新检查，直至合格。GB150 10.8.5.1 条13 在采用钢板制造带颈法兰时，圆环的对接接头应采用 全焊透构外型式，焊后进展 热处理 及 100% 射线或超声检测。GB150 9.1.4 条14采用焊接方法对压力容器进展修缮或改造时，普通应采用挖补或改换。不应采用补助或补焊

60、方法 ( )选择1 以下哪些资料的火焰切割坡口应进展MT或PT检测b。 a) 16MnR b)15CrMoR c)20R2 以下哪些容器需按台制备产品焊接试板b a) 32mm厚16MnR制容器 b) 12mm厚15CrMo制容器3 一台0Cr18Ni9制容器，应选用哪种方法对其A、B类焊接接头进展无损检测a a) 射线 b) 超声4一台0Cr18Ni9制容器，应选用哪种方法对其焊接接头进展检测b a) 磁粉 b) 浸透5一台20R制容器，应优先选用哪种方法对其焊接接头进展检测a a) 磁粉 b) 浸透6 按钢板规范16mm厚的Q235C钢板在0的冲击功J数值为a、 c。a) 21，30 ，4