施工组织设计(非正式)

1、.：.； 山西潞安集团公司古城矿井桃园进风立井井筒掘砌工程施 工 组 织 设 计中煤五建第四十九工程处二0一二年四月十日目 录前言、编制原那么及编制根据第一章 工程概略第二章 凿井施工方案及机械化作业线配置第三章 施工预备任务及施工总平面图布置第四章 井筒及相关硐室施工工艺第五章 工程进度方案及保证措施第六章 资源配置及主要技术经济目的第七章 工程质量、质量保证措施第八章 平安技术措施第九章 文明施工及环保第十章 施工中需求补充的专项平安技术措施前 言山西潞安集团公司古城矿井桃园进风立井，位于山西省屯留李高乡。在仔细分析井筒掘砌工程施工有关图纸及地质资料的根底上，根据本工程设计的特点，结合我处

2、施工配备和技术才干，编制了此项工程的施我们工组织设计，选用了行之有效的设备和先进可靠的施工技术、施工工艺，井筒施工采用混协作业方式。工程质量目的：井筒施工矿建工程合格。平安管理目的：无重伤、无死亡，实现文明施工。我们在本工程的建立中，将自动接受建立单位的监视和指点，强化企业管理，积极采用新技术、新资料、新设备、新工艺，以一流的管理，一流的施工技术和配备，发明出一流的施工质量和速度，按工期要求，保质保量地完成此项工程的施工。一、编制原那么：1、仔细执行国家的各项建立方针和技术政策，在确保施工平安、工程质量和工期目的的前提下，科学合理地组织施工。2、积极推行运用新技术、新工艺、新设备、新资料，优化

3、施工方案，合理安排施工顺序，组织平行交叉作业，加快施工预备任务进度。3、提高机械化程度程度，改善任务环境和劳动条件，提高劳动消费率，缩短建井工期。4、合理安排资源和劳动组织，有方案、有重点地组织人力和物力，确保各项经济技术目的的全面实现，以获得社会经济效益。5、控制暂时工程，降低工程本钱。6、搞好文明施工和环境维护。二、编制根据：1.、山西潞安集团公司古城矿井桃园进风立井井筒井壁构造图纸、地质资料等。2.(GB50511-2021)3.(GB50213-2021)4.2021版5.(GB50204-2002)6.AQ1083-20217.(1999年版)8.(GB50164-92)9.(199

4、8年版)10.(2003年版)11.QB/LJSG 002-202112.其它与本工程有关的国家及部颁现行的各种技术规范、规程、规定。第一章 工程概略一、矿井简介古城井田位于山西省长治市西，行政区划隶属于长子、屯留县管辖。矿井设计年消费才干8.0Mt/a。工业广场内布置进风井和回风井二个井筒，井筒表土均采用冻结法凿井。二、工程特征进风立井设计净直径9.0m，井深652.5m。冻结掘砌深度194.5m，基岩段掘砌井深459.8m含锅底1.8m。主要施工概略为：锁口0-10m段；冻结段内/外井壁支护：钢筋混凝土井壁；内外层井壁厚分别为800mm、700mm，整体浇筑11m，井壁厚度1500mm，砼

5、强度等级C45；基岩段采用素混凝土井壁，混凝土强度C40，壁厚800mm。井筒主要特征表如下：顺序名 称单位进风立井1井口座标Xm4012031.000Ym38404960.0002井口设计标高m+937.53方位角度4净直径m9.05净断面m263.626表土层厚度m130.987冻结深度m2208井底标高m+285附:古城桃园进风立井井筒井壁构造图。三、工程地质一地层、地质井田内仅西南端及西部沟谷内零星出露二迭系上统上石盒子组、石千峰组地层，其他大部分均为新生界黄土所覆盖。地层由老到新分别为：奥陶系中统上马家沟组、奥陶系中统峰峰组、石炭系中统本溪组、石炭系上统太原组、二叠系下统山西组、二叠

6、系上统石千峰组、三迭系下统刘家沟组、第三系上新统张村组、第四系。井田总体为一走向近南北，倾向西、倾角4度左右的单斜构造，但波状起伏普遍发育，并伴有宽缓褶曲，致使部分地层倾角达8度以上，断层附近达25度左右。断裂构造以北东东向张扭性断裂为主断层有二岗山北正断层、西魏正断层、藕泽正断层、安昌正断层、中华正断层。区内大部分为黄土掩盖，从钻孔中所见，区外缘仅见有二个陷落柱，如0302号孔及1069号孔陷落柱。区内未发现岩浆岩侵入。二煤层：区域主要含煤地层为二叠系下统山西组和石炭系上统太原组。山西组含煤地层厚度为50.78m70.50m，其中3号煤层是本区最主要的可采煤层。3号煤层位于二叠系下统山西组中

7、下部，厚度大，全区稳定可采，上距K8砂岩约35m，下距K7砂岩约15m，煤层厚度5.727.79m，平均6.05m，煤层构造简单，夹矸层数为03层，普通为一层，夹矸成分为泥岩或炭质泥岩，夹矸厚度为0.030.70m，普通为0.20m。3号煤层下距9号煤层平均66.35m。太原组含煤地层厚度为85.62.96m，普通为103.1m，单孔煤层总厚度为4.2210.18m，普通厚度为6.89m。其中9号、153号为大部分可采煤层。9号煤层位于K5与K4灰岩之间，厚度为02.26m，平均为1.20m，普通含一层夹矸，成分为泥岩或炭质泥岩，属较稳定的大部分可采煤层。9号煤层下距1-53号煤层平均39.9

8、8m。15-3号煤层位于太原组底部，上距K2灰岩10m左右，厚度为03.47m，平均为1.35m，属较稳定大部分可采煤层。15-3号煤层下距奥灰平均23m。三水文地质区内地表水系：区内主要河流是漳河，属海河水系，分清漳河和浊漳河两支。井田内松散含水层主要直接接受大气降水补给，普通在雨季民井水位明显上升，并接受基岩风化带水及泉水的补给。松散含水层下的基岩风化带含水层普通接受其上覆含水层的补给，在部分地段，不同时间内与松散含水层可互为补给含水层。井田内山西组、太原组含水层接受大气降水的补给条件较差，与上覆含水层及下伏含水层均有一定厚度的隔水层相隔。地下水运动普通以层间迳流为主，仅在断层等构造部位才

9、能够与其它含水层直接发生水力联络。中奥陶统石灰岩含水层井田内隐伏于煤系地层之下。在构造部位能够经过导水带接受其它含水层地下水的补给。该含水层普通埋藏较深，地下水迳流相对缓慢。区内该含水层在水文地质单元中所处环境应属于迳流滞缓带。区内含水层：据钻孔揭露资料，含水层由老至新如下：1、奥陶系中统石灰岩岩溶裂隙含水层组该含水层为岩溶裂隙含水层。根据区域地层表，奥陶系中统地层自上而下可分为三组：峰峰组厚40-220m，平均194.69m，分为上、下二段。上段：厚度为96.64-101.04m，平均厚98.83m。岩性以深灰色灰岩为主，夹泥质灰岩或白云质灰岩。下段：厚度为74.14-108.30m，平均厚

10、95.86m。岩性由角砾状泥灰岩、泥灰岩、石灰岩及石膏等组成。上马家沟组厚210-313m。下马家沟组厚92-147m。2、石炭系太原组裂隙岩溶含水层组该含水层为碎屑岩夹石灰岩岩溶裂隙含水层，含水空间以岩溶裂隙为主，含水层主要由K2、K3、K4、K5四层石灰岩组成，平均总厚度为15.25m。井田内无出露，根据钻孔揭露情况，普通岩溶裂隙不发育。从简易水文情况看，钻孔耗费量变化不明显。本区内该含水层组无抽水实验资料，据临近高河井田资料，q为0.00024-0.0013L/s.m，k为0.0011-0.0037m/d，水位标高680.77-682.47m，水质类型HCO3-Cl-K+Na+型为主。该

11、含水层富水性普通较弱。但在构造部位富水性能够变好。3、下二叠统山西组及上、下石盒子组砂岩裂隙含水层组该含水层为碎屑岩裂隙含水层，含水层空间以构造裂隙为主，含水层主要由粗、中、细粒砂岩组成，普通裂隙较发育，部分充填。从抽水实验看，单位涌水量为0.0006-0.0112L/s.m，浸透系数为0.0019-0.0629m/d，水位标高为689.87-769.56m，水质类型为HCO3-K+Na+Ca2+型，该含水层组属弱富水性含水层组。4、基岩风化带与第四系松散含水层组基岩风化带含水层为碎屑岩裂隙含水层，含水空间以风化裂隙为主，含水层由粗-细粒砂岩组成，富水性因地而异，风化裂隙深度受岩性、构造及地形

12、控制，普通发育深度在50-80m。第四系松散含水层，含水空间以孔隙为主，含水层组主要由中-细砂组成，厚度为0-167.36m，普通为60-130m，厚度变化较大，水位埋藏普通较浅，主要接受大气降水补给，因此受大气降水影响较大。从抽水实验看，单位涌水量0.0031-0.1142L/s.m，浸透系数0.0027-0.1726m/d，水位标高912.68-928.22m，水质类型为HCO3- Ca2+型。属弱中等富水性含水层组。区内主要隔水层：隔水层：中石炭统本溪组隔水层：层厚1.230.40m,平均12.50m；隔水层：上石炭统太原组隔水层组：平均厚约55m，分布于太原组各层灰岩含水层之间；隔水层

13、：下二叠统山西组隔水层组：平均厚约35m，与砂岩相间分布；隔水层：上盒子组中下部和下盒子组隔水层组：层厚48.3361.30m，平均318.64m；隔水层：新生界底部隔水层组：厚度变化较大。四瓦斯、煤尘和自燃情况井田煤层瓦斯含量较高，3号煤相对瓦斯涌出量为10.56m3/t。煤尘具有爆炸危险性。煤层属不自燃煤层。第二章 凿井施工方案及机械化作业线配置一、 施工方案确实定根据矿方提供的地质资料、井筒净径、深度、支护构造、地质水文条件并结合我单位多年冻结立井施工阅历及技术配备。井筒施工主、副提分别选用2JK-3.5/20型、JKZ-2.8/15.5型提升绞车，两套单钩吊桶提升，座钩式自动翻矸。10

14、25t凿井绞车悬吊管线，井口集中控制系统。冻结段外壁采用综合机械化配套方案，短段掘砌混协作业方式。采用中心回转抓岩机直接破土装罐。井筒内全部冻实或进入风化基岩段时，采用钻爆法施工。外壁砌筑采用3.6m高度液压伸缩整体挪动式金属模板，三掘一砌。基岩段外壁采用伞钻打眼，4.2m深孔光面光底爆破，中心回转抓岩机装岩，3.8m高度液压伸缩整体金属模板砌壁，一掘一砌。内壁采用1m组合式金属模板套筑，自下而上延续砌筑。冻结、基岩段均采用底卸式吊桶下砼。井筒冻结段施工工艺流程为： 掘进小型发掘机和人工风镐掘进小型发掘机和人工风镐掘进小型发掘机和人工风镐永久支护。井筒基岩段施工工艺流程为：掘进凿岩爆破或人工发

15、掘出矸抓岩机和小型发掘机暂时支护井圈背板永久支护清底。二、机械化作业线配置一、机械化作业线配置方式及内容1、凿井井架及翻矸设备采用型井架凿井。天轮平台布置在+28.2m位置，在+12m的位置安装翻矸平台，平台上布置两个矸石溜槽，配备座钩式自动翻矸安装，矸石落地后铲车装运配合翻矸汽车排矸,矸石排到建立单位指定位置。2、封口盘和吊盘1封口盘采用钢构造，盘面用8mm网纹钢板铺设，各悬吊管线经过口，设公用铁盖门，并用胶皮封堵严密，在封口盘上预留回风口，其方式为1200mm，引风设备高度8001000mm。2吊盘吊盘采用钢构造三层盘，直径8.7m，冻结段外壁施工时，周边增安20号槽钢做圈梁与原设计吊盘相

16、连，上面铺板，随着井壁尺寸变化进展调整。盘间距为4m，经过四根立柱衔接。上层盘为维护盘，安顿水箱，中层盘放置卧泵，下层盘为任务盘并悬吊二套中心回转抓岩机。为保证吊盘的稳定性，在上、下层盘均设置三套稳盘安装。稳盘安装由金属支架和安装在金属架上的轮胎组成。吊盘采用6台JZ-25/1300型凿井绞车悬吊。为维护稳绳，稳绳滑套采用尼龙构造，减轻滑套对钢丝绳的磨损。同时加强钢丝绳的检查任务，并指定专人进展定期检查。3、提升设备选择1提升机选型采用两套独立的单钩吊桶提升，主提选用2JK-3.5/20型矿井提升机，配备5m3吊桶提升。副提选用JKZ-2.8/15.5型矿井提升机，配备5m3吊桶提升450m以

17、后改换4m3吊桶。提升绞车技术参数及提升才干见下表。提升机主要技术特征表工程称号主提升机副提升机备注设备型号2JK-3.5/20JKZ-2.8/15.5卷筒宽度1.7m2.2m卷筒直径3.5m2.8m钢丝绳直径44mm40mm最大静张力170KN150KN最大静张力差115KN 钢丝绳最大速度5.3m/s5.48m/s第一层时缠绕长度424m461m第二层时缠绕长度853m931m减速器传动比2015.5额定功率1000kw1000kw绞车提升才干表吊桶容积提升机提升高度100m200m300m400m500m600m700m5m32JK-3.5/2064.153.648.745.142.64

18、0.136.85m3/4m3JKZ-2.8/15.564.153.648.745.138.632.126.8合 计128.2107.297.490.281.272.263.62提升天轮根据平安规程规定，提升天轮直径与钢丝绳最粗钢丝之比不得小于900，与钢丝绳直径之比不得小于60。经计算，主、副提均选用3.0m提升天轮。3提升钩头：主、副提均选用13t提升钩头。4、凿岩与装岩设备1凿岩设备采用国产XFJD-6.11型伞钻，配备YGZ-70型导轨式独立回转凿岩机。伞钻分量及耗风量等主要技术参数见下表:伞钻主要技术参数表项 目特 征型号XFJD-6.11适用井筒净直径m811总质量kg9000凿岩机

19、型号及称号YGZ-70导轨式独立回转凿岩机6台钎头直径mm3855钎尾规格mm中空六角 B25159钎杆长度mm5700推进长度mm5300任务气压Mpa0.50.7任务水压Mpa0.30.5最大耗风量m3/min682装岩设备井筒内布置二台HZ-6型中心回转抓岩机，单台消费才干为5060m3/h。抓岩机才干、分量耗风量等技术参数见下表：项 目特征备 注抓岩才干(m3/h)5060紧缩空气任务压力(Mpa)0.50.7紧缩空气平均耗量(m3/min)24机器总重(kg)5353抓斗容积(m3)0.6抓片张开外径(mm)2050回转盘尺寸(mm)14001170抓岩机采用各一台JZ16/1000

20、型凿井绞车维护悬吊。5、混凝土搅拌、运输及浇筑系统井口设集中搅拌站，布置两台JS-1500强迫搅拌机，配PLY-2400自动计量系统，利用溜灰管下砼。吊盘下层盘设混凝土集料器及分灰系统。6、凿井辅助系统1排水基岩段施工期间采用二级排水，即井底任务面吊盘地面。吊盘上布置两台DC50-809型高扬程卧泵，一台运转，一台备用。排水才干为50m3/h，排水扬程720m，电机功率220KW，电压等级660V。排水管路采用一趟108mm无缝钢管，附二趟MY370+116动力电缆供电。采用一台2JZ-16/800A型凿井绞车悬吊。任务面至吊盘水箱采用潜水泵，经过3胶管排水。2压风、供水井筒施工期间，建暂时压

21、风机房，压风机房内布置2台20m3/min和2台40m3/min压风机。供风才干120m3/min。井筒经过一趟160mm(PVC)管向井下供风，井口附近设油水分别器和压风冷凝器。选用一趟57mm4无缝钢管由地面向井下供水，与压风管共用一台稳车悬吊，为保证向任务面稳压供水，在管路底部安设减压阀。压风、供水管路采用一台2JZ-10/800型凿井绞车悬吊。为确保平安，吊盘以下的风水管路悬挂必需加装保险绳。3通风选用四台245kw对旋式风机各，二台运转、二台备用，每两台风机之间实现自动切换。井筒内布置二趟1000mm强力胶质风筒，在井壁每50m处安装一组锚栓38圆钢进展风筒的固定、悬吊。向井下压入式

22、通风。7、平安梯为防止在井筒忽然停电或发生其它事故中断提升时能及时撤出井下任务人员，井筒内悬吊一个立井掘进平安梯，同时可乘25人，并接近井壁悬吊。在吊盘至任务面设置平安软梯供紧急时上下人员。平安梯采用一根187+FC-24mm-170钢丝绳、一台JZA-5/1000型稳车悬吊。8、动力、照明及通讯1动力、照明井筒内布置一趟MY350+110动力电缆，作为施工动力、照明电源，电缆附在吊盘绳上。为保证任务面有足够的照明度，采用DGC-175/127型煤矿立井公用照明灯，吊盘上层盘二盏，其他盘三盏。井口采用防爆白炽灯照明，任务面及吊盘上每班另配备510盏矿灯供忽然停电或装药时用。2通讯信号凿井期间，

23、井筒内悬吊二趟MY310+16橡套电缆作为井上下信号联络，电缆分别附在吊盘绳上。井上下联络方式为：井口信号房、井底和吊盘，在每趟信号电缆上都单独设打点器将信号相互传送，同时以声光显示。吊盘至井底采用气喇叭传送信号。井上下配备二台防爆对讲机，便于放炮后第一罐下人时联络。井口信号房与绞车房之间设独立的信号，两台绞车各设一套KJTX-SX-1型煤矿公用通讯信号安装。在提升绞车深度指示器上设行程开关，当吊桶提到距井口80m位置时，信号灯在井口信号房显示，告知井口信号工及时把井盖门翻开。另设一趟直通。并在井底、井口、翻矸台、主副提绞车房配备电视监视系统，并与微机联网，工程部和井口调度室可进展电视监控。附

24、：井筒施工平面布置图； 井筒稳绞平面布置图；井筒稳绞立面布置图； 井筒主要施工机械设备表。二、凿井设备选型及辅助系统设置1、提升系统的选型及验算1、提升机选择计算(1)主提钢丝绳的选择计算钢丝绳最大悬垂高度(H0) H0= Hj+HT +H1 式中：Hj井深，m HT天轮平台高度，m ； H1-天轮出绳点与天轮平台间的高度，m H0=654.3+28.078+1.5=683.878m为了方便计算, H0取690m 吊桶载重(Q)Q=KmrgVtb+0.9(1-1/ KS)VtbVsh9300kg 式中：Km 装满系数 ，取0.90 rg 岩石松散容重 ，普通取1600.00kg/mVtb 吊桶

25、容积，m3KS 岩石松散系数，取1.82.0 Vsh 水容重，取1050.00kg/m3 钢丝绳终端荷重(Q1、Q2、Q3) Q1=Q+Qdz+Qh+Qg 式中： Q1 提矸终端荷重，kgQh 滑架重，218kg Qg 钩头重，278kg Q1 = 9300.00+1690+496.00=11486.00kg Q2=Qs+Qh+Qg Qs提伞钻终端荷重，kg Q2=9000.00+496.00=9496.00kgQ3=Qdz+Qr+Qh+QgQdz吊桶自重，kg Qr人重，kgQ3=1690.00+1120.00+496.00=3306.00kg提物时最大端荷重取：Q1=11486.00kg

26、提人时端荷重取：Q3=3306.00kg 主提升钢丝绳的选择计算Ps =Q0 / (110B/ ma H0) 式中：Q0钢丝绳终端荷重(Q1、Q2、Q3、Q4)，kgB钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，14701870Mpama钢丝绳平安系数，提人时：ma9，提物料时：ma7.5选择钢丝绳：PSBPSPS每米钢丝绳规范分量，kg/mPs物=5.890kg/m Ps人=2.189kg/m试选钢丝绳：187+FC-44-180绳单位长度分量：PsB=7.55kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=773.47kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=5209.50kg平安系数校核m = Qd /(Q0 + PsB H0)

27、ma Qd钢丝绳破断力总和，kg提物时 m物=8.317.50提人时 m人=16.29.00所以主提升钢丝绳选用187+FC-44-180 满足要求。(2)主提升机参数的校核滚筒直径DD60ds ；D900式中： ds、分别为钢丝绳直径及最粗钢丝绳直径，mm6044 = 2640.00mm3500.00mm选定提升机型号DTD DT所选提升机的滚筒直径，mm 取Dr=3500.00mm校验滚筒宽度B = H0 + 30 )/ 3.14DT+ 3(ds+)BT30钢丝绳实验长度，mDT提升机名义直径，m 3摩擦圈数BT提升机滚筒宽度，mm钢丝绳绳圈间隙，取 23mm提升机:B=3185.906m

28、mBT = 1700.00 mm提升机:n= B / BT=3185.906/1700.00 =1.872n钢丝绳在滚筒的缠绕层数验算提升机强度FjQ0+PSBH0式中：Fj提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，kgFj=17000kg Q0+PSBH0=16695.50kg 电动机功率估算 P=( Q0 +PSBH0 )VMB /102c PN 式中：VMB提升机最大速度，m/sc传动效率，一级减速取0.92，二级减速取0.85PN所选提升机配置电机功率，kwP=16695.504.4/(1020.85)=847.29kwPN= 1000kw3提升机钢丝绳偏角选择相对高度HH=H1+H2+H

29、3+H4H5 H1天轮平台高度，m H2天轮梁高度，m H3天轮垫座高度，m H4天轮座高度，mH5提升机滚筒轴中心高度，mH=27.078+1.5+0.5+0.85+0.275-0.7=29.503m最小斜线长L2L2=(L02+H2)1/260m 式中：L2滚筒中心至天轮中心斜线长，mL0滚筒中心至天轮中心实践程度间隔 ，49.40mL2=(49.402+29.5032)1/2=57.54m60m最大斜线长L3L3=L22+B121/260m，其中B1=L1+B/2L1天轮中心与滚筒中心线距，m ; L1=0.035mB滚筒宽度，m; B=1.70mL3=(57.542+0.8852)1/

30、2=57.55m60m计算偏角()=arctg(B1/L2)0.8811.25 符合堆积要求。(4)提升才干计算当加减速度相等时，提升一次循环时间(T1) T1=2VMB/a+(H0-40)/VMB+54+d 式中： VMB运转最大速度，m/s，据提升机提升最大速度和 限值确定。 H0井底至翻矸平台提升高度，665.3m d一次提升休止时间，取6090s ，此取90s a提升加速度，取1.5m/sT1=24.4/1.5+(665.3-40)/4.4+54+90=291.98s提升才干计算(最深时的提升才干) AT=3600KmVTB/(KT1) 式中： Km吊桶装满系数，取0.9 VTB规范吊

31、桶容积，m3 K提升不均匀系数，取1.25 T1一次提升循环时间，s AT=44.39 m3/h 5主提液压站整定压力kg/cm2确定最大力矩：最大静张力差Fjc=114869.81=112677.66 N最大静张力矩Mjmax=FjcD/2=112677.663.5/2=197185.9 NM式中：D-滚筒直径，3.5m；最大制动力矩未思索残压影响所需制动力矩：Mzmax3Mjmax=591557.7 NM思索残压影响所需制动力矩:MzmaxMzmax +9.812nPzARcp=591557.7 +9.8121251.8750.45 =728627.93NM式中：n-盘形制动器对数，12；

32、Pz-电液调理阀残压，取Pz=5kg/cm2;A-盘形制动器活塞面积，查得A=cm2；Rcp-盘形闸磨擦半径，查得Rcp=1.875m；-闸瓦磨擦系数，查得=0.45。根据上述计算确定最大制动力矩：Mmax=728627.93 NM制动油压确定制动系统贴闸皮油压Pt:Pt=Mzmax/2nRcpAg0.0981=728627.93/2121.8750.459.810.0981=2.61MPa最大制动油压Ps=Pt+C=2.61+1.62=4.23 Mpa式中：C-制动闸综合阻力，查得16.5kg/cm21.62Mpa。(6)主提天轮直径的选择:据 D = 60ds =6044=2640.00

33、mm根据计算选择天轮直径3000.00mm 的提升天轮MZS-1.1-3.02、副提升机选择计算(1)副提钢丝绳的选择A、 副提提5立方吊桶至井深450m时的钢丝绳选择1、副提升钢丝绳端荷重 Q1(提吊桶)=11486kg Q2(提人)=3306.00kg 提物时最大端载荷重：Q1=11486.00kg 提人时端载荷重：Q2=3306.00kg 2、副提升钢丝绳的选择计算Ps = Q0/(110B / ma H0) 试选钢丝绳：187+FC-40-180绳单位长度分量：PsB=6.24kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=114946.33kgQ1+ PsH0FJ=15000.00kg综合计算取：H

34、0=480.00m钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=2995.20kg平安系数校核m= Qd /(Q0 + PsB H0)ma 提物时 m物=7.937.50提人时 m人=18.29.00所以副提升钢丝绳选用187+FC-40-180 满足要求。B、副提提4立方吊桶至井底的钢丝绳选择1、副提升钢丝绳端荷重 Q1(提吊桶)=9466kg Q2(提人)=3146kg 提物时最大端载荷重：Q1=9466kg 提人时端载荷重：Q2=3146kg 2、副提升钢丝绳的选择计算Ps = Q0/(110B / ma H0) 试选钢丝绳：187+FC-40-180钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=4305.60kg平安

35、系数校核m= Qd /(Q0 + PsB H0)ma 提物时 m物=8.347.50提人时 m人=15.49.00所以副提升钢丝绳选用187+FC-40-180 满足要求。(2)副提升机参数的校核滚筒直径D=60ds=6040= 2400.00mm2800.00mm选定提升机型号DTD DT所选提升机的滚筒直径，mm 取Dr=2800.00mm校验滚筒宽度B = H0 + 30 )/ 3.14DT+ 3(ds+)BT提升机:B=3607.94mmBT = 2200.00 mm提升机:n= B / BT=3607.94/2200.00 =1.642n钢丝绳在滚筒的缠绕层数验算提升机强度FJ=15

36、000.00kg Q0+PSBH0 =14481.20kg(提5立方吊桶到井深450米)FJ=15000.00kg Q0+PSBH0 =71.60kg (提4立方吊桶到井底) 电动机功率估算 P=(Q0 +PSBH0 ) VMB /(102c) P=14481.205.48/(1020.85)=915.31 kwPN=1000.00kw (3)提升才干计算当加减速度相等时，提升一次循环时间(T1) T1=2VMB/a+(H0-40)/VMB+54+d T1=25.48/1.5+(665.3-40)/5.48+54+90=265.41s提升才干计算(计算不同深度的提升才干) AT=3600KmV

37、TB/(KT1) AT=48.83m3/h4副提天轮直径的选择:据 D= 60ds =6040=2400.00 mm根据计算选择天轮直径3000.00mm 的提升天轮MZS-1.1-3.05副提液压站整定压力kg/cm2确定最大力矩：最大静张力差Fjc=114869.81=112677.66 N最大静张力矩Mjmax=FjcD/2=112677.662.8/2=157748.72 NM式中：D-滚筒直径，2.8m；最大制动力矩未思索残压影响所需制动力矩：Mzmax3Mjmax=315497.45 NM思索残压影响所需制动力矩:MzmaxMzmax +9.812nPzARcp=315497.45

38、 +9.8121251.5250.45 =426981.233 NM式中：n-盘形制动器对数，12；Pz-电液调理阀残压，取Pz=5kg/cm2;A-盘形制动器活塞面积，查得A=cm2；Rcp-盘形闸磨擦半径，查得Rcp=1.525m；-闸瓦磨擦系数，查得=0.45。根据上述计算确定最大制动力矩：Mmax=426981.233 NM制动油压确定制动系统贴闸皮油压Pt:Pt=Mzmax/2nRcpAg0.0981=426981.233/2121.5250.459.810.0981=1.88MPa最大制动油压Ps=Pt+C=1.88+1.62=3.5 Mpa式中：C-制动闸综合阻力，查得16.5k

39、g/cm21.62Mpa。 (6)提升机钢丝绳偏角选择相对高度HH=H1+H2+H3+H4H5=29.553m最小斜线长L2L2=(L02+H2)1/260m L2=(43.22+29.5532)1/2=52.34m60m最大斜线长L3L3=L22+B121/260m，其中B1=L1+B/2L1天轮中心与滚筒中心线距，m ; L1=0mB滚筒宽度，m; B=2.2mL3=(52.342+1.12)1/2=52.35m计算偏角()=arctg(B1/L2) =1.2041.25 2、其他消费辅助系统的选型及验算1、吊盘、稳绳选择计算(1)吊盘钢丝绳的端荷重稳绳按每百米一吨算得：每根钢丝绳的端荷总

40、重：6900.00kg吊盘总重： 35000kg水箱、卧泵和阀重： 12000kg每台抓岩机重: 5353.7kg(机身)每个抓头重: 2365kg每个抓头抓矸石重: 960kg工具重： 500kg人员重： 960kg总吊重=吊盘重+(水箱、卧泵重)+ 抓岩机重+工具人员重=35000.00+12000+5353.72+(2365+960)21.5+500+960=69142.40kg每根钢丝绳的端荷总重：69142.40/5=28.48kg信号电缆(一根)重=井深每米重 6661.033=668.29kg动照电缆(一根)重=井深每米重 6663.18=2118.83kg电缆卡重：182.04

41、kg 单根吊盘绳附最大电缆重=2989.16kg每根钢丝绳的端荷总重=28.48+2989.16=16817.64kg (2)钢丝绳的选择吊盘钢丝绳单根单位长度分量 Ps= Q/(110B / ma - H0 ) =6.444kg/m试选钢丝绳：187+FC-46-180绳单位长度分量： Ps=8.25kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=151865.31kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=5527.50kg单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重16817.64+5527.50=22345.14kg平安系数校核m= Qd /(Q +PsB H0)m= 6.796.00(3)凿井天轮和绞车

42、的选择天轮直径的选择据 D=2046=920.00mm根据计算选择天轮直径为1050.00mm的凿井天轮MZS2.1-0-11.05凿井绞车的选择根据计算选择 JZ-25/1300 45kw的凿井绞车。2、溜灰管选择计算(1)钢丝绳端吊重：管重：型号：1807.0 29.86kg/m自重：提升深度每米重=654.329.86=19537.40kg灰重:1000kg卡具 单重：7.88Kg 个数：109.00个 总重：858.92kg 快速接头：个数： 109个 单重:14.59kg 总重：1590.31kg 端吊重=22986.63kg 两绳悬吊所以Q0=22986.63/2=11493.31

43、kg(2)钢丝绳选择：Ps= Q0 /(110B / ma - H0 ) =3.768kg/m试选钢丝绳：187+FC-36-170绳单位长度分量： Ps =5.05kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=87846.22kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=3484.50kg单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重11493.31+3484.50=14977.81kg平安系数校核m= Qd /(Q+PsBH0)m= 5.865.00(3)凿井天轮和绞车的选择凿井天轮直径的选择据 D=20ds =2036=720.00 mm根据计算选择天轮为800mm的凿井天轮MZS2.2-0-20.8凿井绞车

44、的选择 根据计算选用 2JZ-16/800A 55kw 的型凿井绞车。3、排水管选择计算1钢丝绳的端荷重：排水管路 壁厚选择：=0.5d(+p)/(-p)1/2-1管路内径： d = ( 10.8-2) cm 无缝钢管允许应力：= 800kg/cm2 管路底端压力： p = 0.11h = 0.11654.3=71.97kgf/m2 得：=0.466cm 管路型号：1085.0管路分量：扬程每米重 = 654.312.70=8309.61 kg 管路内水重：截面积扬程水容重=5672.79 kg,总重 = 管重+水重= 82.40kg 电缆分量： 型号：MY370+116 4.207kg/m

45、(两根) 总重= 2803.122=5606.25 kg 卡具重：卡子个数： 222.00个 单重:7.06kg总重 = 1567.32kg 快速接头：接头个数： 109.00个 单重:4.13kg 总重： 450.17kg端吊重=管路总重+卡具重+快速接头重 =21606.14kg 两绳悬吊那么单绳受力 Q0=21606.14/2=10803.07kg(2)钢丝绳悬吊重：钢丝绳选择：Ps= Q0 /(110B/ ma - H0 ) =4.452kg/m试选钢丝绳：187+FC-38-170绳单位长度分量： Ps =5.63kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=97926.94kg钢丝绳自重：H0每

46、米重 Q绳=3884.70kg单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重10803.07+3884.70=14687.77kg平安系数校核m= Qd/(Q + PsB H0)m= 6.666.00(3)凿井天轮和绞车的选择凿井天轮直径的选择据 D =20ds=2038= 760 mm根据计算选择天轮为800mm的凿井天轮MZS2.2-0-20.8凿井绞车的选择根据计算选用 2JZ-16/800A 55kw的型凿井绞车。4、平安梯选择计算1平安梯钢丝绳端吊重：自重： 503.00 kg 载重25人： 2000.00 kg 端荷重： 2503.00 kg 2钢丝绳选择：Ps= Q0 /(1

47、10B / ma - H0 ) =1.804kg/m试选钢丝绳：187+FC-24-170绳单位长度分量： Ps =2.25kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=39013.67kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=1552.50kg3单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重2503.00+1552.50=4055.50kg4平安系数校核m= Qd/(Q + PsBH0)m= 9.69.005凿井天轮直径的选择 据 D = 20ds =2024= 480.00 mm 根据计算选择天轮为650mm的凿井天轮MZS2.1-0-10.656凿井绞车的选择 根据计算选用 JZA-5/1000 22kw

48、 的型凿井绞车。5、压风、供水管路选择计算(1)压风、供水管路钢丝绳端吊重：压风管：1594.5PVC：1607.7 供水管：574 钢管部分重=80.0017.14=1.20kgPVC管部分重=574.35.61=3221.82kg 供水管部分重=654.35.23=3421.99kg 卡具 单重：7.06Kg 个数：109.00个 总重：769.54kg 管接头：压风管接头个数： 109.00个 单重:6.77kg 供水管接头个数： 109.00个 单重:2.64kg 总重：1025.69kg供水管路的水重：截面积高水容重=1418.20kg端吊重=11228.44kg两绳悬吊所以Q0=1

49、1228.44/2=5614.22kg (2)钢丝绳选择：Ps= Q0 /(110B / ma - H0 ) =1.841kg/m试选钢丝绳：187+FC-26-170绳单位长度分量： Ps =2.64kg/m钢丝绳破断力总和：Qd= 45821.43kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=1821.60kg单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重5614.22+1821.60=7435.82kg平安系数校核m= Qd /(Q + PsB H0)m= 6.165.00(3)凿井天轮和绞车的选择凿井天轮直径的选择 据 D=20ds=2026=520.00 mm 根据计算选择天轮为650mm的

50、凿井天轮MZS2.2-0-20.65凿井绞车的选择 根据计算选用 2JZ-10/800 40kw 的型凿井绞车。6、中心回转式抓岩机选择计算1钢丝绳端吊重：中心回转式抓岩机： 型号：HZ-6 自重：5353.70 kg 卡具重：单重：0.82 kg 个数：222 总重=182.04kg电缆重： 单重： 1.965kg 总重=666.31.965=1309.28kg端吊重 = 抓岩机重+卡具重+电缆重=6845.02kg(2)钢丝绳的选择钢丝绳 Ps= Q0 /(110B / ma - H0 ) =2.821kg/m试选钢丝绳：187+FC-30-170绳单位长度分量： Ps =3.51kg/m

51、钢丝绳破断力总和：Qd=61007.96kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=2421.90kg悬吊重 = 端吊重+ 钢丝绳自重=9266.92kg平安系数校核m= Qd /(Q+ PsB H0) m= 6.586.00 (3)凿井天轮和绞车的选择凿井天轮直径的选择 据 D = 20ds =2030=600.00 mm 根据计算选择天轮为650mm的凿井天轮MZS2.1-0-10.65凿井绞车的选择根据计算选用 JZ-10/800 18.5kw的型凿井绞车。7、模板选择计算模板自重：37000kg 灰重:8000 kg单绳吊重：45000/4=11250.00 kg钢丝绳选择：Ps= Q0 /(1

52、10B / ma - H0 ) =4.636kg/m试选钢丝绳：187+FC-40-170绳单位长度分量： Ps =6.24kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=108400.41kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=4305.60kg单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重11250.00+4305.60=15555.60kg平安系数校核m= Qd / (Q + PsB H0)m= 6.966.00凿井天轮直径的选择据 D = 20ds =2040= 800.00 mm根据计算选择天轮为800mm的凿井天轮MZS2.1-0-10.8凿井绞车的选择根据计算选用JZ-16/800A 30kw的型

53、凿井绞车。3、通风计算任务面所需风量计算按任务面最多作业人数计算Q0=4N=425=100m3/min=1.67m3/sN:任务面最多作业人数,取N=25按放炮后排除炮烟运用量计算Q1=7.8/tA(SL)2k1/3 式中：t: 爆破后通风时间，取30分钟S：井筒净断面 取S=76.98m2L:炮烟吹出高度 取L=300mA:任务面一次爆破炸药量 取A= 550.2 KgK:淋水系数 取K=0.3Q1= 1156.6 m3/min= 19.28m3/s.按井筒规定最低风速校验Q2=0.15S=0.1576.98=11.55m3/s85%为保证任务面放炮后尽快将炮烟吹出，放炮后必需两台风机同时任

54、务，风机要可以自动切换。4、供电系统设置情况我方在井口附近建一10/6KV 6/0.4KV暂时变电所。为确保供电的可靠性，暂时变电所采用双回路供电。安装两台S11-2000/6 6/0.4型变压器，为地面用电设备提供380V/220V电源；井口安装KBSG-315/6/0.69型二台，分别为井下及风机提供电源；安装KBSG-630/6/0.69型一台，为卧泵提供动力。主电缆选择：1经济电流密度选择电缆截面Sj=Ig/Jj=3299/(101.7322)=95.24mm2，选用2根YJV-3120交联聚氯乙烯10KV电力电缆，一路运转一路备用。2按长时允许电流载流量校验电缆截面YJV-3120/

55、10KV交联聚氯乙烯电力电缆在导线任务温度为80、环境温度为25时的长时载流量为450A190.47A，符合要求。3电压损失校验高压10KV配电线路允许电压损失为5%，故：U=100005%=500V；U=31/2IRcos=31/2IL/(DS)= 31/2190.47200/42.5120=12.94V500V，故电压损失符合要求。附：井筒施工供电系统图；施工负荷计算表。5、施工丈量矿方提供近井丈量基点和井筒十字桩坐标资料，我单位担任运用和维护。1丈量原那么及要求 配备能胜任此项任务的人员和丈量仪器，在监理工程师监视下完成施工前丈量预备和井筒及相关硐室施工的各项丈量任务。 按的有关规定进展

56、一切必要的丈量和计算任务，并按要求将施测采用的方法和精度报监理工程师同意。 在施测过程中，外业观测任务本身须有校核，或者进展两次。对起算数据、外业记录和计算成果均须经过严厉的检查或对算。重要丈量任务必需独立地进展两次或两次以上的观测和计算；工程终了后，要编写技术总结，并做好资料整理归档任务。 为了保证测绘成果的质量，对测绘仪器和工具应加强管理，精心运用，定期检验、校正和维修。在进展重要丈量任务前，对所运用的仪器和工具亦必需检验和校正。2井口十字中心线的测设以建立单位提供的近井点资料，标定井中位置。运用全站仪或激光测距仪按地面一级导线精度要求测定。 十字中心线的测设及十字基桩的埋设按设计要求进展

57、。施工用暂时十字中心线，应满足建井期间的施工需求，基点类型、数量、设置方式可根据现场情况确定。 井筒中心及十字中心线设定后，应以2仪器检查丈量，两条十字中心线垂直度允许误差为10。 十字中心线基点作为水准基点运用，按四等水准丈量精度要求，将矿方提供的知水准基点高程测至十字中心线基点上，作为永久高程控制点。 绘制十字中心线位置图，图上注明点的高程、间距、设计与实践的坐标及主中心线坐标方位角。绘出十字中心线点附近的永久建筑物，对标定和检查丈量情况作出简要阐明。3提升设备安装丈量 提升设备安装丈量，必需保证设备本身及其有关建构筑物的相对几何关系正确，测设与标定丈量的精度必需与设备安装要求的限差相顺应

58、。向天轮平台标定井筒十字中线或提升中线时，运用DJ2级经纬仪进展；经纬仪至井架间隔 不大于100m；标定任务独立进展两次，每次均须用正倒境观测，两次标定结果之差不得超越5mm；每条中线应一直运用同一个地面十字中线点作测站，并检测两十字中线的垂直度，其偏向不应大于10。 安装稳绞车前，应将提升中线和主轴中线标定于现场，两次独立标定结果之差不得超越10。标定井筒中心到主轴中心线间的间隔 以及稳绞根底高程的误差与设计比较均不得超越10mm。绞车已安装好而根底未灌浆前，应配合施工对绞车安装的准确性进展丈量，求出实践与设计之差。丈量绞车主轴两端的高差时，应运用DS1级水准仪丈量，仪器至主轴两端的间隔 尽

59、量坚持相等。 井架及相关设备安装后，在井架根底上建立沉降观测点，定期进展沉降观测，并及时向有关部门通报沉降情况。4井筒掘砌丈量 井筒施工给向采用垂线法，井筒中心位置偏向不得超越5mm，否那么应进展更正。 中心垂线采用2mm的碳素细钢丝；当垂线长200m以上时，垂球分量不小于30kg；当垂线长500m以上时，垂球分量不小于60kg；。 锁口施工时，应将十字线方向引至井壁，并做永久固定；井口水准基点也应标定在锁口中。 井筒车场衔接处开口及梁窝位置给向，可采用悬挂边垂线法，悬挂垂线点位置应在锁口盘上按设计方向标出。 井筒掘进过程中，要定期检查中线，特别是在每段砌壁前，必需校正一次，并及时丈量井底标高

60、。 当井筒掘至井底车场衔接处上方2m时，应准确丈量井深，并设置高程点以控制井巷和硐室高程。导入高程应按联络丈量精度要求进展。 井底车场衔接处掘砌定向，可根据井筒内悬挂的两条边线以摆动取中投点方法定点在其上方井壁上。井筒掘砌终了后，应丈量全井筒的井壁竖直程度，根据丈量资料绘制井壁竖直程度图和井筒断面图。5丈量资料及丈量图 原始记录和计算资料要完好齐全、归档管理。严厉遵照要求，坚持独立复测复算的双复制度，严禁一人兼作观测、记录、计算作业，确保按设计要求正确标定和及时精确实测各类工程的几何关系，仔细编绘各类工程的成图和成果资料。 建立书面业务联络任务制度。按月填报工程进度交换图。 工程开工后，在规定