菱形挂篮计算书

1、菱形挂篮计算书收录于合集1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1） 青义涪江特大桥施工图（2） 公路桥涵施工规范JTJ2

2、004（3） 钢结构设计规范GB50017-2003（4） 混凝土结构设计规范GB50010-20023、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。此工况下后吊点系统受力最大。在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。3.2 荷载组合荷载组合：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加

3、荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。4、设计参数及荷载取值（1） 材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0105Mpa材料容许应力：Q235钢w=145 Mpa，=85 Mpa16Mn钢w=305 Mpa（2） 荷载系数超载系数为：K1=1.05；混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1） 施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2） 水平模板的砼振捣荷载，按2.0

4、kN/m2计；3） 倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。（3）挂篮自重挂篮按照不同的构件分别计入。（4）检算模型建立本检算采用Midas civil 2010进行整体建模分析，然后分部位对各杆件进行局部分析的方式进行说明：整体模型如下图示：图3 挂篮整体建模立体图5 底模系统检算底模纵梁为NH350*175*6*10型H型钢，腹板下设置5根，间距0.3米,其它底板下设5根间距为1.05m，经过分析,在浇筑1#块砼时底纵梁受到最不利荷载,所以采用在浇筑1#块混凝土的工况下对底模纵梁进行检算。5.1 腹板下纵梁腹板重量由5根NH350*175*6*10型H型钢纵梁承担荷载，1号块腹板厚度为0

5、.75m，块段两侧梁高为8.76。则每根纵梁均布砼宽度为0.18m,则腹板下每道纵梁承受荷载：腹板处混凝土自重(线荷载)=0.1826.58.76*1.2=50.14kN/m；施工活荷载：=0.36.0=1.8 kN/m；底模（底板钢模取1.00 kN/m2）：=0.31.00=0.3kN/m；构件自重在程序中自动计入。荷载总计：=50.14+1.8+0.3=52.24kN/m。采用MIDAS计算结果如图3所示。图4 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（a） 变形图图5 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（b）剪力图图6 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（c）弯矩图图7 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（d）剪图8 1号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（e）最大应力图最大弯曲应力：=143MPa=215MPa；最大剪应力：=33.9MPa=80MPa；最大变形：8.1mm=4200/400=10.5mm；1号块施工阶段腹板下底纵梁的弯曲应力、剪切应力及变形均满足要求。5.2底板下纵梁底板下普通纵梁NH350*175*6*10型H型钢间距按照1.05m计算，底板下纵梁承受底板混凝土自重及施工活载，承受荷载：底板混凝土自重=1.050.873*26.51.2=30.6kN/m；施工活荷载：=1.056.0=6.3kN/m；底模（底板钢模1.00 kN/m2）：=