横十路1号桥墩桩柱计算书

1、横十路1号桥墩桩柱计算书（2014年5月12日15点4分计算）设计者复核者审核者注：工程文件名:F:我的我的工作2014省委设计成果桥梁通文件横十路.qk。原始数据表（单位:kNm制）受力模式盖梁顶至低水位距盖梁顶至设计水位线盖梁顶与冲刷线距盖梁顶与地面线距盖梁顶自由10.008.004.003.00稳定时的杆件计算长度系数柱顶截面柱底截面2.002.00填土的容重填土的浮容重摩擦系数19.009.000.30正常使用裂缝宽度计算裂缝宽度限值mm计入冲击力0.160联数1联孔数12孔径1孔径220.0020.00加载双孔加1.0008.16.314.4527.014.427.025.052.0

2、2108.152.010.136.8载左列车?L加1.0008.16.314.4479.414.427.025.052.01917.752.010.136.8道载右孔加1.0008.16.314.4479.414.427.025.052.01917.752.010.136.8载双车孔加1.0008.16.314.4407.114.427.025.052.01628.452.010.136.8辆载荷左载孔加1.0008.16.314.4407.114.427.025.052.01628.452.010.136.8载注：1、摩阻力由“车道荷载+人群+上部恒载”乘以“摩阻系数”计算得到。右孔加载1.

3、0008.16.314.4407.114.427.025.052.01628.452.010.136.82、摩阻力用户选用“判断组合 因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。3、表中“1柱制动”按照整个桥墩制动力平分给每个墩柱后再提高20%得到。4、表中力柱H”指单根柱受到的桥轴线方向水平力（配筋等计算使用），“整墩H指整个桥墩受到的桥轴线方向水平 力。5、表中“投影H”指斜交时垂直于墩台的水平力，由桥轴线方向水平力乘以COS（p）得到。未使用。每个墩柱作用力表（表7）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4M

4、inM4水平力上部1184118401560156001633.9163401051105100.0恒盖梁恒25625602562560255.7256025625600.0载盖梁0000000.0000000.0浮力柱恒888808888088.5880888800.0载柱浮0000000.0000000.0力含冲桩刷系桩0000000.0000000.0梁长0桩浮0000000.0000000.0力管线0000000.0000000.0设施耳0000000.0000000.0墙背墙0000000.0000000.0搭板0000000.0000000.0以柱上顶截所有143914390181

5、6181601889.6189001306130600.0面恒载柱顶浮0000000.0000000.0力双人群孔加载0000000.0000000.0左孔0000000.0000000.0加载右孔加载0000000.0000000.0车辆荷载双孔加载237-1610159-1310158.9-1310237-161014.4左孔加载234-1615157-1315156.9-1315234-161514.4右孔加载234-16-15157-13-15156.9-13-15234-16-1514.4列车道双孔加载529-35-7355-28-7355.1-28-7529-35-714.4左31

6、9-2120214-1720214.2-1720319-212014.4孔加载右孔加319-21-20214-17-20214.2-17-20319-21-2014.4载双孔加551-4-1470329-14702.629-14551-4-1414.4载左列车孔加333-2414241741423.81741333-24114.4道载右孔加333-2-4142417-41423.817-41333-2-4114.4载注：1、水平力引起的弯矩未计入本表。2、每根柱由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入浮力（Nlmax对应低水位，Nlmin对应设计水位）。3、活载支反力引起的顺桥向每根柱（

7、桩）弯矩由总弯矩平均分配给每根柱（桩）计算得到。一般情况下，截面强度和裂缝主要由水平力引起的弯矩控制。4、表中未计入冲击力，每个柱冲击力表见表7。每个墩柱冲击力表（表7_1）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4MinM4双孔59-4240-3239.7-3259-42加载车左辆孔58-4439-3439.2-3458-44荷加载载右孔58-4-439-3-439.2-3-458-4-4加载双孔列加132-9-289-7-288.8-7-2132-9-2车道载左80-5554-4553.5-4580-55注：承载力、桩长计算等计入冲击

8、力，裂缝宽度用户输入计入冲击力影响。孔加载右孔80-5-554-4-553.5-4-580-5-5加载双孔138-1-31767-3175.77-3138-1-3加载左列孔83-110106410105.941083-110车加道载右孔83-1-101064-10105.94-1083-1-10加载柱顶截面内力合计表（表8_1作用短期效应组合）内布N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4MinM4容载方式恒 + 车 辆双孔加载1647142629195518042920291878291514129229左孔加载164414263419531805

9、3420271879341511129334右孔加载16441426-3419531805-3420271879-3415111293-34恒人1道双孔加载19031409-2721261791-2722001865-2717691275-27左孔加1719142139200318013920771875391586128839载右孔17191421-3920031801-3920771875-3915861288-39加载双孔19221436-3324301841-3325041915-3317891303-33加载恒左人孔1730143857218618315722601905571597

10、1304572加道载右孔17301438-5721861831-5722601905-5715971304-57加载注：1、短期效应组合用于裂缝计算。2、频遇值系数：汽车荷载0.7 ,人群荷载1 ,制动力（或摩阻力）、温度力1 ,等代土压力lo3、活载支反力对每根柱（桩）引起的弯矩M ,由分配给柱（桩）最大竖直力（Nmax）计算得到。一般情况下，截面裂缝主要由水平力引起的弯矩控制。4、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。5、支座水平力引起的弯矩其力臂（支座顶与柱顶截面的距离）为1.45mo弯矩值已计入水平力引起的弯矩。柱顶截面内力合计表（表8_2作用长期效应组合）加载方式制动系数1制动

11、系数2自动加载1.001.00注：重要性系数为lo车道荷载车辆荷载人群集度车道数车道荷载提高系数城B级城-B级3.50020.00内谷布载方式双孔布载左孔布载右孔布载一列汽车作用制动力(kN)90.00090.00090.000计算墩(台)制动比例系数0.3000.3000.300车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。道车荷载的均布荷载双孔加载的集中荷载左孔加载的集中荷载右孔加载的集中荷载25.000130.000130.000130.000车道轮距离护轮带横向轮轴数1-2轮距2车横向间距0.60021.801.30车辆荷载数据车辆轮轴数12轮距23轮距33.60

12、1.20轮重合计第1轮重第2轮重第3轮重300.060.0120.0120.00内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4MinM4恒 + 车 辆双孔加载1558143226189518092619691883261425129826左孔加载1556143228189418092819681883281423129828右孔加载15561432-2818941809-2819681883-2814231298-28恒人1道双孔加载17041422-2419931801-2420671875-2415711289-24左孔159914293

13、1192318073119971881311466129631加载右孔15991429-3119231807-3119971881-3114661296-31加载双孔17151438-2821671830-2822411904-2815821304-28加载恒左人孔16061438412027182441210118984114731305412加道载右孔16061438-4120271824-4121011898-4114731305-41加载注：1、长期效应组合用于裂缝计算。2、准永久值系数：汽车荷载0.4 ,人群荷载0.4 ,制动力（或摩阻力）、温度力1 ,等代土压力lo柱顶截面内力组合

14、表（表9）内布N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4MinM4水容载方式平力恒 + 车 辆双孔加载214217004624572156462546224546198215404616左孔加载213717005524532157552542224655197715405516右孔加载21371700-5024532157-5025422246-5019771540-5016恒人1道双孔加载26541666-3628002129-3628892218-3624941506-36-16左孔加2286169059255321495926422238592

15、12615305916注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规条）。载右孔加载22861690-5925532149-5926422238-5921261530-59-16恒人2道双孔加载26921721-4834082229-4834972318-4825331561-48-16左孔加载230917249529202209953009229895215015649516右孔加载23091724-9529202209-9530092298-9521501564-95-162、分项系数：混凝土 1.2 ,水浮力1 ,人群荷载1.4 ,汽车荷载1.4

16、 ,制动力等1.4o3、可变作用效应的组合系数=0.8。4、制动力（摩阻力）等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车道+人群），不计组合系数wc。5、活载支反力对每根柱（桩）引起的弯矩M ,由分配给柱（桩）最大竖直力（Nmax）计算得到。一般情况下，截面配筋主要由水平力引起的弯矩控制。6、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。柱顶截面配筋表（表10）内容最不利布载轴力弯矩裂缝C2筋面积cm2裂缝mm计算钢筋采用根数抗弯组合恒人2道边孔搭板3柱3497-48122.02530抗裂合计1恒+车辆边孔搭板1柱1647291.474.90.0000130抗裂-合计2恒+车辆边孔搭板1柱1647291

17、.304.90.0000130注：1、“抗弯-组合”由内力组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积并反算钢筋根数，“抗裂-合计1”由内力合计表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数。2、裂缝宽度限值0.16mm。合计1钢筋应力OMPa ,合计2钢筋应力0Mpa。3、柱径1.2m ,杆件计算长度2.6m ,主筋种类HRB335钢筋，主筋直径25mm ,保护层30cm。4、箍筋种类R235钢筋，直径8mm，间距20cm。混凝土强度等级C25 , C1值1 ,柱输入钢筋根数30根。5、“抗裂-合计1”按公规计算裂缝。“抗裂-合计2”按铁规计算，其中KI、K2、K3为（）、5

18、3、0。6、表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离1.3m乘上杆件稳定系数2。即L0=1.3*2=2.6m。柱底截面内力合计表（表14_1作用短期效应组合）布内容载方N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4MinM4式恒 +双孔1735151474204318937421171967741602138174车辆加载左孔1733151479204118937921151967791599138179加载右孔17331514-7920411893-7921151967-7915991381-79加载双孔19911497-72221518

19、79-7222891953-7218581364-72加载恒左人孔18071509842091188984216519638416741376841加道载右孔180715098420911889-8421651963-8416741376-84加载双孔加载20101525-7825191929-7825932003-7818771392-78恒左人孔181915261022275191910223491993102168613931022加道载右孔18191526-10222751919-10223491993-10216861393-102加载注：1、短期效应组合用于裂缝计算。2、频遇值系数

20、：汽车荷载0.7 ,人群荷载1 ,制动力（或摩阻力）、温度力1 ,等代土压力lo3、支座水平力引起的弯矩其力臂（支座顶与柱底截面的距离）为4.58m。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。柱底截面内力合计表（表14_2作用长期效应组合）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4MinM4恒双+孔1646152071198418987120581972711513138771车加辆载左孔加载1645152073198318987320571972731512138773右孔加载16451520-7319831898-7320571972-73151

21、21387-73恒人1道双孔加载17931510-6920821890-6921561964-6916591377-69左孔加载1688151776201118967620851970761554138476右孔加载16881517-7620111896-7620851970-7615541384-76恒双18041526-7322551918-7323291992-7316701393-73人2道孔加载左孔1694152786211619138621901987861561139486加载右孔16941527-8621161913-8621901987-8615611394-86加载注：1、

22、长期效应组合用于裂缝计算。2、准永久值系数：汽车荷载0.4 ,人群荷载0.4 ,制动力（或摩阻力）、温度力1 ,等代土压力lo柱底截面内力组合表（表15）内容布载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3N4MaxN4MinM4水平力恒双+孔2248180610925632263109265223511092088164610916车加辆载左孔加载2243180611825592263118264823521182083164611816右孔加载22431806-10025592263-10026482352-10020831646-10016恒人1道双孔加载

23、27601772-8629062235-8629952324-8626001612-86-16左孔加载2392179612826602255128274823441282232163612816右孔加载23921796-10926602255-10927482344-10922321636-109-16恒人双孔27991827-9835142335-9836032424-9826391667-98-16车辆轮距离护轮带横向轮轴数12轮距0.60021.80双孔、左孔、右孔分别加载时对应的冲击系数布载方式双孔布载左孔布载右孔布载冲击系数0.25000.25000.2500摩擦系数、温度力摩阻力用

24、户选用左支座摩擦系数右支座摩擦系数桥墩温度力（kN）判断组合0.3000.30025.0上部横断面宽度数据右偏角（度）桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅宽右隔离栅宽右人行宽右护栏宽45.0012.500.500000.000.000.000.000.50000梁（板）数、梁（板）横向距离左右支座梁板数中距12233445566778899-10对称101.251.251.251.251.251.251.251.251.25恒载反力梁（板）1号2号3号4号5号6号7号8号9号10号合计2道加载左孔加2416183016430272315164311524041642256167016416载右孔加

25、2416183014531152404145-16载注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2（）04通用桥规条）。2、分项系数：混凝土 1.2 ,水浮力1 ,人群荷载1.4 ,汽车荷载1.4 ,制动力等1.4o3、可变作用效应的组合系数怀=0.8。4、制动力（摩阻力）等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车道+人群），不计组合系数|/c。5、活载支反力对每根柱（桩）引起的弯矩M ,由分配给柱（桩）最大竖直力（Nmax）计算得到。一般情况下，截面配筋主要由水平力引起的弯矩控制。6、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲

26、击力作用。柱底截面配筋表（表16）内容最不利布我轴力弯矩裂缝C2筋面积cm2裂缝mm计算钢筋采用根数恒人2道抗弯-组合边孔搭板3603-98120.225303柱抗裂合计1恒+车辆边孔搭板1735741.474.90.0000130注：1、“抗弯-组合”由内力组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积并反算钢筋根数，1柱抗裂合计2恒+车辆边孔搭板1柱1735741.304.90.0000130“抗裂-合计1”由内力合计表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数。2、裂缝宽度限值0.16mm。合计1钢筋应力OMPa ,合计2钢筋应力0MPao3、柱径1.2m ,杆件计算长度

27、8.86m ,主筋种类HRB335钢筋，主筋直径25mm ,保护层30cm。4、箍筋种类R235钢筋，直径8mm，间距20cm。混凝土强度等级C25 , C1值1 ,柱输入钢筋根数30根。5、“抗裂-合计1”按公规计算裂缝。“抗裂-合计2”按铁规计算，其中KI、K2、K3为（）、1.3、0。6、表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离4.43m乘上杆件稳定系数2。即L0=4.43*2=8.86m。墩顶位移计算表（表25）内容最不利盖梁高柱高盖梁惯矩柱惯矩弯矩水平力墩顶位移cm一列车道左孔加载1.303.131.89480.101820.4614.350.024二列车道左孔加载1.

28、303.131.89480.101840.9214.350.032车辆荷载左孔加载1.303.131.89480.101814.990.000.006注：1、假设扩大基础自身无转角和水平位移。2、表中一弯矩”未计入冲击力影响。二列车道左孔加载位移计算表（表25_1）层位置工程高度惯矩弹模段顶弯矩段顶水平力段顶土压力段底土压力顶位移顶转角第1层兰泌1.301.894823.800040.9214.350.000.000.03201.0744第2层台身上1.570.101823.800059.5714.350.000.000.01811.0599注：1、单位：高度cm ,惯矩m4 ,弹模Mpa ,

29、弯矩kNm ,水平力kN , 土压力顶（底）kN/m ,顶位移cm ,顶转角*10E-4。第3层台身下1.570.101823.800082.0314.350.000.000.00490.6025第4层扩基0.000.000023.8000104.4914.350.000.000.00000.00002、分段顶弯矩、水平力指恒载和2车道荷载共同作用下（含土压力和制动力温度力等）的内力。3、段顶土压力、段底土压力指恒载和2车道荷载共同作用下土压强度与分段宽度的乘积。扩基基底截面恒载作用力表内容内力上部盖梁台身扩基 重管线设施耳墙背墙搭板合计恒载N5428.01022.8354.02381.818

30、31.20.00.00.00.011017.7M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0低水位浮力N0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0设计水位浮力N0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0扩基基底截面荷载作用力表内容布载方式弯矩竖直力水平力恒载低水位0.011017.70.0恒载2设计水位0.011017.70.0人群双孔加载0.00.00.0左孔加载0.00.00.0右孔加载0.00.00.0车辆荷载双孔

31、加载39.5286.30.0左孔加载60.0282.60.0右孔加载-60.0282.60.0一列车道双孔加载-35.0799.536.8左孔加载102.3482.236.8右孔加载-102.3482.2-36.8二列车道双孔加载-70.01599.036.8左孔加载204.6964.536.8右孔加载-204.6964.5-36.8注：1、水平力已投影到垂直扩基横向底边方向。基底内力计算结果表（1-双孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道W矩-3540204-35402040竖直力11817113041181711

32、817113041181711018水平力003700370二列车道弯矩-7040169-70401690竖直力12617113041261712617113041261711018水平力003700370注：1、表中”（设厂指设计水位对应内力；“（低）”指低水位对应内力。2、“水平力”作用点到基底的距离为6.5米。3、表中弯矩、水平力向左孔作用为正，竖直力向下为正。基底内力计算结果表（2.左孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道弯矩10260341102603410竖直力1150011300115001150011

33、3001150011018水平力003700370二列车道弯矩20560444205604440竖直力11982113001198211982113001198211018水平力003700370基底内力计算结果表（3-右孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道弯矩-102-60-341-102-60-3410竖直力11500113001150011500113001150011018水平力0000000二列车道鸾矩-205-60-444-205-60-4440竖直力11982113001198211982113001

34、198211018水平力0000000基底应力计算结果表（未计附加应力）（1.双孔布载）车列数内容汽人恒挂恒（设）汽人恒+汽人恒挂恒（低）汽人恒+恒载（低）（设）平力（设）（低）平力（低）一列车道最大应力205.728157.592168.971205.728157.592168.971190.750最小应力203.455155.538158.375203.455155.538158.375190.750计算偏心矩0.0030.0030.0170.0030.0030.0170.000二列车道最大应力220.705157.592179.136220.705157.592179.136190.75

35、0最小应力216.161155.538170.357216.161155.538170.357190.750计算偏心矩0.0060.0030.0130.0060.0030.0130.000eO容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053注：1、表中除第1、4组“汽+人+恒”外，其余组合的应力值均已除以1.25 ,下同。2、扩基底截面高度3.2米，宽度18.05米，截面面积57.76平方米，截面抵抗矩30.805立方米，核心半径0.533米。3、容许偏心距取1倍截面核心半径，如果为岩石地基可提高，见85基础规范表。基底应力计算结果表（未计附加应力）（2.左孔布

36、载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道最大应力202.420158.072168.142202.420158.072168.142190.750最小应力195.778154.957150.416195.778154.957150.416190.750偏心距eO0.0090.0050.0300.0090.0050.0300.000二列车道最大应力214.089158.072177.478214.089158.072177.478190.750最小应力200.806154.957154.438200.806154.95715

37、4.438190.750偏心距eO0.0170.0050.0370.0170.0050.0370.000eO容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053基底应力计算结果表（未计附加应力）（3.右孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车道最大应力202.420158.072168.142202.420158.072168.142190.750最小应力195.778154.957150.416195.778154.957150.416190.750偏心距eO0.0090.0050.0300

38、.0090.0050.0300.000二列车道最大应力214.089158.072177.478214.089158.072177.478190.750最小应力200.806154.957154.438200.806154.957154.438190.750偏心距eO0.0170.0050.0370.0170.0050.0370.000eO容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053基底应力汇总表（未计附加应力）工程内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）汇总应力最大应力220.705158.072179

39、.136220.705158.072179.136190.750220.705最小应力195.778154.957150.416195.778154.957150.416190.750150.416eO最大偏心距0.0170.0050.0370.0170.0050.0370.000eO容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053验算偏心矩平安满足满足满足满足满足满足满足满足注：1、基础宽度超过2米且基底埋深大于3米时，基底容许承载力可提高（参见85地基规范第条）。基底稳定验算结果表（1 双孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）

40、挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车计算抗倾系数540.271457.41492.681540.271457.41492.6819999.000道计算抗滑系数9999.0009999.00096.4169999.0009999.00096.4169999.000二列车计算抗倾系数288.411457.414119.441288.411457.414119.4419999.000道计算抗滑系数9999.0009999.000102.9399999.0009999.000102.9399999.000注：1、表中“最小抗倾系数”、“最小抗滑系数”指规范容许的最小值。kO最小抗倾系数1.50

41、01.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系数1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.3002、表中“计算抗滑动稳定系数”为9999指水平力很小或没有水平力作用。基底稳定验算结果表（2.左孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车计算抗倾系数179.867301.55953.911179.867301.55953.9119999.000道计算抗滑系数9999.0009999.00093.8279999.0009999.00093.8279999.000二列车计算抗倾系

42、数93.705301.55943.21893.705301.55943.2189999.000道计算抗滑系数9999.0009999.00097.7629999.0009999.00097.7629999.000kO最小抗倾系数1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系数1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300基底稳定验算结果表（3.右孔布载）车列数内容汽人恒（设）挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）一列车计算抗倾系数179.867301.55953.911179.867301.5

43、5953.9119999.000道计算抗滑系数9999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.000二列车计算抗倾系数93.705301.55943.21893.705301.55943.2189999.000道计算抗滑系数9999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.000kO最小抗倾系数1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系数1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300基底稳定验算汇总表内容汽人恒（设）

44、挂恒（设）汽人恒+平力（设）汽人恒（低）挂恒（低）汽人恒+平力（低）恒载（低）计算抗倾系数93.705301.55943.21893.705301.55943.2189999.000计算抗滑系数9999.0009999.00093.8279999.0009999.00093.8279999.000编号左孔支反力317.0260.0260.0260.0260.0317.0260.0260.0260.0260.02714.0右孔支反317.0260.0260.0260.0260.0317.0260.0260.0260.0260.02714.0力合计634.0520.0520.0520.0520.0

45、634.0520.0520.0520.0520.05428.0跨径:数据梁（桐编号标准跨径计算跨径支座与墩中心距离支座与梁端接缝中心距离左孔数据20.0019.700.300.30右孔数据20.0019.700.300.301号边梁与桥面护栏外侧垂直距离1号边梁与盖梁端垂直距离1.130.92墩身材料混凝土等级受力钢筋种类受力钢筋直径保护层厚m最少钢筋根数C25HRB335钢筋250.30030桩基材料混凝土标号受力钢筋种类受力钢筋直径保护层厚m最少钢筋根数25II级钢筋200.07020最小抗倾系数1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300最小抗滑系数1.3001

46、.3001.3001.3001.3001.3001.300抗倾平安要求满足满足满足满足满足满足满足抗滑平安要求满足满足满足满足满足满足满足横桥向盖梁底内力表（表31）注：1、顺桥向为双孔布载。内容横向布载方式弯矩竖直力水平力恒载806.06450.80.0人群向左偏0.00.00.0向右偏0.00.00.0车辆荷载向左偏1923.2286.30.0向右偏-1923.2286.30.0一列车道向左偏4296.5639.60.0向右偏-4296.5639.60.0二列车道向左偏5788.91279.20.0向右偏-5789.01279.20.02、表中未计入冲击力，1列车道双孔加载冲击力竖直力15

47、9.898冲击力弯矩-6.999。尺寸数据挡块设置顺桥挡块盖梁挡块宽度挡块高度左挡块距梁端右挡块距梁端两侧设置齐平0.200.300.300.30垫块高度m0.08盖梁磴等级盖梁端高盖梁高度盖梁全长盖梁悬距变高悬长盖梁宽度C251.301.3018.511.830.001.70墩身截面形状墩柱高柱直径顺桥尺寸横桥尺寸柱数柱距1-2柱距23柱距34圆形截面3.131.2044.954.954.95桥墩扩大基础数据阶数每阶高度顺桥1阶襟边横桥1阶襟边顺桥2阶横桥2阶2.001.000.500.500.500.50恒载作用力表（表1）内容上部墩盖梁墩身扩基扩基填土管线合计竖直力5428.01022.

48、8354.02381.81831.20.011017.7低水位浮力0.00.00.00.00.00.00.0设计水位浮力0.00.00.00.00.00.00.0顺桥柱中心鸾矩0.00.00.00.00.00.00.0扩基中心弯矩0.00.00.00.00.00.00.0扩基低水位弯矩0.00.00.00.00.00.00.0扩基设计水位弯矩0.00.00.00.00.00.00.0注：1、盖梁容重25kN/m3 ,墩身容重25 ,扩基容重25 ,水容重10。活载支反力表（表2）内容布载方式左支反力右支反力总轴重冲击系数车列走向重轴距原点重车轮重人群/每米双孔加载35.535.50.00.00

49、0000.000左孔加载35.50.00.00.000000.000右孔加载0.035.50.00.000000.000车辆荷载双孔加载236.349.9300.00.2500-118.80300左孔加载282.60.0300.00.2500120.00300右孔加载0.0282.6300.00.2500-120.00300一列车道荷载双孔加载253.8385.80.2500左孔加载385.80.00.2500右孔加载0.0385.80.2500注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。2、“车列走向”为0指无汽车，一1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。3、“总

50、轴重”指一联加载长度内（双孔或左孔或右孔加载）的轮轴总重。计算水平制动力使用。4、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。5、车道荷载均布荷载为25kN/m ,集中荷载为：双孔加载130kN ,左孔加载130kN ,右孔加载130kNo墩顶活载作用力、制动力表（表3）内布载竖直弯最小加载加载重10%制动制动冲击冲击容方式力矩制动长制动比例力力N力M双孔加载71.10.00.00.00.00.00.000.00.00.0人群/米左孔加载35.57.50.00.00.00.00.000.00.00.0右孔加载35.5-7.50.00.00.00.00.000.00.00.0双孔加载286.339.5165.00.3027