K000+82.1+桥梁B+单幅第1联1号横梁 -(3×27=81m)横梁计算书（RC）

1、SPC004K000+82.1+桥梁B+单幅第1联1号横梁(3X27=81m)横梁计算书正常使用极限状态(1)裂缝宽度验算按照桥规第6.4条验算：最大裂缝宽度为Wx0.043 裂缝宽度允许值Wuc=0.200，满足规范要求;应力验算按照桥规第条公式。皿0.次/)验算：7tcc=MAX(Sig_T,Sig_TL,Sig_TR) = 8.051A/Pa W 0.8/K = 22.720MPa,满足规范要求;(2)短暂状况受拉钢筋拉应力按照桥规第724-2条公式。tsiO.7%k验算： 0.7的=251.250Ma,不满足规范要求；(3)短暂状况中性轴处主拉应力2.2A应力MPaSigALW%p，=

2、MAX(Sig_MAX)= 0.321 用W 促= 2.192MPa,满足规范要求;3.支反力计算支座号FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN*m)MY(kN*m)MZ(kN*m)10.0000.0243586.25179.0690.0000.0502().000-0.0442991.55288.0280.000().03()30.0000.0253619.22686.9730.000-0.049 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 一、概况3 HYPERLINK l bookmark10 o Current D

3、ocument 二、技术标准与设计规范3 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document .技术标准3 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document .设计规范3 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 三、设计资料3 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document .材料3 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document .荷载4 HYPERLINK l bookmark22 o Current Docu

4、ment 永久荷载.4 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 可变荷载.4 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 荷载组合5 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document 四、构件模型与计算8 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document .构件模型8 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 计算方法及内容8 HYPERLINK l bookmark34 o Current Docum

5、ent 边界条件8 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 单元划分8 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 施工阶段和运营阶段8 HYPERLINK l bookmark40 o Current Document .构件计算8 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 承载能力极限状态8 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 正常使用极限状态10 HYPERLINK l bookmark6 o Current Docu

6、ment 应力验算.10.支反力计算11一、概况桥梁B是模型4从北京到上海的一座中桥，本联是位于此桥上第1联，位于直线上。本桥采用单箱三室截面；横梁交角：90横梁宽度：2根二、技术标准与设计规范.技术标准设计程序：midas AutoBDS桥梁重要性系数：1环境类别：I相对湿度：().8设计车速：90km/h设计车道：单向4车道构件计算类型： 普通钢筋混凝土.设计规范公路工程技术标准。TG B01-2003)公路桥涵设计通用规范OTGD60-2004),以下简称通规；公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004),以下简称桥规；三、设计资料.材料混凝土1号横梁:C55混凝土

7、；强度等级弹性模量 (MPa)剪切模量 (MPa)泊松比容重(kN/曲)线膨胀系数fck(MPa)加(MPa)fed(MPa)/d(MPa)C5535500142000.225le-00535.52.7424.41.89沥青混凝土铺装:0.1m,容重为23kN/m; 普通钢筋普通钢筋弹性模量 (MPa)容重 (kN/而)fz(MPa)公(MPa)(MPa)R2352000076.98235.00195.00195.00HRB3352000076.98335.00280.00280.00.荷载永久荷载一期恒载一期恒载包括结构的自重，按照线荷载处理，考虑结构的偏心影响；(2)二期恒载沥青混凝土铺装

8、按照(0.1X15.5X23)胡加的线荷载处理；防撞护栏单侧重7AN/m,按照线荷载处理，考虑防撞护栏的偏心；中央分隔带单侧重加，按照线荷载处理，考虑中央分隔带的偏心；(3)收缩徐变收缩徐变系数按桥规(JTGD62-2004)理论公式计算，收缩徐变时间3650天;可变荷载(1)温度荷载系统温度系统温度升温温差30;系统温度降温温差1();非线性温度荷载温度梯度升温序号到箱梁顶距离宽度 (m)温度 ()10.0002.00014.00020.1002.0005.50030.4002.000().00041.7002.0000.000温度梯度降温序号到箱梁顶距离(，)宽度 (M温度 ()10.00

9、()2.000-7.00020.1002.000-2.75030.4002.0000.00041.7002.0000.000(2)汽车荷载车辆荷载：车辆荷载1，按通规(JTG D62_2()04)设计，设计荷教采用14()kM车轮间距为1.8%2.3荷载组合(1)荷载组合名称描述:名称描述cSH收缩二次(CS)cD恒荷载(CS)cEL施工荷载(CS)SUM合计(CS)Ml车道荷载TPG温度梯度荷载eTP钢束一次(CS)SM支座沉降cCR徐变二次(CS)cTS钢束二次(CS)T温度荷载(2)荷载组合：a.承载能力极限状态：cLCB()l:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ l.O(cSH)c

10、LCB02:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M)cLCBO3:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T1+ 1.4TPG1) cLCB04:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T1J+ 1.4TPG2) cLCB05:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+1.4TPG1) cLCB06:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+ 1.4TPG2) cLCB07:(1.2(cD)+1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T

11、1+1.12TPG1) cLCB08:(1.2(cD)+ I.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T1+1.12TPG2) cLCB09:(1.2(cD)+ i.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T2+1.12TPG1 ) cLCB 10:(1.2(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T2+1.12TPG2) cLCBll:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ l.O(cSH)cLCB 12:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M)cLCB13:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.

12、0(cSH)+ 1.4Tfl+ 1.4TPG1)cLCB 14:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T1+ 1.4TPG2)cLCB 15:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+ 1.4TPG1)cLCB 16:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4T2+ 1.4TPG2J)cLCB 17:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T 1 +1.12TPGfl) cLCB 18:(l.()(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+ 1.12T1+1.

13、12TPG2) cLCB 19:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T2+1.12TPG1) cLCB20:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.4M+1.12T2+1.12TPG2) b.正常使用极限状态：cLCB2 l:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M)cLCB22:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0Tl +0.8TPGl)cLCB23:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0Tl+0.8TPG2) cLCB24:( 1.0(cD)

14、+1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0T2+0.8TPGl) cLCB25:(1.0(cD)+ LO(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0T2+0.8TPG2) cLCB26:( 1.0(cD)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7M+1.0T 1 +0.8TPG 1 ) cLCB27:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M+1.0Tl+0.8TPG2) cLCB28:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M+ 1.0T2+0.8TPGl) cLCB29:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.7M+

15、1.0T2+0.8TPG2) cLCB30:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4M)cLCB3 l:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4M+ 1.0Tl+0.8TPGl ) cLCB32:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.4M+ 1.0Tl+0.8TPG2) cLCB33:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+0.4M+ 1.0T2+0.8TPGl) cLCB34:(1.0(cD)+ I.O(cCR)+1.0(cSH)+0.4M+1.0T2+0.8TPG2) c.应力计算：cLCB35:(1.0

16、(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ l.OM)cLCB36:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.OT1J+ l.OTPGl)cLCB37:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ l.OTl+ l.OTPG2)cLCB38:(l.O(cD)+1.O(cCR)+1.O(cSH)+1.OT2+l.OTPGf1) cLCB39:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0T2+1.0TPG2) cLCB40:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.OM+ l.OTl+ l.OTPGl ) cL

17、CB4 l:(l.O(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.OM+ l.OTl+ l.OTPGR) cLCB42:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+ 1.0(cSH)+ 1.0M+ 1.0T2+ 1.0TPGl)cLCB43:(1.0(cD)+ 1.0(cCR)+1.0(cSH)+ 1.0M+ 1.0T2+ l.OTPGR)四、构件模型与计算.构件模型计算方法及内容本构件采用单梁法三维建模；横梁两侧的翼缘参与受力；有效宽度为2,，建模时不考虑腹板，考虑箱梁的整体作用，对横梁产生的外 力荷载采用等效重量进行计算；即采用横梁的自重提高系数的方式进行加载，横梁的支反力Gz=3653.36ZM 横梁的自重Gi=956.84攵M 横 梁的自重提高系数B=GJG=3.82；外力荷载支反力考虑了一期恒载、二期恒载、温度荷载、不均匀沉降对支座反力的影响；不考虑活荷载 的影响；结构计算分别对各施工阶段和使用阶段进行了全面的分析, 验算了结构在承载能力极限状态和正常使用极限状态下的受力，并验算了 结构应力；边界条件边界条件数量共3个，按实际位置和约束情况模拟支