剪力墙结构优化策略汇总

1、剪力墙结构是一种常见结构形式，特别是在量大面广的高层住宅中广泛应用。 剪力墙结构由于梁和板的跨度不大，梁和板的优化空间相对较小。下面从墙肢 布置、结构计算参数取值、性能控制指标（如位移角）三个方面讨论剪力墙结 构的优化方法。平面布置原则墙肢布置的优劣直接从宏观上影响整个建筑结构的力学性能和经济指标，因此 优化布置是进行剪力墙结构优化设计的关键。剪力墙布置宜遵循如下四点原则。1. 1墙肢对齐布置 剪力墙构件作为高层剪力墙结构主要的抗侧移构件，进行结构设计时应充分发 挥墙肢间的联动效用。因此进行结构布置时，同一方向的墙肢宜均匀布置，在 平面上形成多道联肢剪力墙协同工作，尽量避免剪力墙错位布置。如图

2、1所示 的某高层住宅结构平面Y向存在4片墙肢刚好错位布置的情况（图1中框起 部分的墙肢）。稍微调整该墙肢的位置，可形成2道联肢剪力墙，则对齐布置 的计算模型局部侧向刚度可增加10%。图1某高层住宅标准层结构平面布置图1. 2墙肢均匀布置高层建筑结构在满足承受竖向荷载和结构抗侧移刚度的需要外，还应具有一定 的抗扭转刚度。具体设计过程中，可通过适当加强周边剪力墙以及外圈梁，调 整结构刚度中心与结构平面几何形心、质量中心的相 对 位置，尽量 做 到“三心”重合的理想效果。1. 3避免使用短肢剪力墙或长墙由于短肢剪力墙的延性较差，且构造要求高，钢筋用量较大，结构布置时应避 免使用短肢剪力墙。墙肢长度过

3、长，刚度过大，会造成地震力比较集中。剪力 墙结构中如果存在少量长墙，地震作用下的楼层剪力主要由这部分长墙承受， 发生超烈度地震时该部分墙肢由于承受巨大的地震力往往首先破坏，由于其他 墙肢的承载力较弱，容易造成剪力墙墙肢由强到弱各个击破的破坏形式，最终 导致结构倒塌。因此，进行剪力墙结构布置时宜使各墙肢刚度接近，尽量避免使用长墙。4优先采用带翼缘墙L形、T形的剪力墙因墙肢端部的翼墙起到扶壁作用，稳定性较好，同时也比 较容易满足框架梁搭接在剪力墙端部时钢筋的锚固长度要求，进行结构布置时 宜优先采用，L形、T形墙的翼墙长度可控制在0. 51. 0m，翼墙长 度越短，则配筋越少计算参数的敏感性对剪力墙

4、结构钢筋用量敏感的参数包括：周期折减系数、连梁刚度折减系数、 梁刚度增大系数、考虑压筋影响的梁配筋计算、考虑楼板作为翼缘的梁配筋计 算、楼板计算假定、次梁的抗震等级等。限于篇幅，以下选取周期折减系数、 楼板计算假定和次梁的抗震等级进行分析。2. 1周期折减系数周期折减系数不影响结构刚度，但影响结构的地震效应大小。周期折减系数可 通过软件计算得到，如采用GSSAP软件分别计算有填充墙模型和无填充墙模型 的第一周期，以这两个周期的比值作为折减依据。某12层剪力墙结构三维计算模型如图2所示，该结构填充墙比较多，计算得 到的周期折减系数为0. 95。某32层剪力墙结构三维计算模型如图3所示， 该结构填

5、充墙比较少，计算得到的周期折减系数为1. 0。两模型的计算结果见 表1。图2某12层苗.力墙结构 图3某32层苗火墙屈暗考虑填充墙刚度的周期折减系数表1计算模型无填充墙 周期有填充墙 周期瓜周期折减系数某12层X向0. 9580. 9080. 948剪力墙结构y向0. 9630,9130, 948某32层X向2, 8302. 8050. 991剪力墙结构丫向3. 0323. 023C；：992 7-i -工程实践表明，周期折减系数每下降0. 1,基底地震剪力增加3%10% , 地震力的增大将会导致配筋增大。因此，周期折减系数应慎重选取，一般剪力 墙住宅结构可取0. 95。也可通过计算结构（考虑

6、填充墙刚度）的基本周期来 确定。2. 2楼板计算假定 在结构整体计算中，一般情况下楼板可采用刚性板或弹性板假定。刚性板假定 下可通过梁刚度放大系数考虑楼板的刚度贡献，而弹性板假定下，楼板与梁共 同工作，较真实地考虑了楼板面外刚度的贡献。采用不同的楼板假定所计算得 到的梁板内力分配不同，从而梁板的计算配筋也不同。某32层剪力墙住宅结构，其标准层结构平面布置图如图4所示，楼板分别采 用刚性板（中梁刚度放大系数取1. 8）和弹性板（壳元）假设进行计算，得到 的结构第一周期分别是2. 784s和3. 025s，可见，基于弹性板假定的结构整 体刚度比刚性板假定大，基于弹性板假定计算结果进行设计比基于刚性

7、板假定 要节省钢材，每平方米梁钢筋用量减少约2kg。13艮32炒一 孑&妙丝丝.图4 标推层鳍构平面图2. 3次梁的抗震等级采用常用设计软件建模时，与墙相连的梁的建模一般按主梁输入，是否按次梁 设计由软件判断或工程师指定。次梁是非抗震构件，若按抗震构件设计将提高 梁的最小配筋率和其他构造要求。当前全国各地对次梁的判断有如下5种选择 （按次梁数量从少到多排列）：1）所有与墙肢垂直相连的梁判断为框架梁；2） 有一端与墙垂直相连的梁判断为次梁；3）两端与墙垂直相连的梁判断为次梁； 4） 一端与墙方向一致，另一端搭在梁上的梁判断为次梁；5） 一端与墙方向一致， 另一端不论如何搭接均判断为次梁。目前多数

8、采用第3种情况，即两端与墙垂 直相连的梁判断为次梁。不同层间位移角的材料用量比较某品字形高层住宅，结构总高度为97. 5m，地下1层，地上32层，首层层 高4. 5m，标准层层高3m，结构平面布置如图5所示。本工程位于7度区， 基本地震加速度0. 10g，II类场地，设计地震分组为第一组，基本风压0. 30kN /m2，地面粗糙度为B类。通过修改抗侧力构件的截面尺寸和局部调整结构布置，使得结构在多遇地震作 用下的最大层间位移角分别满足1 /700，1 /800，1 /1 000，1 /1 300, 1 /1 600的限值要求。图5.某品字形高层住宅结构平面布.置周由表2可知，层间位移角按1 /

9、1 300的限值控制的钢筋用量最少，层间位移 角按1 /700的限值控制的混凝土用量最少。可见，结构刚度越大，剪力墙用 钢量越大，梁用钢量越小，但混凝土用量越大。比较材料总造价，则层间位移 角限值越大越节省材料用量；若执行高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2010）（简称高规），则层间位移角接近1 /1 000限值时材料用量最节 省；若执行广东省高规，则层间位移角接近1 /800限值时材料用量最节省。尤同层间位移德限值下材料用量对比表2层间位移角 控制限值混凝土/m5钢筋/虹剪力墙梁板合计1 /7004 207227 286194 967132 087554 3401/S004 296228 1