(完整word版)地下室模板方案

1、模板施工方案1.编制依据序号名称编号1水榭花都5-9#楼施工图纸2水榭花都一期工程施工组织设计3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑工程质量验收统一标准GB50300-20015组合钢模板技术规范GB50214-20016木结构设计规范GBJ5-882.工程概况序号项目内容1结构形式基础结构形式桩筏基础主体结构形式剪力墙结构垫层C15地下部分砼强度地下室底板、承台C30地下室墙C30S8地下室柱C40S8地下室顶板、梁C403结构尺寸基础底板厚度（mm）400外墙厚度（mm）350、300、250、(mm)内墙厚度（mm）300、250、200(mm)主要梁断面最大尺寸

2、（mm）400X1100、300X1300、400X1150、300X1000楼板厚度（mm）220(mm)4楼梯坡道结构形式楼梯结构形式板式楼梯3.施工安排3.1技术准备得到施工图纸后应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不便施工的地方以书面形式报至设计院，请求解决。同时在熟悉图纸的基础上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。绘制木模板配模图，交至操作工人处进行加工。木工工长应根据施工图纸、施工规范及施工方案针对8、9#楼与5、67#楼的地下室外墙、柱、内墙、暗柱、梁板、楼梯等不同部位进行有针对性的技术交底，技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问

3、题。3.2机械设备准备本工程机械设备需用情况见下表机械名称型号单位数量备注圆锯M3Y-500/250台4压刨MB104-1台2锯床MT500台2电钻把6材料准备根据配模原则，考虑工程的损耗，计算出本工程材料需用计划如下名称型号数量备注外墙带止水片螺栓1415000根内墙螺栓149000根外套20塑料套管钢管48(t=3.5)5001扣件12万个双面履膜多层板6=15mm22000m2木枋50*100280m33.4总平面布置5-9#楼每幢建筑物各设一台塔吊，以满足模板、木枋、钢管的垂直运输。在6、9#楼南侧、设木工加工场、周转材料堆放区。主要施工方法及措施4.1流水段划分8、9#地下室结构施工

4、阶段：根据将地下室结构划分三个流水段，配置全层模板。7#楼地下室结构分一个施工段。5#、#楼地下室结构施工阶段:根据后浇带、伸缩缝划分为三个流水段，采用15mm优质双面腹膜木模板配置一层地下室梁板墙模板。隔离剂选用墙、柱等竖向模板选用机油兑柴油（3:7），搅拌均匀后，采用干棉丝擦在模板上，梁、板等水平模板选用油性脱模剂，用棉纱均匀擦在模板面上，脱模剂不得过厚，防止污染钢筋。模板设计4.3.1地下室模板设计4.3.1.1底板承台、集水坑模板底板承台、集水坑模板采用砖胎模砌筑底板模板地下室底板模板采用240mm厚砖砌胎膜。4.3.1.3墙体模板大模板面板选用15mm厚覆膜多层板（九夹板），竖向龙骨

5、选用50X100木枋间距280mm,横向背楞为248钢管500mm。对拉螺杆为14,纵距500mm,横距500mm,螺杆长度为墙厚+650mm。15mm厚多层板边沿应平直，板与板拼缝处贴1X5mm的密封条，保证接缝的严密，两块模板之间的拼缝做成企口形式，并粘贴密封条以防漏浆。详见附图梁模板地下结构顶板梁底、梁侧模板满配，模板面板采用15mm厚覆膜多层板，梁侧模水平向龙骨采用50X100木枋间距250mm,梁底模水平向龙骨采用50X100木枋间距250mm。主体楼板模板同地下室楼板。木枋及模板均应提前进行加工，保证边沿平直。上部模板制作成侧模包底模的形式。侧模与侧模接缝的位置做成企口形式，并贴1

6、X5mm密封条。梁底模板在拼缝处模板应长出木枋10cm，在模板拼接时增设两根长度不小于1000mm的短木枋。详见下图。楼板模板地下室楼板按照满配的原则配置，主龙骨采用48钢管，次龙骨为50X100mm木枋间距250mm。楼板模板应尽量采用整张模板，局部采用小条模板，模板边沿应平直、无毛边，模板拼缝处应加1X5mm密封条。主体楼板模板同地下室楼板。楼梯模板楼梯模板采用钢模板（详见钢模板施工方案）1.7门窗洞口模板门窗洞口模板采用15mm厚覆膜多层板制作，沿墙厚内外两侧采用50X100木枋做为支撑。详见下图。地上结构模板选型为确保地上结构混凝土的外观质量达到清水混凝土的要求，地上外墙部分外侧（除细

7、部构造外）模板全部为定型钢模板，模板全部采用定型模板设计方案，不配置可调性角模。电梯间、楼梯间核心筒全部采用全钢整体式大模板。外脚手架采用附着式提升脚手架，根据主体结构墙体搭设，脚手架相应提升。门窗套模板采用钢制门窗洞口模，由钢角模和钢侧模加内部楔块可调式支撑，门窗洞口模支拆采用整体组装，分块拆模，方便灵活。现浇楼板方案：钢管支撑+多层板的散装散拆支模。钢模板施工详见钢模施工方案5、模板体系验算、地下室墙体模板验算本地下室墙体模板采用6=15mm多层板，竖向龙骨50X100木方280mm,横向背楞为双钢管48（t=3.5）500mm，具体计算如下：荷载、混凝土侧压力混凝土自重（Y）为24kN/

8、m3,强度等级C30,坍落度为1618cm，采用导管c卸料，浇注速度为3m/h，混凝土初凝时间为5小时。混凝土侧压力标准值：F=0.22YtBBVi/2=0.22X24X5X1X1.15X3i/2=52.585kN/m21c012F=YH=24X4=96kN/m22c取两者中小值，即F=52.58kN/m2，1计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=52.585kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照

9、龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。qFAFAPA:.:-:.:-:-：4+44面板计算简图抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距):l=280.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1.2X52.59X0.50X0.90=28.396kN/m，其中0.901为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4X2.00X0.50X0.90=1.260kN/m；2q=q+q=28.396+1.260=29.656kN/m；12面板的最大弯距：M=0.1X29.656

10、X280.0X280.0=2.33X105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，a-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500X15.0X15.0/6=1.88X104mm3；f面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：a=M/W=2.33x105/1.88x104=12.400N/mm2；面板截面的最大应力计算值a=12.400N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求!(2)、挠度计算根据规范，刚度验算采用标

11、准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q作用在模板上的侧压力线荷载：q=52.59X0.50=26.29N/mm；l-计算跨度（内楞间距）:l=280.00mm；E-面板的弹性模量：E=9500.00N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I=50.00X1.50X1.50X1.50/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值：3=1.120mm；面板的最大挠度计算值：3=0.677x26.29x280.004/（100 x9500.00 x1.41x105）=0.819mm；面板的最大挠度计算值：3=0.819mm小于等于面板的最大允许挠度值w=1.120mm，满足要求！内外楞

12、的计算（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50X100X100/6=83.33cm3；I=50X100X100X100/12=416.67cm4；.-500,500L500.-1内楞计算简图内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-内楞跨中计算最大弯距（N.mm）；l-计算跨度（外楞间距）：l=500.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q:1.2X52.59X0.28X0.90=15.902kN/m；1倾倒混凝土

13、侧压力设计值q：1.4X2.00X0.28X0.90=0.706kN/m，其中,0.902为折减系数。q=(15.902+0.706)/1=16.607kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1X16.607X500.0X500.0二4.15X105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，a-内楞承受的应力(N/mm2)；M-内楞计算最大弯距(N.mm)；W内楞的截面抵抗矩(mm3),W=8.33X104；f内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：a=4.15x105/8.33x104=4.982N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=13.000N/m

14、m2；内楞的最大应力计算值a=4.982N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q:1.2X52.59X0.28X0.90=15.902kN/m；1倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4X2.00X0.28X0.90=0.706kN/m，其中,0.90为2折减系数。q=(q+q)/2=(15.902+0.706)/1=16.607kN/m；12内楞的最大剪力：V=0.6X

15、16.607X500.0=4982.191N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，T-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V内楞计算最大剪力(N)：V=4982.191N；b内楞的截面宽度(mm):b=50.0mm；h内楞的截面高度(mm):h=100.0mm；nnf内楞的抗剪强度设计值(N/mm2):t=1.500N/mm2；v内楞截面的受剪应力计算值:f=3X4982.191/(2X50.0X100.0)=1.495N/mm2；v内楞截面的抗剪强度设计值:f=1.500N/mm2；v内楞截面的受剪应力计算值t=1.495N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv1.50N/mm2，满足要求

16、!内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，3-内楞的最大挠度(mm)；q作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=52.59X0.28/1=14.72kN/m；l-计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E内楞弹性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I内楞截面惯性矩(mm4),1=4.17X106；内楞的最大挠度计算值：3=0.677x14.72/1x500.004/(100 x9500.00 x4.17x106)=0.157mm；内楞的最大容许挠度值：3=2.000mm；内楞的最大挠度计算值3=O.157mm小于

17、内楞的最大容许挠度值3=2.000mm,满足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48X3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；1、rAPL1VGV500500L500，-.-1外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式其中，作用在外楞的荷载：P=(1.2X52.59+1.4X2.00)X0.28X0.50/2=4.15kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm；外楞最大弯矩:M=0.175X4151.83X5

18、00.00二3.63X105N/mm；强度验算公式：其中，O-外楞的最大应力计算值(N/mm2)M外楞的最大弯距(N.mm)；M=3.63X105N/mmW-外楞的净截面抵抗矩；W=5.08X103mm3；f外楞的强度设计值(N/mm2),f=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值：a=3.63x105/5.08x103=71.513N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值a=71.513N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，V-外楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(水

19、平螺栓间距间距):l=500.0mm；P-作用在外楞的荷载:P=(1.2X52.59+1.4X2.00)X0.28X0.50/2=4.152kN；外楞的最大剪力：V=0.65X4151.826=1.35X103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，T-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V外楞计算最大剪力(N)：V=1.35X103N；b夕卜楞的截面宽度(mm):b=80.0mm；h夕卜楞的截面高度(mm):h=100.0mm；nnf外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv1.500N/mm2；v=外楞截面的受剪应力计算值：t=3x1.35x103/(2x80.0 x100.0)=0.253

20、N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:f=1.500N/mm2；v外楞截面的抗剪强度设计值：f=1.50N/mm2；v外楞截面的受剪应力计算值t=0.253N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv1.50N/mm2，满足要求!外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，3-外楞最大挠度(mm)；P内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=52.59X0.28X0.50/2=3.68kN/m；l-计算跨度(水平螺栓间距):l=500.0mm；E外楞弹性模量(N/mm2)：E=210000.00N/mm2；I外楞截面惯性矩(mm4),

21、1=1.22X105；外楞的最大挠度计算值：3=1.146x7.36x100/2x500.003/(100 x210000.00 x1.22x105)=0.206mm；外楞的最大容许挠度值：3=2.000mm；外楞的最大挠度计算值3=0.206mm小于外楞的最大容许挠度值3=2.000mm,满足要求！对拉螺栓计算混凝土侧压力F=52.58kN/m2,对拉螺杆纵向间距为500mm，横向间距为500mm,选用M14螺栓。计算公式如下：其中N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M14；穿墙螺栓有效直径

22、：11.55mm；穿墙螺栓有效面积：A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N=1.70X105X1.05X10-4=17.850kN；穿墙螺栓所受的最大拉力：N=52.585X0.500X0.500=13.146kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=13.146kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.850kN,满足要求！经过以上验算得知,本墙模板配置方案满足强度及挠度要求,可以采用。5.2顶板模板验算本工程顶板模板采用6=15mm多层板，次龙骨50X100木枋间距300mm,主龙骨48(t=3.5mm)钢管900mm采用钢管脚手架作为支撑。一、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩

23、I和截面抵抗矩W分别为：W=5.000X10.000X10.000/6=83.33cm3；I=5.000X10.000X10.000X10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m):q=25.000X0.300X0.220=1.650kN/m；1模板的自重线荷载(kN/m):q=0.350X0.300=0.105kN/m；2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p=(1.000+2.000)X0.900X0.300=0.810kN；1强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.

24、2X(q+q)=1.2X(1.650+0.105)=2.106kN/m；12集中荷载p=1.4X0.810=1.134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134X0.900/4+2.106X0.9002/8=0.468kN最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+2.106X0.900/2=1.515kN；方木最大应力计算值a=M/W=0.468X1083333.33=5.621N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为5.621N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/

25、2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力：Q=2.106X0.900/2+1.134/2=1.515kN；方木受剪应力计算值T=3X1.515X103/(2X50.000X100.000)=0.454N/mm2；方木抗剪强度设计值T=1.400N/mm2；方木的受剪应力计算值0.454N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q+q=1.755kN/m；12集中荷载p=0.810kN；最大挠度计算值V=5X1.755X900.04/(384X9500.000X416

26、6666.667)+810.000X900.03/(48X9500.000X4166666.7)=0.690mm；最大允许挠度V=900.000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值0.690mm小于方木的最大允许挠度3.600mm,满足要求!二、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.106X0.900+1.134=3.029kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M=0.727kN.m；max最大变形V=1.683mm；max最大支座力Q=9.896

27、kN；max最大应力a=143.157N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205.000N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值143.157N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=9.896kN；R2时：计算简图(KN)支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力R=R=0.559kN,中间支座最大反力Rmax=12.543；AB最大弯矩M=0.454kN.m；max最大挠度计算值V=0.118mm；max支撑钢管的最大应力a=0.454x16/5080.0=89.313N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度f=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值89.313N/mm2小于支撑