SZ-250型注塑机液压系统设计

1、 ii第一章绪论1.1注塑机概述大型塑料注射机目前都是全液压控制。其基本工作原理是：粒状塑料通过料斗进入螺旋推进器中，螺杆转动，将料向前推进，同时，因螺杆外装有电加热器，而将料熔化成粘液状态，在此之前，合模机构已将模具闭合，当物料在螺旋推进器前端形成一定压力时，注射机构开始将液状料高压快速注射到模具型腔之中，经一定时间的保压冷却后，开模将成型的塑科制品顶出，便完成了一个动作循环。1.2塑料注射机的工作循环塑料注射机的工作循环为：合模一注射一保压一冷却一开模一顶出一螺杆预塑进料其中合模的动作又分为：快速合模、慢速合模、锁模。锁模的时间较长，直到开模前这段时间都是锁模阶段。第二章SZ-250型注塑

2、机液压系统设计2.1SZ-250型注射机液压系统设计要求及有关设计参数2.1.1对液压系统的要求（1）合模运动要平稳，两片模具闭合时不应有冲击；（2）当模具闭合后，合模机构应保持闭合压力，防止注射时将模具冲开。注射后，注射机构应保持注射压力，使塑料充满型腔；（3）预塑进料时，螺杆转动，料被推到螺杆前端，这时，螺杆同注射机构一起向后退，为使螺杆前端的塑料有一定的密度，注射机构必需有一定的后退阻力；（4）为保证安全生产，系统应设有安全联锁装置。2.1.2液压系统设计参数250克塑料注射机液压系统设计参数如下：螺杆直径40mm螺杆行程200mm取大注射压力153MPa螺杆驱动功率5kW螺杆转速60r

3、/min注射座行程230mm注射座最大推力27kN最大合模力（锁模力）900kN开模力49kN动模板最大行程350mm快速闭模速度0.1m/s慢速闭模速度0.02m/s快速开模速度0.13m/s慢速开模速度0.03m/s注射速度0.07m/s注射座前进速度0.06m/s常州工学院毕业设计 注射座后移速度0.08m/s2.2液压执行元件载荷力和载荷转矩计算2.2.1各液压缸的载荷力计算（1）合模缸的载荷力合模缸在模具闭合过程中是轻载，其外载荷主要是动模及其连动部件的起动惯性力和导轨的摩擦力。锁模时，动模停止运动，其外载荷就是给定的锁模力。开模时，液压缸除要克服给定的开模力外，还克服运动部件的摩擦

4、阻力。（2）注射座移动缸的载荷力座移缸在推进和退回注射座的过程中，同样要克服摩擦阻力和惯性力，只有当喷嘴接触模具时，才须满足注射座最大推力。（3）注射缸载荷力注射缸的载荷力在整个注射过程中是变化的，计算时，只须求出最大载荷力。兀F=d2pw4式中，d螺杆直径，由给定参数知：d=0.04m；p喷嘴处最大注射压力,已知p=153MPa。由此求得F=192kN。w各液压缸的外载荷力计算结果列于表1。取液压缸的机械效率为0.9,求得相应的作用于活塞上的载荷力，并列于表2-1中。表2-1各液压缸的载荷力液压缸名称工况液压缸外载荷Fw/kN活塞上的载荷力F/kN合模缸合模90100锁模9001000开模4

5、955座移缸移动2.73预紧2730注射缸注射1922132.2.2进料液压马达载荷转矩计算P5x103=l=796N-mW2兀n2x3.14x60/60T796取液压马达的机械效率为0.95，则其载荷转矩T=838N-m耳0.95常州工学院毕业设计 2.3液压系统主要参数计算2.3.1初选系统工作压力250克塑料注射机属小型液压机，载荷最大时为锁模工况，此时，高压油用增压缸提供；其他工况时，载荷都不太高，参考设计手册，初步确定系统工作压力为6.5MPa。2.3.2计算液压缸的主要结构尺寸（1）确定合模缸的活塞及活塞杆直径合模缸最大载荷时，为锁模工况，其载荷力为1000kN,工作在活塞杆受压状

6、态。活塞直径D1冗Lpp(1*2)12此时P是由增压缸提供的增压后的进油压力，初定增压比为5,则p=5X6.5MPa=1132.5MPa，锁模工况时，回油流量极小，故p0,求得合模缸的活塞直径为2D=4*100*104m=0.198m，取D=0.2m。TOC o 1-5 h zh3.14*32.5*106h按表25取d/D=0.7，则活塞杆直径d=0.7X0.2m=0.14m，取d=0.15m。hh为设计简单加工方便，将增压缸的缸体与合模缸体做成一体（见图1），增压缸的活塞直径也为0.2m。其活塞杆直径按增压比为5,求得ID210.22dZ八厂厂0.089，取L.叽注射座移动缸的活塞和活塞杆直

7、径座移动缸最大载荷为其顶紧之时，此时缸的回油流量虽经节流阀，但流量极小,故背压视为零，则其活塞直径为常州工学院毕业设计 ：4F4x3x104冗x6.5x106m=0.076m，取D=0.1my由给定的设计参数知，注射座往复速比为0.08/0.06=1.33,查表26得d/D=0.5，则活塞杆直径为:d=0.5X0.1m=0.05my确定注射缸的活塞及活塞杆直径当液态塑料充满模具型腔时，注射缸的载荷达到最大值213kN，此时注射缸活塞移动速度也近似等于零，回油量极小；故背压力可以忽略不计，这样.4x21-3x104m=0.204m，取Ds=0.22m；冗x6.5x106活塞杆的直径一般与螺杆外径

8、相同，取ds=0.04m02.3.3计算液压马达的排量液压马达是单向旋转的，其回油直接回油箱，视其出口压力为零，机械效率为0.95，这样2x3.14x796m3/r=0.8x10-3m3/r65x105x0.952.3.4计算液压执行元件实际工作压力按最后确定的液压缸的结构尺寸和液压马达排量，计算出各工况时液压执行元件实际工作压力，见表2-2。表2-2液压执行元件实际工作压力工况执行兀件名称载荷背压力P/MPa2工作压力p/MPa1计算公式合模行程合模缸100kN0.33.3F+pA锁模增压缸1000kN6.4P=221A1座前进座移缸3kN0.50.76座顶紧30kN3.8注射注射缸213k

9、N0.35.9预塑进料液压马达838N-m6.02兀Tp1=1q2.3.5计算液压执行元件实际所需流量常州工学院毕业设计xiii根据最后确定的液压缸的结构尺寸或液压马达的排量及其运动速度或转速，计算出各液压执行元件实际所需流量，见表3。工况执行元件名称运动速度结构参数流量/（L/s）计算公式慢速合模合模缸0.02m/sA=0.03m2i0.6QAv1快速合模0.1m/s3座前进座移缸0.06m/sA=0.008m2i0.48QAv1座后退0.08m/sA=0.006m220.48QAv2注射注射缸0.07m/sA=0.038m2i2.7QAv1预塑进料液压马达60r/minq=0.873L/r

10、0.87Qqn慢速开模合模缸0.03m/sA=0.014m220.42QAv2快速开模0.13m/s1.82.4制定系统方案和拟定液压系统图2.4.1制定系统方案执行机构的确定本机动作机构除螺杆是单向旋转外，其他机构均为直线往复运动。各直线运动机构均采用单活塞杆双作用液压缸直接驱动，螺杆则用液压马达驱动。从给定的设计参数可知，锁模时所需的力最大，为900kN。为此设置增压液压缸，得到锁模时的局部高压来保证锁模力。合模缸动作回路合模缸要求其实现快速、慢速、锁模，开模动作。其运动方向由电液换向阀直接控制。快速运动时，需要有较大流量供给。慢速合模只要有小流量供给即可。锁模时，由增压缸供油。液压马达动

11、作回路螺杆不要求反转，所以液压马达单向旋转即可，由于其转速要求较高，而对速度平稳性无过高要求，故采用旁路节流调速方式。注射缸动作回路注射缸运动速度也较快，平稳性要求不高，故也采用旁路节流调速方式。由于预塑时有背压要求，在无杆腔出口处串联背压阀。注射座移动缸动作回路常州工学院毕业设计 VII注射座移动缸，采用回油节流调速回路。工艺要求其不工作时，处于浮动状态，故采用Y型中位机能的电磁换向阀。安全联锁措施本系统为保证安全生产，设置了安全门，在安全门下端装一个行程阀，用来控制合模缸的动作。将行程阀串在控制合模缸换向的液动阀控制油路上，安全门没有关闭时，行程阀没被压下，液动换向阀不能进控制油，电液换向

12、阀不能换向，合模缸也不能合模。只有操作者离开，将安全门关闭，压下行程阀，合模缸才能合模,从而保障了人身安全。液压源的选择该液压系统在整个工作循环中需油量变化较大，另外，闭模和注射后又要求有较长时间的保压，所以选用双泵供油系统。液压缸快速动作时，双泵同时供油，慢速动作或保压时由小泵单独供油，这样可减少功率损失，提高系统效率。2.4.2拟定液压系统图常州工学院毕业设计常州工学院毕业设计V111xiii图2注塑机液压系统原理图液压执行元件以及各基本回路确定之后，把它们有机地组合在一起。去掉重复多余的元件，把控制液压马达的换向阀与泵的卸荷阀合并，使之一阀两用。考虑注射缸同合模缸之间有顺序动作的要求，两

13、回路接合部串联单向顺序阀。再加上其他一些辅助元件便构成了250克塑料注射机完整的液压系统图，见图2,其动作循环表,见表2-4。表2-4电磁铁动作表电磁铁动作、1YA2YA3YA4YA5YA6YA7YA8YA9YA10YA快速合模+慢速合模+增压锁模+注射座前进+注射+注射保压+减压(放气)+再增压+预塑进料+注射座后退+慢速开模+快速开模+系统卸荷2.5液压元件的选择2.5.1液压泵的选择液压泵工作压力的确定p三p+ApPlp是液压执行元件的最高工作压力，对于本系统，最高压力是增压缸锁模时的l入口压力，p=6.4MPa；Ap是泵到执行元件间总的管路损失。由系统图可见，从l泵到增压缸之间串接有一

14、个单向阀和一个换向阀，取工p=0.5MPa。液压泵工作压力为p=(6.4+0.5)MPa=6.9MPaP液压泵流量的确定q三K(工q)Pmaxmax由工况图看出，系统最大流量发生在快速合模工况，工q=3L/s。取泄漏系数K为1.2,求得液压泵流量q=3.6L/s(216L/min)选用YYB-BC171/48B型双联叶片泵，当压力为7MPa时，大泵流量为157.3L/min,小泵流量为44.lL/min。2.5.2电动机功率的确定注射机在整个动作循环中，系统的压力和流量都是变化的，所需功率变化较大,为满足整个工作循环的需要，按较大功率段来确定电动机功率。从工况图看出，快速注射工况系统的压力和流

15、量均较大。此时，大小泵同时参加工作，小泵排油除保证锁模压力外，还通过顺序阀将压力油供给注射缸，大小泵出油汇合推动注射缸前进。P1前面的计算已知，小泵供油压力为P=6.9MPa，考虑大泵到注射缸之间的管路损失，大泵供油压力应为P=(5.9+0.5)MPa=6.4MPa,取泵的总效率n=0.8,泵P2P的总驱动功率为P=Pp1$1+PP2q2=27.313kW考虑到注射时间较短，不过3s,而电动机一般允许短时间超载25%，这样电动机功率还可降低一些。P=27.313X100/125=21.85kW验算其他工况时，液压泵的驱动功率均小于或近于此值。查产品样本，选用22kW的电动机。2.5.3液压阀的

16、选择选择液压阀主要根据阀的工作压力和通过阀的流量。本系统工作压力在7MPa左右，所以液压阀都选用中、高压阀。所选阀的规格型号见表2-5。序号名称1三位四通电液换向阀2三位四通电液换向阀3三位四通电液换向阀4三位四通电液换向阀5二位四通电液换向阀表2-5250克塑料注射机液压阀名细表实际流量/(L/s)选用规格2.6234DYM-B32H-T3.3634DYY-B32H-T0.5034DY-B10H-T3.3634DYO-B32H-T0.7424DYO-B32H-T常州工学院毕业设计 XI6二位四通电液换向阀0.5024DO-H10H-T7溢流阀0.74YF-B20C8溢流阀2.62YF-B20

17、C9溢流阀2.62YF-B20C10单向阀0.74DF-B20K11液控单向阀3.36AY-H32B12单向阀0.50DF-B10K13单向阀2.62DF-B32K14节流阀0.65LF-B10C15调速阀0.70QF-B10C16调速阀1.70QF-B20C17单向顺序阀0.74XDIF-B20F18单向顺序阀2.70XDIF-B32F19行程滑阀2300ev27x10-6油在管路中呈紊流流动状态，其沿程阻力系数为：0.3164九=R0.25e求得沿程压力损失为：0.3164x5x3.362x918Ap=0.03MPa139810.25x0.032x106x2局部压力损失局部压力损失包括通过

18、管路中折管和管接头等处的管路局部压力损失P，以2及通过控制阀的局部压力损失p。其中管路局部压力损失相对来说小得多，故主3要计算通过控制阀的局部压力损失。参看图2,从小泵出口到注射缸进油口，要经过顺序阀17，电液换向阀2及单向顺序阀18。单向顺序伺17的额定流量为50L/min，额定压力损失为0.4MPa。电液换向阀2的额定流量为190L/min，额定压力损失0.3MPa。单向顺序阀18的额定流量为150L/min，额定压力损失0.2MPa。通过各阀的局部压力损失之和为常州工学院毕业设计 XIII3,10.444.1+0.3190、2(1622+0.2丿1150丿(157.3+44.1=(0.3

19、1+0.34+0.23)MPa=0.88MPa从大泵出油口到注射缸进油口要经过单向阀13,电液换向阀2和单向顺序阀18。单向阀13的额定流量为250L/min,额定压力损失为0.2MPa。通过各阀的局部压力损失之和为：(157.32Ap=0.2+0.34+0.23=0.65MPa3,2I250丿由以上计算结果可求得快速注射时，小泵到注射缸之间总的压力损失为工p=(0.03+0.88)MPa=0.91MPa1大泵到注射缸之间总的压力损失为工p=(0.03+0.65)MPa=0.68MPa2由计算结果看，大小泵的实际出口压力距泵的额定压力还有一定的压力裕度，所选泵是适合的。另外要说明的一点是：在整

20、个注射过程中，注射压力是不断变化的，注射缸的进口压力也随之由小到大变化，当注射压力达到最大时，注射缸活塞的运动速度也将近似等于零，此时管路的压力损失随流量的减小而减少。泵的实际出口压力要比以上计算值小一些。综合考虑各工况的需要，确定系统的最高工作压力为6.8MPa,也就是溢流阀7的调定压力。2.6.2液压系统发热温升计算计算发热功率液压系统的功率损失全部转化为热量。发热功率计算如下P=P-PTOC o 1-5 h zhrrc对本系统来说，P是整个工作循环中双泵的平均输入功率。r1pqtP=乙iiLrT耳ti=1Pi具体的P、q、t值见表7。这样，可算得双泵平均输入功率P=12kW。iiir常州

21、工学院毕业设计xiii工况泵工作状态出口压力/MPa总输入功率/kW工作时间/s说明小泵大泵小泵大泵慢速合模+3.680.361小泵额定流量Q=0.74L/s大p1泵额定流量Q=2.62L/s泵p2的总效率：正常工作时耳=0.8p卸荷时耳=0.3p快速合模+44.1617.32增压锁模+-6.80.3&90.5注射+6.86.5827.83保压+6.80.3&916进料+6.86.326.915冷却+6.80.3&915快速开模+4.24.418.1.5慢速开模+3.90.36.21注：表中+表示正常工作，-表示卸荷。系统总输出功率1(W乙Fs厂Wiiti=1求系统的输出有效功率：+TwtWj

22、jjj=1丿由前面给定参数及计算结果可知：合模缸的外载荷为90kN,行程0.35m；注射缸的外载荷为192kN，行程0.2m；预塑螺杆有效功率5kW,工作时间15s；开模时外载荷近同合模，行程也相同。注射机输出有效功率主要是以上这些。1P=(1.4X105X0.35+1.92X105X0.2+5x103x15)=3kWc55总的发热功率为：P=(15.33)kW=12.3kWhr计算散热功率前面初步求得油箱的有效容积为1m3,按V=0.8abh求得油箱各边之积：abh=1/0.8m3=1.25m3取a为1.25m,b、h分别为1m。求得油箱散热面积为：A=1.8h(a+b)+1.5abt=(1

23、.8XlX(1.25+1)+1.5X1.25)m2=5.9m2油箱的散热功率为：P=KAThc1t式中K油箱散热系数，查表51,K取16W/(m2。0；11T油温与环境温度之差，取T=35C。P=16X5.9X35kW=3.3kWVP=12.3kWhchr由此可见，油箱的散热远远满足不了系统散热的要求，管路散热是极小的，需要另设冷却器。冷却器所需冷却面积的计算PP冷却面积为：A=hrl式中K传热系数，用管式冷却器时，取K=116W/(m2.C)；平均温升(C)；Atm取油进入冷却器的温度T=60C，油流出冷却器的温度T=50C，冷却水入口12温度t=25C，冷却水出口温度t=30C。贝I：l2

24、60+5025+30一At=27.5Cm22所需冷却器的散热面积为：(12.33)x103A=m2=2.8m2116x27.5考虑到冷却器长期使用时，设备腐蚀和油垢、水垢对传热的影响，冷却面积应比计算值大30%，实际选用冷却器散热面积为：A=1.3X2.8m2=3.6m2注意；系统设计的方案不是唯一的，关键要进行方案论证，从中选择较为合理的方案。同一个方案，设计者不同，也可以设计出不同的结果，例如系统压力的选择、执行元件的选择、阀类元件的选择等等都可能不同。常州工学院毕业设计 附：系统工况图542Tlfc-庙保压昭IIL.304050预塑冷却热统工况图2.7液压缸的设计2.7.1液压缸主要尺寸

25、的确定液压缸壁厚和外经的计算液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚一般指缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布规律应壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。液压缸的内径D与其壁厚的比值的圆筒称为薄壁圆筒。工程机械的液压缸，一般用无缝钢管材料，大多属于薄壁圆筒结构，其壁厚按薄壁圆筒公式计算式中6液压缸壁厚(m)；D液压缸内径(m)；p试验压力，一般取最大工作压力的(1.251.5)倍；yIn缸筒材料的许用应力。无缝钢管。贝I：PD8.19x0.08甘6y=3.3mm,取6=5mm2H200在中低压液压系统中，按上式计算所得液压缸的壁厚往往

26、很小，使缸体的刚度往往很不够，如在切削过程中的变形、安装变形等引起液压缸工作过程卡死或漏油。因此一般不作计算，按经验选取，必要时按上式进行校核。液压缸壁厚算出后，即可求出缸体的外经为D为DID+26=80+2x5=90mm夹紧与定位液压缸的壁厚与夕卜径为壁厚8pD1.3x6.3x0.063200=0.0026m=2.6m取8=4mm缸体外径DD+28=63+2x4=71mmi夹紧与定位液压缸的壁厚与外径为：8=4mm,D=71mmi液压缸工作行程的确定液压缸工作行程长度，可根据执行机构实际工作的最大行程来确定，并参阅0.433x78x10-3xm=19.2mm，取t=20mm25有孔时t0.4

27、33x78x10-3-m=49.6mm，取t=50mm25x12夹紧与定位液压缸:1.3X6.3gr厂无孔时t0.433x61x10-3xm=15.12mm，取t=17mm25有孔时：1.3x6.3x61帀，“t0.433x61x10-3m=31.56mm，取t=35mm25x144）最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点的距离H称为最小导向长度（如下图2所示）。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度（间隙引起的挠度）增大，影响液压缸的稳定性，因此设计时必须保证有一定的最小导向长度。HL图2液压缸的导向长度对一般的液压缸，最小导向长度H应满足以下要求：H+-

28、202式中L液压缸的最大行程；D液压缸的内径。活塞的宽度B一般取B=（0.610）D；缸盖滑动支承面的长度l，根据液压缸内1径D而定；当D80mm时，取l=（0.61.0）；当D80mm时，取l=（0.61.0）d。11为保证最小导向长度H,若过分增大l和B都是不适宜的，必要时可在缸盖与1活塞之间增加一隔套K来增加H的值。隔套的长度C由需要的最小导向长度H决定,即C=H-1（/+B）21液压缸：最小导向长度：H、型-+邑=71.5mm，取H=72mm202活塞宽度：B=0.8D=64mm缸盖滑动支承面长度：/=0.7D=56mm1隔套长度：C=72-丄+64)=12mm2夹紧与定位液压缸:最小导向长度：取H=47mm2063H+=32.5mm202活塞宽度:B=0.8D=50.4mm，取B=50mm缸盖滑动支承面长度：l=0.7D=44mm1隔套长度：C=47-丄（44+50）=025）缸体长度的确定液压缸缸体内部长度应等于活塞的行程与活塞的宽度之和。缸体外形长度还要考虑到两端端盖的厚度。一般液压缸缸体长度不应大于内径的2030倍。液压缸：缸体内部长度L=B+l=64+630mm=694mm夹紧与定位液压缸：缸体内部长度L=B+l=20+50mm=70m