矿井供电设计模块

1、XX 煤矿 XX 井+1800 南采区供电设计说明书编制：审核：科长：副总工程师：总工：矿长：二OO八年九月XX 省 XX 煤矿 XX 井 +1800 南采区供电设计第一节 采区供电设计原始资料1、采区巷道及平面布置（设备）本矿属煤与瓦斯突出矿井，采区缓倾斜 5 ，工作面长度120m，煤层平均厚 度 1.4m ，煤质中硬，容重 1.3T/m 3。主要运输巷为STD 800/2 X40吊挂式皮带输送机。2、主要运输设备工作面采用 SGB630/150C 型可弯曲刮板输送机， 运输顺槽采用 SGW 620/80T刮板输送机，运输顺槽采用 STD 650/2 X40吊挂式皮带输送机，运 输大巷采用S

2、TD 800/2 X40吊挂式皮带输送机。3、电压等级及主要电气设备井下主变电所配出线电压为 10kv ，采区用电设备：采煤工作面顺槽皮带机、 采煤机、工作面可弯曲刮板输送机、顺槽溜子采用 1140v 电压供电，其余设备 采用 660v 电压供电。4、煤的运输系统n 1601工作面落煤经 SGW 630/150C 1601运输顺槽溜子 SGW 620/80T 1601运输顺槽2#皮带机1601运输顺槽1#皮带机-中H采区 集中运输巷皮带t主斜井t地面第二节 采区变电所及采区负荷计算及变压器容量、台数的确定 根据采区变电所位置确定原则，经分析、比较， 1800m 水平（联络巷） 设置变电所，供掘

3、进和工作面设备用电，按照风电沼气闭锁的要求，选专用变 压器向南翼采区所有局扇供电。XX 煤矿井属高沼气矿井， 采区工作面使用 MGBZ/315 WD 型采煤高档 普采，为保证供电质量和安全；根据采区巷道布置。确定不设采区变电所，采 用移动变电站向各工作面供电。1 、 供 3#、4#、5#、6#及解放层运输下山皮带机移动变电站容量的计算 （5台皮带机共计 400KW ）式中： SB （变压器容量）移动变电站容量Pe 供电总负荷 400kwKx需用系数0.6 0.7取0.65 （煤矿井下供电设计指导 P5页，见表 1-2 。）cos pj 加权平均功率因素（煤矿井下供电设计指导P5页，见表1 2，

4、 cos pj =0.7 。取 0.7）根据计算选择 1 台 KBSGZY500 10/0.69 的移动变电站供 3#、4#、5#、 6#皮带机及解放层运输下山皮带机。2、供采煤机（315kw ）、工作面SGW 150溜子（150kw ）、顺槽溜子（40kw ） 及顺槽皮带机（ 80kw ）的变压器容量的计算（ 645KW ）。式中：Sb（变压器容量）移动变电站容量Pe 供电总负荷KWKx需用系数，由式 0.286 0.714上0.286 0.714 132 0.45Pe575cos pj 加权平均功率因素（煤矿井下供电设计指导P5页，见表1 2， cos pj =0.60.7。取 0.65）

5、根据计算选择1台KBSGZY500 10/1.2的移动变电站供电。3、供掘进机（195kw ）及溜子（30kw ）、皮带机（2 X40kw ）和乳化泵（37kw ）及水泵（55kw ）的移动变电站容量的计算（396KW ）式中：Sb （变压器容量）移动变电站容量Pe 供电总负荷KWKx需用系数，经计算 Kx 0.286 0.714 1600.574396cos pj加权平均功率因素（煤矿井下供电设计指导P5页，见表1 2 ,cos pj =0.6 0.7。取 0.65 ）根据计算选择1台KBSGZY400 10/0.69的移动变电站供电。4、风机移动变电站的选择，按200KVA容量进行选择，故

6、选择一台KBSGZY200 10/0.69 的移动变电站供电。第三节 拟定采区供电系统图第四节低压电缆的选择一、低压电缆截面的计算（一）、1800配电室供第三台和第四台、第五台和第六台及解放层皮带机电缆截面的计算。1 1800配电室供第三台和第四台皮带机（干线式供电，供电电压为1200V10.7 80 0.33 0.38 0.7 80 0.66 0.38 1.2 0.7 1 38.7V 60V符合要求式中： Ug 干线电缆中计算的电压损失（最大不超过Ue.5%)Kf设备负荷系数，取0.7Pei 各支路用电负荷额定功率，80kw/ 台Ug K f1Pe1R1 Kf2Pe2 R1 R2 Ue pj

7、干线电缆中的电压损失 UgY Ue 5% 1200 5% 60V ）电缆截面的计算：（1）干线电缆中的电压损失的计算，先拟定电缆截面为 50mm 21Ri各段干线电缆电阻，Q, Ri=roiLiroi 各段干线电缆芯线导体电阻，（煤矿井下供电设计指导 P69页，见表 2 53。roi =0.38 Q/km ）Li各段干线电缆实际长度。kmnpj加权平均效率取（煤矿井下供电设计指导P20页，式2 1。一般取 0.80.9 ）（ 2 ）根据电压损失确定电缆截面式中： A 电缆计算截面积 mm 2Kfi 各支线所带设备的负荷系数取0.7r 电缆导体芯线电导率， m/ （Q mm2）,（煤矿井下供电设

8、计指导 P61 页见表 2 47）Li各段干线电缆实际长度，kmUe电网额定电压，kVpj加权平均效率，（煤矿井下供电设计指导 P20页，式2 1。一般取0.80.9 、取 0.85 UGy 干线电缆中允许电压损失， UgY=U e X 5%=1.2 X5%=60V=0.06kv（3 ）按长时负荷电流校验电缆截面符合要求，所以选择 my-3 X50 X25型、长660m的矿用橡套电缆。 式中：In电缆中通过的实际工作电流，A 。IPe 电缆所带负荷有功功率之和，160kwUe 电网额定电压，1.2KVpj 电动机加权平均效率，（煤矿井下供电设计指导P20页见式一2 ）取0.80.9Kx需用系数

9、，（煤矿井下供电设计指导 P5页见表1 2）见表1 2 , 取 0.60.7cos pj加权平均功率因数，（煤矿井下供电设计指导 P5页见表1 2 ） 取0.7Ip 环境温度为25 C时电缆长期允许负荷电流，A （煤矿井下供电设计 指导P53页见表2 36 ）K环境温度校正系数。（煤矿井下供电设计指导P27页见表2 6）（4）按启动条件效验电缆截面：A:电动机最小允许启动电压：UQmin Uq卜 12002 831.38V aQV2.5式中：Ue 电动机的额电压 1200vKq电动机最小允许启动转矩 M min与额定转矩Me之比值。（煤矿井下供电设计指导P54页见表2 38 ）aQ电动机在额定

10、电压下的启动转矩 MeQ与额定转矩之比值。防爆电动机aQ 2.5左右；一般电动机aQ 12之间B:启动时工作面机械支路电缆中的电压损失（选择电动机容量最大、受电距离最远的启动电压损失为准）式中：支线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lz支线电缆实际长度kmcos Q电动机启动时的功率因数二IeaUeCoS e 0.303 I QU minAz支路电缆的芯线截面25mm 2。Iq电动机的实际启动电流Alea 电动机在额定电压下的启动电流157.3A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则P84页表18）Uamin电动机最小启动电压 831

11、.38VUe电动机额定电压1200VC:启动时干线电缆中电压损失式中：干线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lg干线电缆实际长度0.66kmcos gQ -干线电缆在启动条件下的功率因数。cos pj 其余负荷的加权平均功率因数0.8Ag 干路电缆的芯线截面50mm 2。IgQ电动机的实际启动电流 AHi其余电动机正常工作电流之和，45.4 X3 -1.732=78.6A （煤矿井UQmin 电动机最小启动电压 831.38VUe 电动机额定电压 1.2kVD ：启动时变压器中的电压损失式中：Ibq 启动时变压器的负荷电流。AiBe变压器

12、负荷侧额定电流 A。240.6A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P98 页表 19）UBe 变压器负荷侧额定电压 V。1200VCOS BQ 启动时变压器负荷功率因数。U d% 变压器阻抗压降百分数 4.5%（煤矿井下低压电网短路保 护装置的整定细则 P98 页表 19）Ur% 变压器额定负荷时电阻压降百分数。U X %变压器额定负荷时电抗压降百分数。Pd 变压器的短路损耗（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定 细则 P98 页表 19 ）Se变压器的额定容量。500kvAE:启动状态下供电系统中总的电压损失F:效验条件为U 2eU Q 1200 118.18 1081.82.42V

13、 831.38 （满足要求）。2、供 5#、6#及解放层下山皮带机电缆截面的计算（干线式供电，供电 电压为 1200V ，干线电缆中的电压损失 UgY Ue 5% 1200 5% 60V ）拟定 干线电缆为 70mm 2，支线电缆 25mm 2。（1）干线电缆中的电压损失计算：文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .欢迎下载支持 . 1Ug Kf1 Pe1 R1 Kf2Pe2R1R2 K f3 Pe3 R1R2R3 Uepj0.7 80 0.242 0.2670.7800.682 0.267 0.780(0.6820.1430.71) 0.267 1.2 0.730.37V 6

14、0V符合要求式中： Ug 干线电缆中计算的电压损失Kf 设备负荷系数取 0.7Pei 各支路用电负荷额定功率， KWR各段干线电缆电阻，Q, Ri=roiLiroi 各段干线电缆芯线导体电阻，(煤矿井下供电设计指导P61页见表2 53 得 0.267 Q /km 。Li各段干线电缆实际长度km( 2 )根据电压损失确定电缆截面式中： A 电缆计算截面积 mm 2Kfi 各支线所带设备的负荷系数r 电缆导体芯线电导率，m/ (Q mm 2)(煤矿井下供电设计指导 P61页 见表 2 47)Li 各段干线电缆实际长度，kmUe电网额定电压，kvpj 加权平均效率取 0.7 UGy干线电缆中允许电压

15、损失， UGY=U e X 5%=1.2 X5%=60V=0.06kv( 3)按长时负荷电流校验电缆截面符合要求,所以选择 mY - 3 X70+1 X25 825m 。式中：In 电缆中通过的实际工作电流，A!Pe电缆所带负荷有功功率之和，kWUe电网额定电压，kVpj电动机加权平均效率，取0.7cos pj加权平均功率因数，（煤矿井下供电设计指导 P5页见表12 ）取 0.7Ip 环境温度为25 C时电缆长期允许负荷电流，A （煤矿井下供电 设计指导P53页见表2 36 ）取215AK需用系数，（煤矿井下供电设计指导P5页见表1 2）（4）按启动条件效验电缆截面：Kq1.2A:电动机最小允

16、许启动电压：UQmin Ue一 1200J 831.38V aQV2.5式中：Ue 电动机的额电压 1200vKq电动机最小允许启动转矩 M min与额定转矩Me之比值。（煤矿井下供电设计指导P54页见表2 38 ）aQ电动机在额定电压下的启动转矩 MeQ与额定转矩之比值。防爆电动机aQ 2.5左右；一般电动机aQ 12之间B:启动时工作面机械支路电缆中的电压损失（选择电动机容量最大、艘电距离最远的启动电压损失为准）cos电动机启动时的功率因数leUeCOSIqUq式中：支线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lz支线电缆实际长度kmAz支

17、路电缆的芯线截面25mm 2IQ 电动机的实际启动电流 AI eQ 电动机在额定电压下的启动电流157.3A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P84 页表 18 ）UQmin 电动机最小启动电压 831.38VUe 电动机额定电压 1200VC:启动时干线电缆中电压损失式中：干线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导 P61 页见表 2 47 ）Lg 干线电缆实际长度 0.66km cos gQ 干线电缆在启动条件下的功率因数。 cos pj 其余负荷的加权平均功率因数0.8Ag 干路电缆的芯线截面 50mm 2。IgQ 电动机的实际启动电流 AHi其余

18、电动机正常工作电流之和，45.4 X5 +1.732=131.05A（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则P84页表18 ）UQmin 电动机最小启动电压 831.38VUe电动机额定电压1.2kVD:启动时变压器中的电压损失式中：IBQ 启动时变压器的负荷电流。AIBe变压器负荷侧额定电流 A。240.6A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P98 页表 19）UBe 变压器负荷侧额定电压V。1200Vcos BQ启动时变压器负荷功率因数。Ud% 变压器阻抗压降百分数 4.5% （煤矿井下低压电网短路保 护装置的整定细则 P98 页表 19 ）Ur% 变压器额定负荷时电阻压降百分数

19、。U x %变压器额定负荷时电抗压降百分数。Pd 变压器的短路损耗（煤矿井下低压电网短路保护装置的整 定细则 P98 页表 19 ）Se变压器的额定容量。500kvAE:启动状态下供电系统中总的电压损失F:效验条件为U 2e U Q 1200 114.5 1085.5V 831.38 （满足要求）。 （二）、供 121901 工作面皮带机、转载刮板输送机及工作面运输刮板送 机割煤机电缆截面的计算:1、供 121901 工作面皮带机、转载刮板输送机及工作面运输刮板送机电 缆截面的计算干线电缆中的电压损失的计算:符合要求式中: Ug 干线电缆中计算的电压损失Kf 设备负荷率 0.7Pei 各支路用

20、电负荷额定功率，kwRi各段干线电缆电阻，Q, Ri=r oi Liroi 各段干线电缆芯线导体电阻值（煤矿井下供电设计指导P69表2-53 ）取 0.267 Q/kmLi 各段干线电缆实际长度km根据电压损失确定电缆截面式中：A电缆计算截面积 mm 2Kf各支线所带设备的负荷系数，取 0.6r电缆导体芯线电导率，m/ （Q mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61 页见表 247）取 53Li各段干线电缆实际长度，kmUe电网额定电压，kvpj 加权平均效率UGy干线电缆中允许电压损失， Ugy=U e X5%=1.2 X5%=60V按长时负荷电流校验电缆截面符合要求，所以选择My-3 X70

21、+1 X25的矿用橡套电缆730m作为干线电缆。 式中：In电缆中通过的实际工作电流，AIPe电缆所带负荷有功功率之和，270kwUe电网额定电压，1.2kV功一电动机加权平均效率，取 0.7cos一加权平均功率因数，取0.7 （煤矿井下供电设计指导P5表1-2 ）Ip 环境温度为25 C时电缆长期允许负荷电流，A （煤矿井下供电设计 指导 P53 表 2-36 ）K设备需用系数，取0.434 （煤矿井下供电设计指导P5表1-2 ）按起动条件校核电缆截面A、电动机最小允许起动电压式中： UQmin 电动机最小允许起动电流， AUe 电动机额定电压，VKq 电动机最小允许起动转矩 MQmin与额

22、定转矩Me之比值。（煤矿井 下供电设计指导P54表2-38）aQ 电动机在额定电压下的起动转矩 MeQ与额定转矩Me之比值。由 电动机技术数据表中可查得。（防爆电动机取2.5，一般电动机取1辺）B、起动时SGW-150型刮板输送机支线电缆中的电压损失式中：r 支路电缆芯线导体的电导率，m/ （Q mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lz 支路电缆实际长度，kmcos Q 电动机起动时的功率因数，取IeUeCOS-I qU QAz支路电缆的芯线截面，50mm 2I Q 电动机的实际起动电流，AIq IQeUQmin 283.5 U e831.38196.4A,1200IQe 电

23、动机在额定电压下的起动电流，AUQmin 电动机最小允许起动电压，Ue 电动机额定电压，C:启动时干线电缆中电压损失式中：干线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lg干线电缆实际长度0.73kmcos gQ -干线电缆在启动条件下的功率因数。 cos pj 其余负荷的加权平均功率因数0.8Ag 干路电缆的芯线截面50mm 2。I gQ 电动机的实际启动电流 A3i其余电动机正常工作电流之和，A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P84 页表 18 ）UQmin 电动机最小启动电压 831.38VUe电动机额定电压1.2kVD:启动时

24、变压器中的电压损失式中：IBQ 启动时变压器的负荷电流。AiBe变压器负荷侧额定电流 A。240.6A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P98 页表 19）UBe 变压器负荷侧额定电压 V。1200VCOS BQ 启动时变压器负荷功率因数。U d% 变压器阻抗压降百分数 5.5% （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P98 页表 19）Ur% 变压器额定负荷时电阻压降百分数。U x %变压器额定负荷时电抗压降百分数。Pd 变压器的短路损耗（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P99 页表 19）Se变压器的额定容量。630kvAE:启动状态下供电系统中总的电压损失F:效验条

25、件为U 2e U Q 1200 179.86 1020.14V 831.38 （满足要求）2、供 121901 工作面割煤机电缆截面的计算A、干线电缆中允许电压损失的计算：式中： Ug 干线电缆中计算的电压损失Pei 各支路用电负荷额定功率， KWRi 各段干线电缆电阻，Q, Ri=r oi Liroi 各段干线电缆芯线导体电阻（煤矿井下供电设计指导P69页见表2 53 ）Li 各段干线电缆实际长度kmB、根据电压损失确定电缆截面式中：A电缆计算截面积 mm 2Kfi 各支线所带设备的负荷系数r电缆导体芯线电导率，m/ （Q mm 2）（煤矿井下供电设计指导 P61页 见表 2 47 ）Li

26、各段干线电缆实际长度，kmUe电网额定电压，kvpj 加权平均效率UGy干线电缆中允许电压损失， Ugy=U e X5%=1.2 X5%=60Vc、按长时负荷电流校验电缆截面符合要求，所以选择 MY P-3 X70+1 X25 700m的橡套电缆作为割煤机 的电源电缆。式中：In电缆中通过的实际工作电流，A2Pe 电缆所带负荷有功功率之和，kWUe 电网额定电压，Vpj 电动机加权平均效率cos pj 加权平均功率因数（煤矿井下供电设计指导P5页见表1 2）Ip 环境温度为25 C时电缆长期允许负荷电流，A （煤矿井下供电设计指 导P53页见表2 36）K环境温度校正系数。（煤矿井下供电设计指

27、导 P53页见表2 36）D、按起动条件校核电缆截面A、电动机最小允许起动电压式中：UQmin 电动机最小允许起动电流，AUe 电动机额定电压，VKq 电动机最小允许起动转矩 MQmin与额定转矩Me之比值。（煤矿井 下供电设计指导P54表2-38 ）q 电动机在额定电压下的起动转矩 MeQ与额定转矩Me之比值。由电动机技术数据表中可查得。（防爆电动机取2.5，一般电动机取1辺）E、起动时割煤机支线电缆中的电压损失式中：r 支路电缆芯线导体的电导率，m/ （Q mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lz 支路电缆实际长度，kmcos Q 电动机起动时的功率因数，取IeUeCOS

28、 -I QU QAz支路电缆的芯线截面，50mm 2I q 电动机的实际起动电流，AI QeU q minUe542.7831.381200376A,be 电动机在额定电压下的起动电流，A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则P75页查表18得542.7A ）UQmin 电动机最小允许起动电压,Ue电动机额定电压，F:启动时干线电缆中电压损失式中：干线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导 P61 页见表 2 47 ）Lg 干线电缆实际长度 0.73km cos gQ 干线电缆在启动条件下的功率因数。cos pj 其余负荷的加权平均功率因数 0.8Ag 干路电

29、缆的芯线截面 50mm 2。IgQ 电动机的实际启动电流 AU i 其余电动机正常工作电流之和，A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P84 页表 18）UQmin 电动机最小启动电压 831.38VUe电动机额定电压1.2kVG:启动时变压器中的电压损失式中：Ibq 启动时变压器的负荷电流。AiBe变压器负荷侧额定电流 A。240.6A （煤矿井下低压电网短路 保护装置的整定细则 P99 页表 19）UBe 变压器负荷侧额定电压 V。1200V cos BQ 启动时变压器负荷功率因数。U d% 变压器阻抗压降百分数 5.5% （煤矿井下低压电网短路保 护装置的整定细则 P98 页表

30、19）Ur% 变压器额定负荷时电阻压降百分数。U x %变压器额定负荷时电抗压降百分数。Pd 变压器的短路损耗（煤矿井下低压电网短路保护装置的整 定细则 P99 页表 19 ）Se 变压器的额定容量。 630kvAH :启动状态下供电系统中总的电压损失L:效验条件为U 2eUQ 1200 303.44 896.56V 831.38 （满足要求）（三）、+1800KBSGZY-500/10/0.69供掘进迎头皮带机、刮板输送机、乳化泵、水泵、掘进机电缆截面的计算1 、供掘进迎头皮带机、刮板输送机、乳化泵、水泵电缆截面的计算 干线电缆中允许电压损失的计算:符合要求式中:Ug 干线电缆中计算的电压损

31、失Pei 各支路用电负荷额定功率， KWR各段干线电缆电阻，Q, Ri=roiLiroi 各段干线电缆芯线导体电阻（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P35 页表 1=0.346 ）Li各段干线电缆实际长度根据电压损失确定电缆截面式中: A 电缆计算截面积 mm 2心一各支线所带设备的负荷系数r电缆导体芯线电导率，m/ （Q mm 2）（煤矿井下供电设计指导 P61页 见表 2 47 ）Li 各段干线电缆实际长度，mUe电网额定电压，Vpj 加权平均效率按长时负荷电流校验电缆截面符合要求，所以选择MY 3 X70+1 X16200m矿用橡套软电缆。MY3X50+1 X16矿用橡套软电缆5

32、00m式中：In 电缆中通过的实际工作电流，AIPe电缆所带负荷有功功率之和，202kwUe电网额定电压，690Vpj 电动机加权平均效率COS pj加权平均功率因数（煤矿井下供电设计指导P5页见表1 2 ）Ip 环境温度为25 C时电缆长期允许负荷电流，A （煤矿井下供电设计 指导 P53 页见表 2 36 ）Kx需用正系数。（煤矿井下供电设计指导P5页见表1 2）D、按起动条件校核电缆截面A、电动机最小允许起动电压式中： UQmin 电动机最小允许起动电流，AUe 电动机额定电压，VKq 电动机最小允许起动转矩 MQmin与额定转矩Me之比值。（煤矿井 下供电设计指导 P54 表 2-38

33、 ）q 电动机在额定电压下的起动转矩 MeQ与额定转矩Me之比值。由 电动机技术数据表中可查得。（防爆电动机取2.5，一般电动机取1辺）E、起动时支线电缆中的电压损失 式中：r 支路电缆芯线导体的电导率， m/ （Q mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lz 支路电缆实际长度，kmcos q 电动机起动时的功率因数，取leUeCOSIqUq63.25 0.69 0.8212 4780.3445Az支路电缆的芯线截面，50mm 2IQ 电动机的实际起动电流，AU Q min I QeUe306.5 勺8 212A690IQe 电动机在额定电压下的起动电流,A （煤矿井下低压电网

34、短路保护装置的整定细则P75页查表18得542.7A ）UQmin 电动机最小允许起动电压，Ue 电动机额定电压，F:启动时干线电缆中电压损失式中：干线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lg干线电缆实际长度0.73kmcos gQ -干线电缆在启动条件下的功率因数。COS pj 其余负荷的加权平均功率因数0.7Ag 干路电缆的芯线截面50mm 2。IgQ电动机的实际启动电流 AU i 其余电动机正常工作电流之和，A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则P84页表18 ）UQmin电动机最小启动电压 831.38VUe电动机额定电压1.

35、2kVG:启动时变压器中的电压损失式中：IBQ 启动时变压器的负荷电流。AiBe变压器负荷侧额定电流 A。416.6A （煤矿井下低压电网短路 保护装置的整定细则 P98 页表 19）UBe变压器负荷侧额定电压 V。690VCOS BQ 启动时变压器负荷功率因数。U d% 变压器阻抗压降百分数 4.5% （煤矿井下低压电网短路保 护装置的整定细则 P98 页表 19）Ur% 变压器额定负荷时电阻压降百分数。U x %变压器额定负荷时电抗压降百分数。Pd 变压器的短路损耗（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P98 页表 19P d =3550w ）Se变压器的额定容量。500kvAH :启

36、动状态下供电系统中总的电压损失L:效验条件为U 2e U Q 690 112 578V 476V （满足要求）2、+1800 水平 KBSGZY500-10/0.69 供掘进机电缆截面的计算电缆中允许电压损失的计算:式中:Ug 干线电缆中计算的电压损失Pei 各支路用电负荷额定功率，KWRi各段干线电缆电阻，Q, Ri=r oi Liroi 各段干线电缆芯线导体电阻（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P35 页表 1=0.346 ）Li各段干线电缆实际长度根据电压损失确定电缆截面式中：A电缆计算截面积 mm 2心一各支线所带设备的负荷系数r电缆导体芯线电导率，m/ （Q mm 2）（煤矿

37、井下供电设计指导 P61页 见表 2 47 ）Li 各段干线电缆实际长度，mUe电网额定电压，Vpj 加权平均效率按长时负荷电流校验电缆截面符合要求，所以选择MY 3 X70+1 X16200m矿用橡套软电缆。MY3X50+1 X16矿用橡套软电缆500m式中：In 电缆中通过的实际工作电流，AIPe电缆所带负荷有功功率之和，202kwUe电网额定电压，690Vpj 电动机加权平均效率COS pj加权平均功率因数（煤矿井下供电设计指导 P5页见表1 2 ）Ip 环境温度为25 C时电缆长期允许负荷电流，A （煤矿井下供电设计 指导 P53 页见表 2 36 ）Kx需用正系数。（煤矿井下供电设计

38、指导P5页见表1 2）D、按起动条件校核电缆截面A、电动机最小允许起动电压式中： UQmin 电动机最小允许起动电流， AUe 电动机额定电压，VKq 电动机最小允许起动转矩 MQmin与额定转矩Me之比值。（煤矿井下供电设计指导P54表2-38 ）q 电动机在额定电压下的起动转矩MeQ与额定转矩Me之比值。由电动机技术数据表中可查得。（防爆电动机取2.5，一般电动机取1辺）E、起动时支线电缆中的电压损失式中：r 支路电缆芯线导体的电导率， m/(Q mm 2)（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lz 支路电缆实际长度，kmcos Q 电动机起动时的功率因数，取 COSI qU q5

39、69 80.3445212 478Az支路电缆的芯线截面，50mm 2I Q 电动机的实际起动电流，IqiQeU四 306.5U e4T8 212A,690be 电动机在额定电压下的起动电流,A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则P75页查表18得542.7A ）UQmin 电动机最小允许起动电压，Ue电动机额定电压，F:启动时干线电缆中电压损失式中：干线电缆芯线导体的电导率53m/ （Q.mm 2）（煤矿井下供电设计指导P61页见表2 47）Lg干线电缆实际长度0.73kmcos oq干线电缆在启动条件下的功率因数。cos pj 其余负荷的加权平均功率因数0.7Ag 干路电缆的芯线截面

40、 50mm 2。I gQ 电动机的实际启动电流 AU i 其余电动机正常工作电流之和，A （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 P84 页表 18 ）UQmin 电动机最小启动电压 831.38VUe电动机额定电压1.2kVG:启动时变压器中的电压损失式中：IBQ 启动时变压器的负荷电流。AiBe变压器负荷侧额定电流 A。416.6A （煤矿井下低压电网短路 保护装置的整定细则 P98 页表 19）UBe变压器负荷侧额定电压 V。690VCOS BQ 启动时变压器负荷功率因数。U d% 变压器阻抗压降百分数 4.5% （煤矿井下低压电网短路保 护装置的整定细则 P98 页表 19）Ur%

41、变压器额定负荷时电阻压降百分数。U x %变压器额定负荷时电抗压降百分数。Pd 变压器的短路损耗（煤矿井下低压电网短路保护装置的整 定细则 P98 页表 19P d =3550w ）Se变压器的额定容量。500kvAH :启动状态下供电系统中总的电压损失L:效验条件为U 2e U Q 690 112 578V 476V （满足要求）第五节 高压电缆的选择一、高压电缆选择由于 XX 煤矿电缆敷设的巷道最大倾角在 45 以上，故采用钢带铠装聚乙烯 绝缘电缆（铜芯）二、选择步骤（地面配电室 +1940 中央配电室）1、负荷统计见表（ 1 1）2、负荷计算公式为：式中： cos pj 加权平功率因数

42、0.8（煤矿井下供电设计指导 P5 页）Sp 负荷计算容量， KVAKx 需用系数，查表 1 2，取 KX=0.664 （煤矿井下供电设计 指导 P5 页）Ke 采区重合系数，取 Ke=0.9 （煤矿井下供电设计指导 P5 页）IPe 电动机额定功率， KW3、按经济电流密度确定电缆截面，其公式为选择mYJV22ZR 3 X95/10KV （并联电缆根数为1）式中：A电缆的计算截面，mm 2In电缆中正常负荷时持续电流，145.09An 同时工作的电缆根数，1Sp 负荷计算容量，KVAUe-电网额电压之和，KVAJ经济电流密度，见表2 18，取2 （煤矿井下供电设计指导 P35页）4、按持续允

43、许电流校验电缆截面，应满足的条件是：Kip IaX230 A145.09A故满足要求式中：Ip 25 C时电缆允许载流量，查表2 8得230A （煤矿井下供电设计 指导 P28 页）K校正系数，见表2 6，得1 （煤矿井下供电设计指导P27页）I a 持续工作电流 145.09A5、按电缆短路时的热稳定条件校验电缆截面，应满足条件为：式中： Amin 电缆最小截面积Id（3）主变电所母线最大运行方式时的短路电流，30.19A （煤矿井下供电设计指导 P30 页见表 2-11 或 2-12 ）tj 短路电流作用假想时间 S=0.25sC热稳定系数，见表2 10, c=159 （煤矿井下供电设计指

44、导 P29页）6、按电压损失校验电缆截面，应满足的条件是：J%=KPL 7%J%=0.8184% X3.364 X1=2.753% Ia1 X155 106.27 故满足要求 式中：Ip 25 C时电缆允许载流量，查表 2 9得218AK校正系数，见表26，得1la持续工作电流106.27A5、按电缆短路时的热稳定条件校验电缆截面，应满足条件为： 式中： Amin 电缆最小截面积Id （3）主变电所母线最大运行方式时的短路电流，（煤矿井下供电设计指导 P30 页见表 2-11 或 2-12 ， 15.87Ka ）tj 短路电流作用假想时间 S=0.25C 热稳定系数，（煤矿井下供电设计指导 P

45、29 页见表 210 ，c=1596、按电压损失校验电缆截面，应满足的条件是：J%=KPL 7%J%=0.502% X2.464 X1 = 1.24% Ia1 X125 57.1A故满足要求式中：Ip 25 C时电缆允许载流量，查表2 9得125A （煤矿井下供电设计 指导 P28 页）K校正系数，见表 2 6，得1 （煤矿井下供电设计指导 P33页见表2-16 ）ia持续工作电流 57.1A、按电缆短路时的热稳定条件校验电缆截面，应满足条件为：式中： Amin 电缆最小截面积id（3）主变电所母线最大运行方式时的短路电流，11.12A （煤矿井下供电设计指导 P30 页见表 2-11 或 2

46、-12 ）tj 短路电流作用假想时间 S=0.25C 热稳定系数，见表 2 10, c=159、按电压损失校验电缆截面，应满足的条件是：J%=KPL 7%J%=0.682% X1.324 X1=0.903% Ia1 X100 18.37 故满足要求式中：Ip 25 C时电缆允许载流量，查表 2 9得218AK校正系数，见表 2 6,得1la 持续工作电流 18.37A5、按电缆短路时的热稳定条件校验电缆截面,应满足条件为：式中： Amin 电缆最小截面积Id (3)主变电所母线最大运行方式时的短路电流，tj 短路电流作用假想时间 SC 热稳定系数，见表 2 10 , c=1596 、按电压损失

47、校验电缆截面，应满足的条件是：J%=KPL Ia1 X144 16故满足要求式中：Ip 25 C时电缆允许载流量，查表 2 9得218AK校正系数，见表 26，得1ia持续工作电流 189A6 、按电压损失校验电缆截面，应满足的条件是：J%=KPL 7%J%=0.922 X0.165 X0.720=0.11% 7%因此下井电缆采用 YJV22ZR 3 X25/6KV电缆满足要求。式中：AU表示电压损失K 电缆兆瓦公里负荷矩电压损失P 井下负荷总功率 0.165mwL供电距离，1km、高压电缆从地面配电室到工作面移动变电站电压损 所以高压电缆选择符合要求第六节 低压电网保护装置的整定值的计算一、

48、供+1800 第三、四、五、六及解放层台皮带机移动变电站 (KBSHZY-500/10 )所有开关（ BKD9-400Z/（一）、供 +1800 第三、四、五、六及解放层台皮带机移动变电站（ KBSHZY-500/10 ）总开关（ BKD9-400Z/1 、短路电流的计算：A、系统电抗，每相系统电抗为：式中：Xs 系统电抗，可查煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表二高压系统参数表表i见P33页查得0.0288 Q。U2e变压器二次测的额定电压1.2kv。Sd 系统短路容量。一般取 50MAVB、高压电缆的电阻、电抗：式中：Rg高压电缆的电阻Q。Xg高压电缆的电抗Q。Ri高压电缆的电阻值Q

49、 /km。（煤矿井下低压电网短路保护装置的整 定细则附表二高压系统参数表表2见P33页查得0.42 Q/km ）。Xi高压电缆的电抗值Q /km。（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定 细则附表二高压系统参数表表 2 见 P33 页查得 0.08Q/km ）。C、变压器的电阻与电抗值： 查煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表六常用设备技术参数表表 i9 见 P98 页查得 KBSGZY-500/i0/i.2 型移动变电站的R=0.0204 Q， X=0.i28 Q22R Rg /K b2 R 0.i68 / 8.32 0.0204 0.0228D、g b 2 2X XS Rg /Kb2 X

50、 0.0288 0.032 / 8.32 0.i28 0.i57D、 MY-3 X50+1 X16型825m+20m （支线电机电缆）矿用橡套电文档来源为 :从网络收集整理 .word 版本可编辑 .欢迎下载支持 . 缆的阻抗式中：R矿用橡套电缆的电阻值0.491 Q/km （煤矿井下低压电网短路保护装置的整疋细则附表二低压电缆参数表表5见P35页查得0.491 Q/km ）。X矿用橡套电缆的电抗值0.081 Q/km （煤矿井下低压电网短路保护装置的整疋细则附表三低压电缆参数表表5 见 P35 页查得 0.491 Q/km ）。1.91（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表二低压电缆参

51、数表表 6 见 P36）。22R Rg /Kb2 R 0.168/8.32 0.0204 0.424 0.447E、 gb 2 2X XS Rg /Kb2 X 0.0288 0.032/ 8.32 0.128 0.07 0.227式中：Kb变压器的变比。F、 KBSGZY-500/10/1.2型移动变电站总开关（ BKD9-400Z ）短路 电流的计算：G、KBSGZY-500/10/1.2 型移动变电站总开关（ BKD9-400Z ）整定 值为：I z1 Ie I Qe 9I e IQe 26 3 147 381A 取 Iz=400A 。H、灵敏度效验：Ks Id 2 Iz1 1342 40

52、0 3.35 1.5满足要求2、供+1800 移动变电站（ KBSHZY-500/10 ）第二、四台皮带机总开关（ BKD9-400Z/式中：1 ）短路电流的计算：A、MY-3 X50+1 X16型橡套软电缆的电阻、阻抗。电缆长度 0.66kmR矿用橡套电缆的电阻值 0.491 Q/km （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表三低压电缆参数表表5见P35页查得0.491 Q/km ）。X矿用橡套电缆的电抗值 0.081 Q/km （煤矿井下低压电网短路保护 装置的整定细则附表三低压电缆参数表表5见P35页查得0.491 Q/km ）。（煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表三低压电缆

53、参 数表表 6 见 P36）。B、 R1R RZ1 0.0228 0.343 0.3658B、 X1X X Z1 0.157 0.057 0.214C、供+ 1800 移动变电站（KBSHZY-500/10 ）第三、四台皮带机总 开关（ BKD9-400Z/D、KBSGZY-500/10/1.2 型移动变电站总开关（ BKD9-400Z ）整定值为：I z1Ie I Qe 3I e I Qe 26 3 147 225A 取 Iz=250A 。E、灵敏度效验：Ks Id 2 Iz1 1640 250 6.56 1.5满足要求3、供+1800 移动变电站（ KBSHZY-500/10 ）第三台皮带

54、机总开关（ BKD9-400Z/1 ）短路电流的计算：A、MY-3 X50+1 X16型橡套软电缆的电阻、阻抗。电缆长度 0.33km式中：R矿用橡套电缆的电阻值 0.491 Q/km （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表三低压电缆参数表表 5 见 P35 页查得 0.491 Q/km ）。X矿用橡套电缆的电抗值 0.081 Q/km （煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表三低压电缆参数表表5见P35页查得0.491 Q/km )。R1R RZ1 0.0228 0.181 0.204B、 1 Z1X1X X Z1 0.157 0.03 0.187C、供+ 1800 移动变电站(K

55、BSHZY-500/10 )第三台皮带机总开关 BKD9-400Z/D、 KBSGZY-500/10/1.2 型移动变电站总开关( BKD9-400Z )整定值 为：I z1 Ie I Qe I e IQe 26 147 173A 取 Iz=200A 。E、灵敏度效验：Ks Id 2 Izi 2941 200 14.7 1.5满足要求4、供 +1800移动变电站( KBSHZY-500/10)第四台皮带机总开关BKD9-400Z/A、供+1800移动变电站( KBSHZY-500/10)第四台皮带机总开关BKD9-400Z/B、供+1800移动变电站( KBSHZY-500/10)第四台皮带机

56、总开关( BKD9-400Z )整定值为：I z1 Ie I Qe I e IQe 26 147 173A 取 Iz=200A 。E、灵敏度效验：Ks Id 2 Iz1 1640 200 8.2 1.5满足要求5、供+1800 移动变电站( KBSHZY-500/10 )第五、六台及解放层 下山皮带机总开关( BKD 9-400Z/1 )短路电流的计算：A、MY-3 X50+1 X16型橡套软电缆的电阻、阻抗。电缆长度0.825km式中：R矿用橡套电缆的电阻值 0.491 Q/km (煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表三低压电缆参数表表5见P35页查得0.491 Q/km )。X矿用橡

57、套电缆的电抗值 0.081 Q/km (煤矿井下低压电网短路保护 装置的整定细则附表三低压电缆参数表表5见P35页查得0.491 Q/km 。)电缆换算系数。 (煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表三低压电缆参数表表6见P36页查得0.491 Q/km )R1R RZ1 0.0228 0.424 0.447B、X1 X X Z1 0.157 0.07 0.227C、供+ 1800 移动变电站(KBSHZY-500/10 )第五、六台及解放层 下山皮带机总开关( BKD 9-400Z/D、KBSGZY-500/10/1.2 型移动变电站总开关( BKD9-400Z )整定值 为：I z1I

58、e I Qe 5I e I Qe 26 5 147 277A 取 Iz=300A 。E、灵敏度效验：Ks Id 2 Iz1 1342 300 4.47 1.5满足要求6、供+1800 移动变电站( KBSHZY-500/10 )解放层下山皮带机总 开关( BKD9-400Z/A、供+ 1800移动变电站(KBSHZY-500/10 )解放层下山皮带机总 开关( BKD9-400Z/B、供+ 1800移动变电站(KBSHZY-500/10 )解放层下山皮带机总开关( BKD9-400Z )整定值为：I z1Ie I Qe I e IQe 26 147 173A 取 Iz=200A 。E、灵敏度效

59、验：Ks Id 2 Iz1 1342 200 6.7 1.5满足要求7、供 +1800 移动变电站( KBSHZY-500/10 )第六台皮带机总开关 (BKD9-400Z/1)短路电流的计算：A、 MY-3 X50+1 X16型橡套软电缆的电阻、阻抗。电缆长度0.682km式中：R矿用橡套电缆的电阻值 0.491 Q/km (煤矿井下低压电网短路保护 装置的整定细则附表三低压电缆参数表表5见P35页查得0.491 Q/km )。X矿用橡套电缆的电抗值 0.081 Q/km (煤矿井下低压电网短路保护 装置的整定细则附表三低压电缆参数表表 5 见 P35 页查得 0.491 Q /km )电缆

60、换算系数。(煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则附表三低压电缆参数表表 6见 P36 页查得 0.491 Q/km )R1R RZ1 0.0228 0.354 0.377B、X1X X Z1 0.157 0.058 0.215C、供+1800 移动变电站(KBSHZY-500/10 )六台皮带机总开关 ( BKD9-400Z/D 、 KBSGZY-500/10/1.2 型 移 动 变 电 站 供 六 台 皮 带 机 总 开 关( BKD9-400Z )整定值为：I z1Ie I Qe I e IQe 26 147 173A 取 Iz=200A 。E、灵敏度效验：Ks Id 2 Iz1 159