25m箱梁预应力张拉及压浆施工技术方案-

1、PAGE XX高速公路路基第X合同段 25m箱梁预应力张拉及压浆施工技术方案编制： 审核： 批准： 中铁XXX局X公司XX高速路基项目部XX年7月28日目录TOC o 1-2 h u HYPERLINK l _Toc4270 一、编制依据 PAGEREF _Toc4270 1 HYPERLINK l _Toc18927 二、工程概况 PAGEREF _Toc18927 1 HYPERLINK l _Toc2831 三、施工安排 PAGEREF _Toc2831 1 HYPERLINK l _Toc29749 1、人员组织 PAGEREF _Toc29749 1 HYPERLINK l _Toc

2、6559 2、机械设备安排：1 HYPERLINK l _Toc4991 3、施工顺序及工期安排 PAGEREF _Toc4991 2 HYPERLINK l _Toc375 4、材料及其它准备 PAGEREF _Toc375 2 HYPERLINK l _Toc5882 四、施工技术方案2 HYPERLINK l _Toc8607 1、张拉技术参数2 HYPERLINK l _Toc8607 2、 HYPERLINK l _Toc9176 预应力束理论伸长值的计算2 HYPERLINK l _Toc1037 3、张拉预应力的控制7 HYPERLINK l _Toc1037 4、施工中延伸量的

3、控制8 HYPERLINK l _Toc1037 5、孔道压浆和封锚10 HYPERLINK l _Toc10059 五、施工质量保证措施 PAGEREF _Toc10059 16 HYPERLINK l _Toc29650 六、施工安全保证措施14 HYPERLINK l _Toc14679 七、文明施工管理措施 PAGEREF _Toc14679 18一、编制依据1、公路桥涵施工技术规范JTJ041-20002、XX高速公路XX至XX段工程招标文件3、XX高速公路XX至XX段第XX合同段两阶段施工图设计（第五册，共八册）二、工程概况XXX8#大桥梁板为25m预应力混凝土箱梁，合计数目80片

4、，砼标号为C50；箱梁采用后张法在8#桥桥头预制场进行预应力张拉；设计预应力钢绞线采用j15.2钢绞线，单根截面积为140mm2 ，标准强度Rby=1860MPa，弹性模量Ey =1.95105 MPa；每片板预应力钢束为8束， N1为两束4股，N2两束3股；钢绞线孔道为预埋金属波纹管，波纹管直径55mm；锚具分别采用OVM15-4和 OVM15-4型。 箱梁进行预应力张拉后，孔道应尽早压浆，压浆水泥浆强度为40Mpa。 三、施工安排 1、人员组织为使空心板预应力张拉及孔道压浆施工顺利进行，有效保证预制梁板质量，确保张拉及压浆过程中的施工安全，项目部成立了施工管理小组，具体组织机构设置见下图：

5、空心板预应力张拉及压浆施工管理组织机构图 2、机械设备安排：根据施工计划安排及工程施工需要，我项目部已将空心板预应力张拉及压浆工作所使用的设备调拨到场，并经权威检测机构检测合格，可满足16m空心板预应力张拉及孔道压浆设计和规范要求。具体施工设备见下表。 空心板预应力张拉及压浆施工设备一览表序号名称规格或型号数量1轻型液压千斤顶YDC150022油泵23压力表44压浆泵25搅拌机JS7502 3、施工顺序及工期安排空心板预应力张拉及压浆施工顺序如下：钢绞线下料预应力张拉（N2束左、N2束右、N1束右、N1束左）锚固孔道压浆项目部根据本标段合同总工期，合理制定了施工计划，工期安排如下：部位所属结构

6、物计划工期箱梁预应力张拉机压浆XXX8#大桥09年8月3日09年9月30日 4、材料及其他准备本箱梁预应力钢绞线采用由天津冶金集团轧三金属材料科技有限公司生产并经山西省公路局忻州分局公路工程质量检测中心检验合格的15.20mm钢绞线。压浆用水泥采用“曲寨”牌普通硅酸盐水泥。目前，施工便道通畅，电网供电充足，施工用水等均可满足施工需要。四、施工技术方案1、张拉技术参数（1）.设计张拉技术参数及要求本桥25m箱梁采用15.20mm钢铰线，标准强度Ryb=1860MPa，A=140mm2，钢绞线弹性模量Ep=1.95105Mpa，张拉控制应力为k =1177.5 MPa （0.75Ryb）。待砼强度

7、达到设计强度的90%时方可张拉预应力钢束。该16m板张拉采用两端同时张拉的方式进行。预应力张拉程序按公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)第12.10.3条规定，后张拉预应力钢绞线张拉程序为：0初应力100%k(持荷2min) k锚固。初应力一般取0.1k，初应力阶段的目的是为使预应力束每根钢绞线受力相同，同时也是预应力束延伸量测的需要。（2）.实际采用钢绞线张拉技术参数张拉实际采用钢绞线具体力学性能如下：标准强度：Ryb=1860MPa，实测截面积：A=140mm2，弹性模量：Ep=1.98105Mpa，(钢绞线抽样检测平均值)张拉控制应力:k =1395 MPa （0.75Ryb）

8、。2、预应力束理论伸长值的计算（1）根据公路桥涵施工技术规范第12.8.3-3条的规定，预应力束的理论伸长值为:L=PpL/ApEp （式1）式中:L预应力钢绞线长度（m）。Ap预应力钢绞线的公称面积（mm2）。Ep预应力钢绞线的弹性模量。Pp预应力钢绞线的平均张拉力。（2）预应力钢绞线平均张拉力的计算按规范(JTJ041-2000)附录规定：预应力钢绞线的平均张拉力为Pp=P(1-(kx+)/(kx+)。 （式2）式中：PP预应力筋平均张拉力(KN)；P预应力筋张拉端的张拉力(KN)；x从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；k孔道每米局部

9、偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8；预应力筋与孔道壁的摩擦系数，参见附表G-8。注：当预应力筋为直线时PP=P。（JTJ 041-2000）附表G-8 系数k及值表孔道成型方式k 值钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道0.00300.350.40抽芯成型孔道0.00150.550.60预埋金属螺旋管道0.00150.200.250.50本桥25m箱梁采用预埋金属波纹管， K取0.0015；取0.20。由于25m箱梁预应力筋为曲线筋，根据规范要求，其理论伸长值分为3段计算，进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系为：Pz=Pq-

10、(kx+) （式3） 式中： Pz 分段终点力（KN） Pq分段的起点力（KN） 、x、k、意义同式1、式2其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。（3）N1束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度）根据设计图纸，25m箱梁N1束预应力筋分段长度为：L1=8.342m（含锚具及千斤顶内长度0.45m）；L2=3.491m；L3=0.707m张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为：P=Pq1 =kApn（根数）=13951404=781.2KN第一段平均张拉力：Pp1=P (1-(kx+) / (kx+) =781.2(1-(0.00158.342+0.20)/ (0.001

11、58.342+0.20)=776.3 KN第一段伸长量L1= Pp1 L1/ApEp=776.38.342(14041.98105)=58.4mm另外，第一段终点张拉力（第二段起点张拉力）Pz1 = Pq2= Pq1-(kx+) =781.2-(0.00158.342+0.20) =771.5 KN第二段平均张拉力：首先计算=5=5180=0.08726646（rad） Pp2= Pq2 (1-(kx+) / (kx+)=771.5(1-(0.00153.491+0.25/180)/ (0.00153.491+0.25180)=762.8KN第二段伸长量L2=Pp2 L2/ApEp=762.8

12、3.491(14041.98105)=24.0mm另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）Pz2 = Pq3= Pq2-(kx+) =771.5-(0.00150.707+0.25/180) =757.3KN第三段平均张拉力：Pp3= Pq3 (1-(kx+) / (kx+) =757.3(1-(0.00150.707+0.20)/ (0.00150.707+0.20) =756.9 KN第三段伸长量L3=Pp3 L3/ApEp=756.90.707(14041.98105)=4.83mmN1束预应力钢绞线理论伸长量为L=2(L1+L2+L3)= 2(58.4+24.0+4.83)=174.

13、5mm（4）N2束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度）根据设计图纸，25m箱梁N2束预应力筋分段长度为：L1=6.735m（含锚具及千斤顶内长度0.45m）；L2=3.491m；L3=2.329m张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为：P=Pq1 =kApn（根数）=13951403=585.9KN第一段平均张拉力：Pp1=P (1-(kx+) / (kx+) =585.9(1-(0.00156.735+0.20)/ (0.00156.735+0.20)=583.0KN第一段伸长量L1= Pp1 L1/ApEp=583.06.735(14031.98105)=47.2mm另外，第

14、一段终点张拉力（第二段起点张拉力）Pz1 = Pq2= Pq1-(kx+) =585.9-(0.00156.735+0.20) =580.0 KN第二段平均张拉力：首先计算=5=5180=0.08726646（rad） Pp2= Pq2 (1-(kx+) / (kx+)=580.0(1-(0.00153.491+0.25/180)/ (0.00153.491+0.25180)=573.5KN第二段伸长量L2=Pp2 L2/ApEp=573.53.491(14031.98105)=24.1mm另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）Pz2 = Pq3= Pq2-(kx+) =573.5-(0.

15、00153.491+0.25/180) =560.6KN第三段平均张拉力：Pp3= Pq3 (1-(kx+) / (kx+) =560.6(1-(0.00152.329+0.20)/ (0.00152.329+0.20) =559.7KN第三段伸长量L3=Pp3 L3/ApEp=559.72.329(14031.98105)=15.7mmN2束预应力钢绞线理论伸长量为L=2(L1+L2+L3)= 2(47.2+24.1+15.7)=174.0mm5）N3束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度）根据设计图纸，25m箱梁N3束预应力筋分段长度为：L1=5.128m（含锚具及千斤顶内

16、长度0.45m）；L2=3.491m；L3=3.951m张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为：P=Pq1 =kApn（根数）=13951403=585.9KN第一段平均张拉力：Pp1=P (1-(kx+) / (kx+) =585.9(1-(0.00155.128+0.20)/ (0.00155.128+0.20)=583.7KN第一段伸长量L1= Pp1 L1/ApEp=583.75.128(14031.98105)=36.0mm另外，第一段终点张拉力（第二段起点张拉力）Pz1 = Pq2= Pq1-(kx+) =585.9-(0.00155.128+0.20) =581.4KN第二段平均张拉

17、力：首先计算=5=5180=0.08726646（rad） Pp2= Pq2 (1-(kx+) / (kx+)=581.4(1-(0.00153.491+0.25/180)/ (0.00153.491+0.25180)=574.9KN第二段伸长量L2=Pp2 L2/ApEp=574.93.491(14031.98105)=24.1mm另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）Pz2 = Pq3= Pq2-(kx+) =581.4-(0.00153.491+0.25/180) =568.4KN第三段平均张拉力：Pp3= Pq3 (1-(kx+) / (kx+) =568.4(1-(0.00153

18、.951+0.20)/ (0.00153.951+0.20) =566.7KN第三段伸长量L3=Pp3 L3/ApEp=566.73.951(14031.98105)=26.9mmN3束预应力钢绞线理论伸长量为L=2(L1+L2+L3)= 2(36.0+24.1+26.9)=174.0mm 5）N4束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度）根据设计图纸，25m箱梁N4束预应力筋分段长度为：L1=1.515m（含锚具及千斤顶内长度0.45m）；L2=0.733m；L3=10.152m张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为：P=Pq1 =kApn（根数）=13951403=585.9KN

19、第一段平均张拉力：Pp1=P (1-(kx+) / (kx+) =585.9(1-(0.00151.515+0.20)/ (0.00151.515+0.20)=585.2KN第一段伸长量L1= Pp1 L1/ApEp=585.21.515(14031.98105)=10.7mm另外，第一段终点张拉力（第二段起点张拉力）Pz1 = Pq2= Pq1-(kx+) =585.9-(0.00151.515+0.20) =584.6KN第二段平均张拉力：首先计算=1.4=1.4180=0.02443461（rad） Pp2= Pq2 (1-(kx+) / (kx+)=584.6(1-(0.00150.7

20、33+0.21.4/180)/ (0.00150.733+0.21.4180)=582.8KN第二段伸长量L2=Pp2 L2/ApEp=582.80.733(14031.98105)=5.14mm另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）Pz2 = Pq3= Pq2-(kx+) =584.5-(0.00150.733+0.21.4/180) =581.0KN第三段平均张拉力：Pp3= Pq3 (1-(kx+) / (kx+) =581.0(1-(0.001510.152+0.20)/ (0.001510.152+0.20) =576.6KN第三段伸长量L3=Pp3 L3/ApEp=576.61

21、0.152(14031.98105)=70.4mmN3束预应力钢绞线理论伸长量为L=2(L1+L2+L3)= 2(10.7+5.14+70.4)=172.5mm 因此，最终得钢束理论伸长量为：N1束：4根 总伸长量174.5mm；N2束：3根 总伸长量174.0mm；N3束：3根 总伸长量174.0mm；N4束：3根 总伸长量172.5mm；钢束编号股数理论计算量设计参照量N14174.5mm170.0mmN23174.0mm170.0mmN33174.0mm170.0mmN43172.5mm169.0mm因本计算考虑张拉千斤顶及锚具长度，计算理论伸长量略大于设计给出参考伸长量。3、张拉预应力

22、的控制根据规范及招标文件要求，张拉设备千斤顶在山西省忻州市质量技术监督检验测试所检验合格，其测试结果如下：25m箱梁预应力张拉与相对应的油表读数如下表:1）、千斤顶号090722和901号油泵3509号油表测试张预应力结果如下:使用标准：测力环EHB-2000A 油泵：901 油表：3509油压表读数（MPa）百分表示值（mm）换算荷载（KN）51.47114.89101.96235.00152.43350.20202.92470.31253.38583.06303.90710.53354.42837.99线性回归方程：Y= 0.312436667 + 0.041736487x R=0.999

23、826915油表号:3509 15%控制力 (KN)30%控制力(KN)50%控制力(KN)100%控制力(KN)105%控制力(KN)油表读数 (Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数 (Mpa)4束117.18234.36390.6781.2820.265.2010.0916.6132.9134.54油表号:350915%控制力 (KN)30%控制力(KN)50%控制力(KN)100%控制力(KN)105%控制力(KN)油表读数 (Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数 (Mpa)3束87.89175.77292.95585.

24、9615.23.987.6512.5424.7625.982）、千斤顶号090723和901号油泵2808号油表测试张预应力结果如下:使用标准：测力环EHB-2000A 油泵：901 油表：2808油压表读数（MPa）百分表示值（mm）换算荷载（KN）51.44107.54101.95232.55152.43350.20202.92470.31253.40587.97303.90710.53354.37825.73线性回归方程：Y= 0.380577339+ 0.041809289x R=0.999966775油表号:2808 15%控制力 (KN)30%控制力(KN)50%控制力(KN)10

25、0%控制力(KN)105%控制力(KN)油表读数 (Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数 (Mpa)4束117.18234.36390.6781.2820.265.2810.1816.7133.0434.67油表号:2808 15%控制力 (KN)30%控制力(KN)50%控制力(KN)100%控制力(KN)105%控制力(KN)油表读数 (Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数(Mpa)油表读数 (Mpa)3束87.89175.77292.95585.9615.24.067.7312.6324.8826.104、施工中延伸量的控制（1）初始应力

26、值的确定施工中，延伸量的数值是通过量测千斤顶的缸体行程来确定。通常影响预应力钢绞线的延伸量的因素有很多，主要有张拉设备使用不当，锚具安装不规范，管道内的钢绞线是否拉直，管道与钢绞线的摩擦等。当张拉到初应力钢绞线基本拉直，张拉设备，锚具的变形已基本完成，同时消除部分管道摩阻力，因此初应力定为0.1k时缸体的行程。(mm)依据JTJ041-2000规范第12.8.3-4条规定，预应力钢绞线张拉的实际伸长值L/mm,可按下式计算:L= L1+L2式中，L1为从钢绞线张拉初应力0.1k到张拉控制应力k间的实际伸长值；L2为从零应力到0.1k时的延伸量，不宜采用量测的方法，而宜采用推算的方法。推算时，可

27、采用相邻级的延伸量，即采用0.1k到0.2k时的延伸量，即L2=(L0.2-L0.1)。还有一点值得注意，到现场量测千斤顶缸体运程时，也把千斤顶内的钢绞线延伸量值施加到L中，而钢绞线实际延伸量，不包括千斤顶内45cm钢绞线的工作长度，应减去该段的延伸量L。综上所述，钢绞线实际延伸量Ls=L-L。若施工中实际的延伸量超过规范第12.8.3-1条的要求，即实际延伸量超过理论延伸量6%时，应停止张拉，分析检测出原因并处理完后，方可继续张拉。一般分析原因有几个：因管道不平顺，增加了钢绞线与管壁的摩擦力，影响了局部偏差对摩擦的影响系数k，钢绞线与管壁的摩擦系数，不能均匀地传递预应力，影响延伸量的值。锚具

28、、夹片、钢绞线在锚固时，产生相对滑移，造成预应力损失，也影响延伸量值。钢绞线的弹性模量Ep选取精度不够，Ep=1.95105Mpa ，此时具有特殊性，应精确选取到“国家建筑钢材质量监督检验中心”对每批钢绞线特殊确定。5、孔道压浆和封锚后张法预应力梁力筋（束）张拉之后，需要进行孔道压浆和封锚，才算完成预制工作。（1）孔道压浆目的压浆的目的是使梁内预应力筋（束）免于锈蚀，并使力筋（束）与混凝土梁体相粘结而形成整体。因此水泥浆不能含有腐蚀性混合体， 并应在施加预应力后，宜尽可能早些进行压浆作业。水泥浆应具有适当的品质：为使压浆作业容易进行，灰浆应具有适当的稠度；没有收缩，而应具有适当的膨胀性；应具有

29、规定的抗压强度和粘着强度；（2）压浆材料要求 张拉施工完成之后，切除外露的钢绞线，进行封锚。封锚方式采用无缩水泥砂浆封锚。预应力筋张拉后，孔道应尽早压浆。孔道压浆宜采用水泥浆，所用材料应符合下列要求：水泥宜采用硅酸盐水泥或普通水泥。采用矿渣水泥时，应加强检验，防止材性不稳定。水泥的强度等级不宜低于42.5。水泥不得含有任何团块。水应不含有对预应力筋或水泥有害的成分，每升水不得含500mg以上的氯化物离子或任何一种其他有机物。可采用清洁的饮用水。外加剂宜采用具有低含水量、流动性好、最小渗出及膨胀性等特性的外加剂，它们应不得含有对预应力筋或水泥有害的化学物质。外加剂的用量应通过试验确定。水泥浆的强

30、度应符合设计规定，设计无具体规定时，应不低于30MPa。对截面较大的孔道，水泥浆中可掺人适量的细砂。水泥浆的技术条件应符合下列规定：水灰比宜为0.400.45，掺人适量减水剂时，水灰比可减小到0.35。水泥浆的泌水率最大不得超过3，拌和后3h泌水率宜控制在2，泌水应在24h内重新全部被浆吸回。通过试验后，水泥浆中可掺人适量膨胀剂，但其自由膨胀率应小于10。水泥浆稠度宜控制在1418s之间。（3）压浆工艺压浆前，应对孔道进行清洁处理。对抽芯成型的混凝土空心孔道应冲洗干净并使孔壁完全湿润；金属管道必要时亦应冲洗以清除有害材料；对孔道内可能发生的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤

31、剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。水泥浆自拌制至压人孔道的延续时间，视气温情况而定，一般在3045min范围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。压浆顺序宜先压注下层孔道。压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道内排气通畅。较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。对掺加外加剂泌水率较小的水泥浆，

32、通过试验证明能达到孔道内饱满时，可采用一次压浆的方法；不掺外加剂的水泥浆，可采用二次压浆法，两次压浆的间隔时间宜为3045min。压浆应使用活塞式压浆泵，不得使用压缩空气。压浆的最大压力宜为0.50.7MPa；当孔道较长或采用一次压浆时，最大压力宜为1.0MPa。梁体竖向预应力筋孔道的压浆最大压力可控制在0.30.4MPa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，该稳压期不宜少于2min。压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于50，否则应采取保温措施。当气温高于35时，

33、压浆宜在夜间进行。压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不少于3组的70.7mm70.7mm70.7mm立方体试件，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。对需封锚的锚具，压浆后应先将其周围冲洗干净并对梁端混凝土凿毛，然后设置钢筋网浇筑封锚混凝土。封锚混凝土的强度应符合设计规定，一般不宜低于构件混凝土强度等级值的80。必须严格控制封锚后的梁体长度。长期外露的锚具，应采取防锈措施。对后张预制构件，在管道压浆前不得安装就位，在压浆强度达到设计要求后方可移运和吊装。（4）压浆质量控制及注意事项：压浆前，必须保证孔道的清洁、干燥针对曲

34、线孔道的特点，在波纹管每个波峰的最高点靠同一端设立泌水管，高出混凝土200mm。输浆管应选用高强橡胶管，抗压能力2MPa带压压浆时不易破裂，连接要牢固，不得脱管。浆体进入压浆泵之前应通过1.2 mm的筛网进行过滤。搅拌后的水泥浆必须做流动度、泌水性试验，并浇注浆体强度试块。压浆工作宜在灰浆流动性下降前进行（约3045分钟时间内），孔道一次灌注要连续。中途换管道时间内，继续启动压浆泵，让浆体循环流动。压浆孔数和位置必须作好记录，以防漏浆。储浆罐的储浆体积大于1倍所要灌注的一条预应力管道的体积。补充水用量要控制合理，在开动真空泵前沿最好先调节好流量，控制45L/min。（5）封锚压浆后将锚具周围冲

35、洗干净并凿毛，设置钢筋网并浇筑封锚混凝土。封锚混凝土的标号应符合设计要求，封锚混凝土必须严格控制梁体长度。长期外露的金属锚具，应采取防锈措施。五、施工质量保证措施坚持“百年大计，质量第一”的方针，以创精品为目标，坚持依靠科技，科学组织，严格管理，规范施工，粗活细做，细活精做，工序控制，一次成优，整体工程质量创公路隧道建设新水平。推行各级质量管理领导小组全面负责制。在组长的领导下，各司其职，各负其责，实施对工程质量的全面管理。工程质量管理机构1、项目部成立“质量管理领导小组”，成员由项目经理、总工程师和有关部门负责人组成。其职责是全面领导工程项目施工的质量管理工作。2、“质量管理领导小组”的组成人员是：组长：XX；副组长：XX；组员：XX XXX XXX。3、项目部设立安质部，配质检人员。质检人员由责任心强，有丰富的实践经验能坚持原则的工程技术人员负责担任。4、项目管理：全面开展工程项目全面标准化管理。落实 “高起点准备，高标准要求，高效