塔吊基础施工方案

1、 塔吊基础施工方案 【塔吊基础施工方案】 塔吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 目 录TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc29414 一、 工程概况3 HYPERLINK l _Toc716 二、 塔吊定位及与上部主楼的位置关系5 HYPERLINK l _Toc23658 三、 塔吊基础设计17 HYPERLINK l _Toc15566 四、 塔吊基础做法说明27 HYPERLINK l _Toc30376 五、 塔吊基础计算书28 HYPERLINK l _Toc19219 一1#楼塔吊基础计算书28 HYPERLINK l _Toc16591 二2#楼塔吊基

2、础计算书33 HYPERLINK l _Toc12367 三3#楼塔吊基础计算书39 HYPERLINK l _Toc12367 四5#楼塔吊基础计算书47 HYPERLINK l _Toc12367 五6#楼塔吊基础计算书 55 HYPERLINK l _Toc12367 六7#楼塔吊基础计算书63 HYPERLINK l _Toc12367 七8#楼塔吊基础计算书 71 HYPERLINK l _Toc12367 八9#楼塔吊基础计算书79 HYPERLINK l _Toc12367 九10#楼塔吊基础计算书87 HYPERLINK l _Toc12367 十11#楼塔吊基础计算书95 H

3、YPERLINK l _Toc12367 十一12#楼塔吊基础计算书103 HYPERLINK l _Toc12367 十二13#楼塔吊基础计算书109 HYPERLINK l _Toc12367 十三15#楼塔吊基础计算书115 HYPERLINK l _Toc12367 十四16#楼塔吊基础计算书 .123 HYPERLINK l _Toc12367 十五17#楼塔吊基础计算书 .129 HYPERLINK l _Toc12965 六、塔身穿楼、屋面板处理方法135 HYPERLINK l _Toc21889 七、塔机基础施工136 HYPERLINK l _Toc10912 1施工准备1

4、36 HYPERLINK l _Toc236 2.施工方法136 HYPERLINK l _Toc6781 3.注意事项137 HYPERLINK l _Toc24600 4.塔吊基础验收138附图：塔吊总平面布置图139工程概况 拟建场地位于xx东侧，xx南侧。本项目分1#、2#两个地块，总用地面积101701.00m2，总建筑面积约303770.1m2，其中地下建145960.00m2。本工程由门诊楼、医技楼、病房楼、教学、科研及办公综合楼、报告厅、学生宿舍及专家楼及后勤用房、液氧站及纯地下室等组成。建筑物安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级。拟建概况一览表 建筑物名称及分布地块设计室内

5、地坪(标高(m)对差异沉降敏感程度结构类型拟采用的基础形式地下室基础埋深地基变形允许值1#地块病房楼(二期)14/58.413.80敏感框剪片筏基础或桩基2/12.012.0整体倾斜0.003病房楼医技楼(二期) 5/22.613.80敏感框架片筏基础或桩基2/12.012.00.002L医技急诊急救楼门诊楼(二期)5/22.613.80敏感框架片筏基础或桩基2/12.011.10.002L门诊楼液氧站1/4.013.8敏感框架独立基础无0.80.002L纯地下室-2/11.112.013.80敏感框架独立基础或桩基2/11.112.011.112.00.002L2#地块学生宿舍及专家楼12/

6、49.812.9敏感框剪片筏基础或桩基2/11.111.1整体倾斜0.003后勤用房(二期)12/49.812.9敏感框剪片筏基础或桩基无3.0整体倾斜0.003报告厅2/15.312.9敏感框架独立基础或桩基2/11.111.10.002L教学、科研及办公综合楼6/28.812.9敏感框架独立基础或桩基2/11.111.1整体倾斜0.003、0.002L纯地下室-2/11.112.9敏感框架独立基础或桩基2/11.111.10.002L1#地块与2#地块之间南侧通道-2/11.112.5敏感框架独立基础或桩基2/11.111.10.002L1#地块与2#地块之间北侧通道-2/11.112.0

7、敏感框架独立基础或桩基2/11.111.10.002L注：1、L为相邻柱基之间的距离。2.各参建主体如下： 建设单位： 代建单位： 施工单位： 勘察单位： 监理单位： 设计单位： 塔吊基础定位及与上部主楼位置关系根据建筑施工需要，在医院系统及纯地下室部分考虑全覆盖，安装15台塔吊，其中1#、5#、6#、8#、10#、15#、16#、17#塔吊为5415型采用QTZ80(C6013)型截臂、臂长均为54米、远端额定起吊重量为1.5吨，2#、3#、11#、12#、13#塔吊为QTZ160(6030)型、臂长为60米、远端额定起吊重量为3.0吨，7#和9#塔吊为QTZ160(6516)型、臂长为65

8、米、远端额定起吊重量为1.6吨。塔吊的具体定位如下塔 吊编号塔吊定位平面图塔吊基础剖面示意图1#楼塔吊 2#楼塔吊3#楼塔吊5#楼塔吊6#楼塔吊7#楼塔吊8#楼塔吊9#楼塔吊10#楼塔吊11#楼塔吊12#楼塔吊13#楼塔吊15#楼塔吊16#楼塔吊17#楼塔吊塔吊与上部主楼的位置关系（附着）塔吊编号与上部主楼的位置关系（附着）1#楼塔吊塔吊安装高度小于塔吊自由高度不需要附着 2#楼塔吊3#楼塔吊5#楼塔吊6#楼塔吊7#楼塔吊8#楼塔吊9#楼塔吊10#楼塔吊11#楼塔吊12#楼塔吊13#楼塔吊15#楼塔吊16#楼塔吊塔吊安装高度小于塔吊自由高度不需要附着17#楼塔吊塔吊安装高度小于塔吊自由高度不需

9、要附着三、塔吊基础设计本工程3#、5#11#、15#塔吊基础为桩基础（塔吊桩型为主楼工程桩ZH2），1#、2#、12#、13#、16#及17#塔吊基础为独立基础，塔吊基础面与地下室底板（承台）底，与主楼基础完全脱离。 根据江西省勘察设计研究院2018年1月的医院岩土工程勘察报告(详勘)，1#塔吊基础采用GK1（钻孔编号）、2#塔吊采用ZK49、3#塔吊采用GK13、5#塔吊采用GK43、6#塔吊采用GK68、7#楼塔吊采用ZK154、8#楼塔吊采用ZK306、9#楼塔吊采用ZK265、10#楼塔吊采用ZK297、11#楼塔吊采用ZK174、12#楼塔吊采用ZK293、13#楼塔吊采用ZK167

10、、15#楼塔吊采用ZK287、16#楼塔吊采用ZK128、17#楼塔吊采用ZK338，对应土层分析计算。根据相关参数经过验算，本工程1#、16#、17#塔吊基础尺寸为5.2m5.2m1.5m，2#、12#、13#塔吊基础尺寸为6.25m6.25m1.5m， 5#、6#、8#、10#、15#塔吊承台尺寸为5.2m5.2m1.5m, 基础及承台混凝土强度等级为C35，配20200的双层双向顶底面钢筋，中部设16400双向钢筋网，顶底层钢筋之间设置14400 x400拉筋；3#、7#、9#、11#塔吊承台尺寸为6.0m6.0m1.5m，基础混凝土强度等级为C35，配25200的双层双向顶底面钢筋，中

11、部设16400双向钢筋网，顶底层钢筋之间设置14400 x400拉筋；基础垫层采用100厚C15素混凝土垫层。 配筋图：图1. 1#塔吊基础配筋示意图 注明：1、1#基础持力层为中风化花岗岩层，天然地基承载力特征值2300kPa； 2、基础进入持力层深度应300mm；当持力层与基础底仍有一定距离时， 可采用素混凝土垫高至基底标高，素砼进入持力层的深度应300mm； 3、基础多层钢筋网之间应设置马镫筋162000 x2000； 4、基础钢筋保护层厚度为50mm； 5、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 6、本图应配合塔吊厂家预埋锚固件，并做好防雷接地焊接连接。 7、1#塔

12、吊短柱平面尺寸为26002600mm。配筋图：图2. 2#塔吊基础配筋示意图 注明：1、基础持力层为全风化花岗岩层，天然地基承载力特征值280kPa； 2、基础进入持力层深度应300mm；当持力层与基础底仍有一定距离时，可采用素混凝土垫高至基底标高，素砼进入持力层的深度应300mm；3、基础多层钢筋网之间应设置马镫筋162000 x2000； 4、基础钢筋保护层厚度为50mm； 5、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施；6、本图应配合塔吊厂家预埋锚固件，并做好防雷接地焊接连接。 7、2#塔吊短柱平面尺寸为28002800mm。 配筋图：图3. 3#塔吊基础配筋示意图注明：1

13、、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、3#塔吊短柱平面尺寸为28002800mm。图4. 5#塔吊基础配筋示意图注明：1、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、5#塔吊短柱平面尺寸为26002600mm。图5. 6#塔吊基础配筋示意图注明：1、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、6#塔吊短柱平面尺寸为26002600mm。图6. 7#塔吊基础配筋示意图注明：1

14、、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、7#塔吊短柱平面尺寸为28002800mm。图7. 8#塔吊基础配筋示意图注明：1、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、8#塔吊短柱平面尺寸为26002600mm。图8. 9#塔吊基础配筋示意图注明：1、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、9#塔吊短柱平面尺寸为28002800mm。图9. 10#塔吊基础配筋示意图注明：

15、1、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、10#塔吊短柱平面尺寸为26002600mm。图10. 11#塔吊基础配筋示意图注明：1、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 3、11#塔吊短柱平面尺寸为28002800mm。配筋图：图11. 12#塔吊基础配筋示意图注明：1、基础持力层为全风化花岗岩层，天然地基承载力特征值280kPa； 2、基础进入持力层深度应300mm；当持力层与基础底仍有一定距离时， 可采用素混凝土垫高至基底标高，素砼进入持力

16、层的深度应300mm； 3、基础多层钢筋网之间应设置马镫筋162000 x2000； 4、基础钢筋保护层厚度为50mm； 5、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 6、本图应配合塔吊厂家预埋锚固件，并做好防雷接地焊接连接。 配筋图：图12. 13#塔吊基础配筋示意图注明：1、基础持力层为全风化花岗岩层，天然地基承载力特征值280kPa； 2、基础进入持力层深度应300mm；当持力层与基础底仍有一定距离时， 可采用素混凝土垫高至基底标高，素砼进入持力层的深度应300mm； 3、基础多层钢筋网之间应设置马镫筋162000 x2000； 4、基础钢筋保护层厚度为50mm； 5、

17、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 6、本图应配合塔吊厂家预埋锚固件，并做好防雷接地焊接连接。 7、13#塔吊短柱平面尺寸为28002800mm。图13. 15#塔吊基础配筋示意图注明：1、管桩为主楼工程桩ZH2，施工做法详主楼工程桩； 2、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 配筋图：图14. 16#塔吊基础配筋示意图注明：1、16#塔吊持力层为砂砾状强风化花岗岩层，天然地基承载力特征值450kPa； 2、基础进入持力层深度应300mm；当持力层与基础底仍有一定距离时， 可采用素混凝土垫高至基底标高，素砼进入持力层的深度应300mm； 3、基础多

18、层钢筋网之间应设置马镫筋162000 x2000； 4、基础钢筋保护层厚度为50mm； 5、底板预留钢筋采用涂刷水泥基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 6、本图应配合塔吊厂家预埋锚固件，并做好防雷接地焊接连接。配筋图：图15. 17#塔吊基础配筋示意图注明：1、17#塔吊持力层为砂砾状强风化花岗岩层，天然地基承载力特征值450kPa； 2、基础进入持力层深度应300mm；当持力层与基础底仍有一定距离时， 可采用素混凝土垫高至基底标高，素砼进入持力层的深度应300mm； 3、基础多层钢筋网之间应设置马镫筋162000 x2000； 4、基础钢筋保护层厚度为50mm； 5、底板预留钢筋采用涂刷水泥

19、基涂料对钢筋进行防锈防腐保护措施； 6、本图应配合塔吊厂家预埋锚固件，并做好防雷接地焊接连接。钢筋下料表 构件名称及数量属性级别和直径形式重量（kg）数量小计（kg）1#、16#、17#基础（3）5#、6#、8#、10#、15#承台（5）顶底面纵筋12014.054327x2x8=4326071.4576顶底面纵筋22014.054327x2x8=4326071.4576中部钢筋168.516227x2x8=4323678.9984拉筋142.182x8=6561377.6马镫筋162.575420 x8=160412.0643#、7#、9#、11#承台（4）顶底面纵筋12524.986531

20、x2 x4=2486196.652顶底面纵筋22524.986531x2 x4=2486196.652中部钢筋1169.306231x2x4=2482307.9376拉筋142.184 x4=336705.6马镫筋162.575420 x4=80206.0322#、12#、13#基础（3）顶底面纵筋12016.647833x2 x3=1983296.2644顶底面纵筋22516.647833x2 x3=1983296.2644中部钢筋1169.701233x2x3=1981920.8376拉筋142.188 x3=264554.4马镫筋162.575424 x3=72185.4288合计(kg

21、)42477.6464四、塔吊基础做法说明 1、定位放样塔吊基础位置；塔吊基础(承台)面同地下室底板面标高，标高应核对无误方可施工；2、开挖基槽，并按规定进行验槽，基底标高应临近主体基础底标高；管桩做法详主楼设计说明； 3、验槽合格后应立即清底干净并浇筑素砼垫层； 4、待垫层混凝土达到75%强度后，安装基础钢筋笼，多层钢筋网之间应设置固定马镫筋；5、埋设塔吊固定脚，并做好接地焊接；6、固定脚和接地焊接，验收合格后浇筑基础承台混凝土；7、基础承台混凝土为大体积混凝土，浇筑后应加强养护，防止承台混凝土因温度收缩而开裂（大体积混凝土施工及养护方法参照本工程的大体积混凝土方案）；8、主楼基槽开挖前先做

22、好塔吊基础，确保塔吊安装时基础承台混凝土达到75%强度（通过试压同条件下的试块测定）；9、按照塔吊使用说明书，台风季节按厦门市文件规定塔吊自由高度应降至使用说明书中自由高度的75%;10、钢筋混凝土底板未施工完毕之前，塔吊基础临近10米范围内不得堆载；如施工要求无法避免应尽量做到对称堆载；11、未注明施工要求和安全要求见主体桩基设计说明及现行规范、规程。五、塔吊基础计算书一1#塔吊基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。 参数信息塔吊型号: 5415采用QTZ80(6013)截臂 塔机自重标准值:Fk1=454kN 塔身宽度: B=1.60m 筏板基础

23、混凝土等级:C35 筏板基础边长: 5.20m x5.20m 筏板厚度hs: Hc=1.500m 筏板钢筋级别: HRB400 筏板顶面埋深: D=0.000m 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=454 kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.25.21.5025=1014kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 塔吊基础荷载（厂家提供） 荷载工况基础荷载（kN或kN*m）PxPyPzMxMyMz工作状态1717547工作状态8080454-15421542注：工作状态基本风压0.25kPa，非工作状态基本风压为0.8kPa。 地

24、基承载力验算1.持力层参数：依据“勘察报告”基础持力层选为；中风化花岗岩，依据建筑地下室结构底板结构平面图确定基础面标高约为1.7m（黄海高程），基底下对应土层参数如下表。土层名称土层厚度（m）天然重度(kN/m3)天然地基承载力特征值fak（kPa）（MPa）（MPa）层顶层底中风化花岗岩102323000.250.179380*80注：对于碎石土类和岩石类近似取压缩模量为变形模量。修正后地基承载力特征值： 2.地基反力验算：1）非工作状态： Pz=454kNMx=1542+80 x1.5=1662.0kN*m,My=1542+80 x1.5=1662.0kN*mGk=5.2x5.2x1.5

25、x25=1014kN Wx=Wy=5.23/6=23.43 m3 查文献1表2得，基础0应力区比例0.3，满足要求；查 文献1表1得，双向偏压作用下基础角点最大压应力为1.2fa，满足要求。 2）工作状态： Pz=547kNMx=1363+17x1.5=1388.5kN*m,My=1363+17x1.5=1388.5kN*m,Gk=5.2x5.2x1.5x25=1014kN Wx=Wy=5.23/6=23.43 m3 因此地基承载力满足要求。 基础配筋计算：1.弯矩计算 0应力区和基础受弯计算示意图 最大偏心距，属于小偏心受压，查文献1表2得，0应力区比例0.3，满足要求；查文献1表1得角点最

26、大压应力，角点最小应力。 由作图法得I-I和II-II截面交汇处的压应力为： 。I-I和II-II截面每延米弯矩值为： 2.配筋计算：考虑格构柱简化为方柱，配筋放大2倍，取As=612mm2/m，实际配筋20200=1570mm2/mAs，满足安全要求。 基础变形验算： 1.平均沉降验算： 根据建筑地基基础设计规范（GBJ50007-2011）5.3.5条计算，=50MPa，p00.75fak查表5.3.5得=0.20，代入式5.3.5得： 总沉降量s=0.389mm40mm满足要求。 2.基础倾斜验算： 双偏压作用下倾斜边长取基础对角非0应力区线长a=5.515m； 由，=50MPa，查表5

27、.3.5得=0.2，同时考虑瞬时荷载效应转换为准永久荷载效应乘以0.6折减系数，代入式5.3.5得： 基础倾斜率为0.673/5515=0.000120.0040.006（表5.3.4高耸结构2050m倾斜限值），满足安全使用要求。 塔吊抗倾覆验算： 塔吊基础抗倾覆稳定性验算按下式验算： 地基稳定性验算： 塔吊基础位于建筑基坑中部，基础顶位于基础顶面下，稳定性良好。（根据经验，竖向荷载较小，基础抗冲切、抗剪、局部承压承载力远远满足安全要求，计算从略）。另外，根据计算结果知塔吊基础完全可以独立承载塔吊荷载，不会对主楼基础（承台）造成影响。二2#塔吊基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程

28、(JGJ/T 187-2009)。 参数信息塔吊型号: QTZ160(6030) 塔机自重标准值:Fk1=701kN 塔身宽度: B=1.80m 筏板基础混凝土等级:C35 筏板基础边长: 6.250m x6.250m 筏板厚度hs: Hc=1.500m 筏板钢筋级别: HRB400 筏板顶面埋深: D=0.000m 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=701 kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=6.256.251.5025=1464.8kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 塔吊基础荷载（厂家提供） 荷载工况基础荷载（kN或kN*m）PxPyPzMxMy

29、Mz工作状态3131839-28102810323非工作状态15115170131603160注：工作状态基本风压0.25kPa，非工作状态基本风压为0.8kPa。 地基承载力验算1.持力层参数：依据“勘察报告”基础持力层选为；全风化花岗岩，依据建筑地下室结构底板结构平面图确定基础面标高约为1.7m（黄海高程），基底下对应土层参数如下表。土层名称土层厚度（m）天然重度(kN/m3)天然地基承载力特征值fak（kPa）（MPa）（MPa）层顶层底全风化花岗岩6202800.250.22525*25碎块状强风化花岗岩8.221450-40*40注：对于碎石土类和岩石类近似取压缩模量为变形模量。修正

30、后地基承载力特征值： 2.地基反力验算：1）非工作状态： Pz=701kNMx=3160+151x1.5=3386.5kN*m,My=3160+151x1.5=3386.5kN*mGk=6.25x6.25x1.5x25=1464.8kN Wx=Wy=6.253/6=40.7 m3 查文献1表2得，基础0应力区比例0.3，满足要求；查 文献1表1得，双向偏压作用下基础角点最大压应力为1.2fa，满足要求。 2）工作状态： Pz=839kNMx=2810+31x1.5=2856.5kN*m,My=2810+31x1.5=2856.5kN*m,Gk=6.25x6.25x1.5x25=1464.8kN

31、 Wx=Wy=6.253/6=40.70 m3 因此地基承载力满足要求。 基础配筋计算：1.弯矩计算 0应力区和基础受弯计算示意图 最大偏心距，属于小偏心受压，查文献1表2得，0应力区比例0.3，满足要求；查文献1表1得角点最大压应力，角点最小应力。 由作图法得I-I和II-II截面交汇处的压应力为： 。I-I和II-II截面每延米弯矩值为： 2.配筋计算：考虑格构柱简化为方柱，配筋放大2倍，取As=732mm2/m，实际配筋20200=1570mm2/mAs，满足安全要求。 基础变形验算： 1.平均沉降验算： 根据建筑地基基础设计规范（GBJ50007-2011）5.3.5条计算，=25MP

32、a，p00.75fak查表5.3.5得=0.20，代入式5.3.5得： 总沉降量s=0.5987mm40mm满足要求。 2.基础倾斜验算： 双偏压作用下倾斜边长取基础对角非0应力区线长a=6.515m； 由，=25MPa，查表5.3.5得=0.2，同时考虑瞬时荷载效应转换为准永久荷载效应乘以0.6折减系数，代入式5.3.5得： 基础倾斜率为1.3867/6515=0.000210.0040.006（表5.3.4高耸结构2050m倾斜限值），满足安全使用要求。 塔吊抗倾覆验算： 塔吊基础抗倾覆稳定性验算按下式验算： 地基稳定性验算： 塔吊基础位于建筑基坑中部，基础顶位于基础顶面下，稳定性良好。（

33、根据经验，竖向荷载较小，基础抗冲切、抗剪、局部承压承载力远远满足安全要求，计算从略）另外，根据计算结果知塔吊基础完全可以独立承载塔吊荷载，不会对主楼基础（承台）造成影响。三3#塔吊基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。 参数信息塔吊型号: QTZ160(6030) 塔吊计算高度: H=40.0m 塔身宽度: B=1.80m 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长: 6.00m x6.00m 承台厚度hs: hc=1.500m 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩混凝土等级: 管桩（连接处采用C35微膨胀细石混凝土） 桩直径

34、 d=0.5m 桩入土深度h: 1123m （同主楼工程桩ZH2） 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=701 kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=6.06.01.525=1350kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 塔吊基础荷载（依据厂家提供数据，工作状态设计放大） 荷载工况基础荷载（kN或kN*m）PxPyPzMxMyMz工作状态3131840-28102810325非工作状态151151701-31603160注：工作状态基本风压0.25kPa，非工作状态基本风压为0.8kPa。 3.单桩设计荷载计算：3.1 非工作状态： 轴向竖向荷载：Fk=70

35、1+1350=2051kN轴心竖向力作用下单桩荷载：Nk=Fk/4=2051/4=512.75 kN承台底水平力：Fhkx= 151 kN , Fhky =151 kN偏心弯矩：Mkx=-3160 kN*m , Mky=3160kN*m单桩反力： xi2=x12*4=25.0myi2=y12*4=25.0mNi=F/n-Mx*yi/yi2+My*xi/xi2+Fx*H*xi/xi2+Fy*h *yi/yi2 N1=2051/4+3160*(-2.5)/ 25.0+3160*(-2.5)/ 25.0 +151*1.5*(-2.5)/ 25.0+151*1.5*(-2.5)/ 25.0 =-164

36、.55kNN2=2051/4+3160*(-2.5)/ 25.0+3160*2.5/25.0+151*1.5*2.5/25.0+151*1.5*(-2.5)/ 25.0 = 512.75 kNN3=2051/4+3160*2.5/25.0+3160*(-2.5)/ 25.0+151*1.5*(-2.5)/ 25.0+151*1.5*2.5/25.0 = 512.75 kNN4=2051/4+3160*2.5/25.0+3160*2.5/25.0+151*1.5*2.5/25.0+151*1.5*2.5/25.0 =1190.05 kN 水平荷载：Fhk=213.514kN3.2 工作状态： 轴

37、向竖向荷载：Nk=840+1350=2190kN轴心竖向力作用下单桩荷载：Qk=Nk/4=2190/4=547.5kN承台底水平力：Fhkx= 31kN , Fhky = 31 kN偏心弯矩：Mkx = -2810 kN*m , Mky = 2810 kN*m 单桩反力： xi2=x12*4=25.0myi2=y12*4=25.0mNi=F/n-Mx*yi/yi2+My*xi/xi2+Fx*H*xi/xi2+Fy*h *yi/yi2 N1=2190/4+2810*(-2.5)/ 25.0+2810*(-2.5)/ 25.0 +31*1.5*(-2.5)/ 25.0+31*1.5*(-2.5)/

38、 25.0 =23.8 kNN2=2190/4+2810*(-2.5)/ 25.0+2810*2.5/ 25.0+31*1.5*2.5/ 25.0+31*1.5*(-2.5)/ 25.0 = 547.5 kNN3=2190/4+2810*2.5/ 25.0+2810*(-2.5)/ 25.0+31*1.5*(-2.5)/ 25.0+31*1.5*2.5/ 25.0 = 547.5 kNN4=2190/4+2810*2.5/ 25.0+2810*2.5/ 25.0+31*1.5*2.5/25.0+31*1.5*2.5/25.0 = 1118.8 kN水平荷载： 3.3 单桩设计荷载取值：Nk=5

39、47.5 kN，Nmax=1190.05 kN，Nmin=-164.55kN,Fh=213.514 kN。 单桩承载力设计值1.单桩竖向抗压承载力计算：根据主楼桩基设计说明知：满足要求。2. 单桩竖向抗拔计算： 根据主楼桩基设计说明知： 单桩抗拔承载力特征值为=400kN|Nmin|=164.55kN，桩基抗拔满足设计要求。3.单桩水平抗剪承载力计算：根据JGJ 94-2008 式5.7.2-1计算： 式中：桩侧土水平抗力系数的比例系数查JGJ 94-2008 表5.7.5 取低值； 桩身配筋率，本工程取0.00724； 桩的水平变形系数： 桩身最大弯距系数，按JGJ 94-2008表5.7.

40、2取值： 因，取；满足要求。3.桩身竖向抗压承载力验算：，满足要求。 承台计算：实配双层双向25200满足安全要求。 （根据经验承台竖向荷载较小，承台抗冲切和抗剪承载力远满足要求，计算从略）。 基础变形验算： 根据GK-13（钻孔编号）计算沉降： 指标项目岩土名称qikqpktiliBkPakPammm残积砂质粘性土7550002.12.10.500.70全风化花岗岩9570008.28.20.65碎块状强风化花岗岩1101000026.430.65 由于桩端持力层为非坚硬岩层，为便于判别基础的最大倾斜度和稳定性，此处取最大桩反力和最小桩反力计算沉降。1.桩基沉降计算公式： 依据JGJ94-2

41、008第5.5节，桩基任一点最终沉降量可用角点法按下式计算： （5.5.6）式中 桩基最终沉降量(mm)； 采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm)； 桩基沉降计算经验系数，本例取最不利值1.2； 桩基等效沉降系数，按JGJ 94-2008第5.5.9条确定； 其中 矩形布桩时的短边布桩数，当布桩不规则时可按式（5.5.9-2）近似计算，1；=1时，可按本规范式（5.5.14）计算； 、根据群桩距径比、长径比及基础长宽比，查JGJ 94-2008附录E得：，； 、分别为矩形承台的长、宽及总桩数。 角点法计算点对应的矩形荷载分块数，本例取4；第块矩形底面在荷载效应准永久

42、组合下的附加压力(kPa)；桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数；等效作用面以下第层土的压缩模量(MPa)，采用地基土在自重压力至自重压力加附加压力作用时的压缩模量； 图 5.5.6 桩基沉降计算示意图、桩端平面第块荷载作用面至第层土、第-1层土底面的距离(m)；、桩端平面第块荷载计算点至第层土、第-1层土底面深度范围内平均附加应力系数，可按JGJ 94-2008 附录D选用。 2.系数取值：桩基沉降计算经验系数取最不利值：桩基等效沉降系数：基础长度 6.0m, 基础宽度6.0m,对应深度的布氏角点平均附加应力系数为:z1 = 10.3 i = 0.1840z2=13.3 i = 0.1703

43、 3.最大荷载角区各深度自重应力值： z1 = 10.3 z2=13.34.角桩最大沉降值： 可见按最大反力设计值计算得到桩基沉降满足要求，其准永久组合值更满足要求。5.承台最不利倾斜度计算： 取最小沉降量为0（实际大于0），偏安全计算承台倾斜度。 满足塔机正常使用要求。 塔吊抗倾覆验算： 因Nmin0，所以塔机不倾覆；且承台内桩基沉降差引起的承台倾斜度远小于1/400，满足塔机正常使用要求。另外，根据计算结果知塔吊基础完全可以独立承载塔吊荷载，不会对主楼基础（承台）造成影响。四5#塔吊基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。 参数信息塔吊型号: 54

44、15采用QTZ80(6013)截臂 塔吊计算高度: H=40.0m 塔身宽度: B=1.60m 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长: 5.20m x5.20m 承台厚度hs: hc=1.500m 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩混凝土等级: 管桩（连接处采用C35微膨胀细石混凝土） 桩直径 d=0.5m 桩入土深度h: 1123m （同主楼工程桩ZH2） 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=454 kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.25.21.525=1014kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 塔吊基础荷载（依

45、据厂家提供数据，工作状态设计放大） 荷载工况基础荷载（kN或kN*m）PxPyPzMxMyMz工作状态1717550工作状态8080455-15451545注：工作状态基本风压0.25kPa，非工作状态基本风压为0.8kPa。 3.单桩设计荷载计算：3.1 非工作状态： 轴向竖向荷载：Fk=455+1014=1469kN轴心竖向力作用下单桩荷载：Nk=Fk/4=1469/4=367.25 kN承台底水平力：Fhkx= 80 kN , Fhky =80 kN偏心弯矩：Mkx=-1545 kN*m , Mky=1545 kN*m单桩反力： xi2=x12*4=17.640

46、myi2=y12*4=17.640mNi=F/n-Mx*yi/yi2+My*xi/xi2+Fx*H*xi/xi2+Fy*h *yi/yi2 N1=1469/4+1545*(-2.1)/ 17.64+1545*(-2.1)/ 17.64 +80*1.5*(-2.1)/ 17.64+80*1.5*(-2.1)/ 17.64 =-21.18kNN2=1469/4+1545*(-2.1)/ 17.64+1545*2.1/17.64+80*1.5*2.1/17.64+80*1.5*(-2.1)/ 17.64 = 367.25 kNN3=1469/4+1545*2.1/17.64+1545*(-2.1)/

47、 17.64+80*1.5*(-2.1)/ 17.64+80*1.5*2.1/17.64 = 367.25 kNN4=1469/4+1545*2.1/17.64+1545*2.1/17.64+80*1.5*2.1/17.64+80*1.5*2.1/17.64 =763.68 kN 水平荷载：Fhk=113.12kN3.2 工作状态： 轴向竖向荷载：Nk=550+1014=1564kN轴心竖向力作用下单桩荷载：Qk=Nk/4=1564/4=391.0kN承台底水平力：Fhkx= 17 kN , Fhky = 17 kN偏心弯矩：Mkx = -1365 kN*m , Mky = 1365 kN*m

48、 单桩反力： xi2=x12*4=17.640myi2=y12*4=17.640mNi=F/n-Mx*yi/yi2+My*xi/xi2+Fx*H*xi/xi2+Fy*h *yi/yi2 N1=1564/4+1365*(-2.1)/ 17.64+1365*(-2.1)/ 17.64 +17*1.5*(-2.1)/ 17.64+17*1.5*(-2.1)/ 17.64 =59.93kNN2=1564/4+1365*(-2.1)/ 17.64+1365*2.1/17.64+17*1.5*2.1/17.64+17*1.5*(-2.1)/ 17.64 = 391.0 kNN3=1564/4+1365*2

49、.1/17.64+1365*(-2.1)/ 17.64+17*1.5*(-2.1)/ 17.64+17*1.5*2.1/17.64 = 391.0 kNN4=1564/4+1365*2.1/17.64+1365*2.1/17.64+17*1.5*2.1/17.64+17*1.5*2.1/17.64 =722.07 kN水平荷载： 3.3 单桩设计荷载取值：Nk=391.0 kN，Nmax=763.68 kN，Nmin=-29.18kN,Fh=113.12 kN。 单桩承载力设计值1.单桩竖向抗压承载力计算：根据主楼桩基设计说明知：满足要求。2. 单桩竖向抗拔计算： 根据主楼桩基设计说明知： 单

50、桩抗拔承载力特征值为=400kN|Nmin|=29.18kN，桩基抗拔满足设计要求。3.单桩水平抗剪承载力计算：根据JGJ 94-2008 式5.7.2-1计算： 式中：桩侧土水平抗力系数的比例系数查JGJ 94-2008 表5.7.5 取低值； 桩身配筋率，本工程取0.00724； 桩的水平变形系数： 桩身最大弯距系数，按JGJ 94-2008表5.7.2取值： 因，取；满足要求。3.桩身竖向抗压承载力验算：，满足要求。 承台计算：实配双层双向20200满足安全要求。 （根据经验承台竖向荷载较小，承台抗冲切和抗剪承载力远满足要求，计算从略）。 基础变形验算： 根据GK-43（钻孔编号）计算沉

51、降： 指标项目岩土名称qikqpktiliBkPakPammm残积砂质粘性土7550002.62.60.500.70全风化花岗岩9570007.47.40.65碎块状强风化花岗岩1101000014.430.65 由于桩端持力层为非坚硬岩层，为便于判别基础的最大倾斜度和稳定性，此处取最大桩反力和最小桩反力计算沉降。1.桩基沉降计算公式： 依据JGJ94-2008第5.5节，桩基任一点最终沉降量可用角点法按下式计算： （5.5.6）式中 桩基最终沉降量(mm)； 采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm)； 桩基沉降计算经验系数，本例取最不利值1.2； 桩基等效沉降系数，

52、按JGJ 94-2008第5.5.9条确定； 其中 矩形布桩时的短边布桩数，当布桩不规则时可按式（5.5.9-2）近似计算，1；=1时，可按本规范式（5.5.14）计算； 、根据群桩距径比、长径比及基础长宽比，查JGJ 94-2008附录E得：，； 、分别为矩形承台的长、宽及总桩数。 角点法计算点对应的矩形荷载分块数，本例取4；第块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa)；桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数；等效作用面以下第层土的压缩模量(MPa)，采用地基土在自重压力至自重压力加附加压力作用时的压缩模量； 图 5.5.6 桩基沉降计算示意图、桩端平面第块荷载作用面至第层土、第-1

53、层土底面的距离(m)；、桩端平面第块荷载计算点至第层土、第-1层土底面深度范围内平均附加应力系数，可按JGJ 94-2008 附录D选用。 2.系数取值：桩基沉降计算经验系数取最不利值：桩基等效沉降系数：基础长度5.2m, 基础宽度5.2m,对应深度的布氏角点平均附加应力系数为:z1 = 10.0 i = 0.1929z2=13.0 i = 0.1669 3.最大荷载角区各深度自重应力值： z1 = 10.0 z2=13.04.角桩最大沉降值： 可见按最大反力设计值计算得到桩基沉降满足要求，其准永久组合值更满足要求。5.承台最不利倾斜度计算： 取最小沉降量为0（实际大于0），偏安全计算承台倾斜

54、度。 满足塔机正常使用要求。 塔吊抗倾覆验算： 因Nmin0，所以塔机不倾覆；且承台内桩基沉降差引起的承台倾斜度远小于1/400，满足塔机正常使用要求。另外，根据计算结果知塔吊基础完全可以独立承载塔吊荷载，不会对主楼基础（承台）造成影响。五6#塔吊基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。 参数信息塔吊型号: 5415采用QTZ80(6013)截臂 塔吊计算高度: H=40.0m 塔身宽度: B=1.60m 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长: 5.20m x5.20m 承台厚度hs: hc=1.500m 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深:

55、D=0.000m 桩混凝土等级: 管桩（连接处采用C35微膨胀细石混凝土） 桩直径 d=0.5m 桩入土深度h: 1123m （同主楼工程桩ZH2） 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=454 kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.25.21.525=1014kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 塔吊基础荷载（依据厂家提供数据，工作状态设计放大） 荷载工况基础荷载（kN或kN*m）PxPyPzMxMyMz工作状态1717550工作状态8080455-15451545注：工作状态基本风压0.25kPa，非工作状态基本风压为0.8

56、kPa。 3.单桩设计荷载计算：3.1 非工作状态： 轴向竖向荷载：Fk=455+1014=1469kN轴心竖向力作用下单桩荷载：Nk=Fk/4=1469/4=367.25 kN承台底水平力：Fhkx= 80 kN , Fhky =80 kN偏心弯矩：Mkx=-1545 kN*m , Mky=1545 kN*m单桩反力： xi2=x12*4=17.640myi2=y12*4=17.640mNi=F/n-Mx*yi/yi2+My*xi/xi2+Fx*H*xi/xi2+Fy*h *yi/yi2 N1=1469/4+1545*(-2.1)/ 17.64+1545*(-2.1)/ 17.64 +80*

57、1.5*(-2.1)/ 17.64+80*1.5*(-2.1)/ 17.64 =-21.18kNN2=1469/4+1545*(-2.1)/ 17.64+1545*2.1/17.64+80*1.5*2.1/17.64+80*1.5*(-2.1)/ 17.64 = 367.25 kNN3=1469/4+1545*2.1/17.64+1545*(-2.1)/ 17.64+80*1.5*(-2.1)/ 17.64+80*1.5*2.1/17.64 = 367.25 kNN4=1469/4+1545*2.1/17.64+1545*2.1/17.64+80*1.5*2.1/17.64+80*1.5*2.

58、1/17.64 =763.68 kN 水平荷载：Fhk=113.12kN3.2 工作状态： 轴向竖向荷载：Nk=550+1014=1564kN轴心竖向力作用下单桩荷载：Qk=Nk/4=1564/4=391.0kN承台底水平力：Fhkx= 17 kN , Fhky = 17 kN偏心弯矩：Mkx = -1365 kN*m , Mky = 1365 kN*m 单桩反力： xi2=x12*4=17.640myi2=y12*4=17.640mNi=F/n-Mx*yi/yi2+My*xi/xi2+Fx*H*xi/xi2+Fy*h *yi/yi2 N1=1564/4+1365*(-2.1)/ 17.64+

59、1365*(-2.1)/ 17.64 +17*1.5*(-2.1)/ 17.64+17*1.5*(-2.1)/ 17.64 =59.93kNN2=1564/4+1365*(-2.1)/ 17.64+1365*2.1/17.64+17*1.5*2.1/17.64+17*1.5*(-2.1)/ 17.64 = 391.0 kNN3=1564/4+1365*2.1/17.64+1365*(-2.1)/ 17.64+17*1.5*(-2.1)/ 17.64+17*1.5*2.1/17.64 = 391.0 kNN4=1564/4+1365*2.1/17.64+1365*2.1/17.64+17*1.5

60、*2.1/17.64+17*1.5*2.1/17.64 =722.07 kN水平荷载： 3.3 单桩设计荷载取值：Nk=391.0 kN，Nmax=763.68 kN，Nmin=-29.18kN,Fh=113.12 kN。 单桩承载力设计值1.单桩竖向抗压承载力计算：根据主楼桩基设计说明知：满足要求。2. 单桩竖向抗拔计算： 根据主楼桩基设计说明知： 单桩抗拔承载力特征值为=400kN|Nmin|=29.18kN，桩基抗拔满足设计要求。3.单桩水平抗剪承载力计算：根据JGJ 94-2008 式5.7.2-1计算： 式中：桩侧土水平抗力系数的比例系数查JGJ 94-2008 表5.7.5 取低值