1238米特大桥大体积承台施工方案

1、五里坡特大桥大体积承台施工方案一、工程概况五里坡特大桥起点桩号K81+906，终点桩号K83+144，桥梁全长1238米，最大桥高172米，主桥最大墩高153米。主桥上部结构为85+4160+85米预应力连续刚构，主墩9#、10#、11#、12#、13#桥墩采用双薄壁空心墩，桥墩基础为群桩承台。左右幅承台为一体式，共计5个承台，最大体积3374.8立方米。承台具体尺尺寸及工工程数量量见下表表： 墩号（尺尺寸）工程项目9#10#11#12#13#28.6*23.6*5528.6*18.6*5528.8*16.2*5528.8*16.2*5528.6*23.6*55C30混凝凝土（m3）3374.

2、82659.82332.82332.83374.8HRB3335钢筋（kg）4093449.992490554.222264118.112264118.114093449.99D8钢筋焊焊网（kg）58724638408240825872二、总体施施工规划划1、施工方方案钢筋在墩旁旁集中加加工制作作，现场场人工绑绑扎承台台钢筋。冷却管绑扎在承台钢筋骨架上，注意按设计及时、准确地预埋主墩墩身钢筋。模板采用主墩墩身使用的21mm进口胶合板，竖肋采用(木工字梁)，横肋采用双12槽钢背楞，钢管架支撑加固。在1号和22号搅拌拌站集中中拌制热热砼，8台砼运运输车运运输，采采用两台台汽车泵站，砼泵送送入模，

3、砼浇筑速度70m3h，浇筑砼量为3374.8m3，预计9#承台浇注时间为60小时。施工时采用用分段分分层浇注注，整个个承台分分为二段，每每段由一一台泵负负责，砼砼泵送沿沿串筒入入模，每每层300cm水平分层层浇筑，插插入式振振捣器振振捣。浇筑完成后后通过测测温进行行温控，根根据测得得的温度度数据来来调整冷冷却管中中水的流流量。砼上表面采采用蓄热热水养护护，四周周侧面采采用覆盖盖蓬布，生生炉子加加温保持持内外温温差。2、 机械械配备：序号名称单位数量型号备注1砼罐车台89m32砼泵车台237m3柴油固定泵泵台1TBC800备用4插入式振捣捣棒根6705插入式振捣捣棒根12506潜水泵台87蓬布m

4、220008蜂窝煤炉子子个129电钨灯盏810拌合机台1120011拌合机台375012发电机台23、材料准准备材料计划划部位砼标号体积材料使用量量(T)42.5水水泥中砂（方）碎石（方）热水粉煤灰聚酸9#承台C303374.81025.91519.72469526.55347.667.239910#承台台C302659.8808.661197.71945.9414.992745.705511#承台台C302332.8709. 21050.51706.7363.99240.335.004412#承台台C302332.8709. 21050.51706.7363.99240.335.004413

5、#承台台C303374.81025.91519.72469526.55347.667.2399材料贮存存能力部位材料贮存量量(T)42.5水水泥中砂（方）碎石（方）热水粉煤灰聚酸1#搅拌站站200157013501202#搅拌站站3009901820120水泥不足部部分为500吨，采采用开盘盘时，在在搅拌站站停放2台水泥泥车备用用，粉煤煤灰采用用开盘后后通知供供应商供供货，以以补充使使用数量量。三、承台施施工工艺艺1、钢筋加加工安装装桩检合格孔孔底注浆浆完毕，垫垫层达到到设计要要求后，开开始绑扎扎钢筋，随随工布置置散热管管。钢筋集中制制作，对对于单根根长度超超过20米的骨架架钢筋分分段加工工完

6、成，运运送至承承台垫层层上采用用直螺纹纹连接，对对于小直直径构造造钢筋长长度超过过20米的分段段制作完成成后运送送至承台台垫层采采用焊接接。所有有钢筋应应准确安安装，用用支撑钢钢筋将钢钢筋结构构固定，以以保证钢钢筋在施施工过程程中不会会发生移移动。特别是墩身身32mmm钢筋筋的预埋埋钢筋，采采用钢管管骨架支支撑，对对其精确确定位，以以保证预预埋钢筋筋在浇筑筑承台混混凝土施施工过程程中不会会发生移移动。 因为承台高高5m，为为方便下下料和振振捣承台台底部混混凝土，其其顶部横横桥向每每隔6米、纵纵桥向4米钢筋应应预留人人孔，作作为泵车车软管下下料口及及下人孔孔。待承承台浇到到3.55m厚度度时，即

7、即开始补补焊人孔孔处钢筋筋。钢筋筋绑扎完完成自检检合格后后，报经经监理工工程师检检查签认认后，才才能浇注注承台混混凝土。为给混凝土土浇筑时时提供支支架，防防止因工工作人员员在钢筋筋上行走走及机具具放置在在钢筋上上引起钢钢筋骨架架变形，应应在承台台架立钢钢筋中增增加钢筋筋进行定定位和加加固，工作人人员在架立钢钢筋组成成的平台台上振捣捣。2、冷却管管布设为了降低混混凝土内内部温度度，在混混凝土内内部布设设冷却管管。冷却却管采用用32mmm水管，管管道连接接密封防防止漏水水，冷却却管在竖竖向分四四层布置置，层间间距1.44,水平平单层采采用蛇形形走向，上上下两层层蛇形走走向沿桥桥纵横交交错布置置。冷

8、却却管和冷冷却装置置的安装装要安全全、可靠靠，冷却却水管使使用前进进行试通通水，防防止管道道漏水、阻塞。具体布置见见下图：温度控制制标准综合考虑混混凝土入入模温度度、混凝凝土水化化热的发发展变化化规律、养养护条件件、通水水散热等等因素，制制定了以以下混凝凝土的温温控标准准：1混凝土土浇筑时时入模温温度：55T25。2混凝土土的表面面温度与与中心温温度之间间温差不不大于225。3冷却水水与混凝凝土之间间的温差差不大于于25。4拆模时时内外温温差小于于25。5降温管管出口水水温控制制小于440度。6内部最最高温度度 507降温速速率 3/d温度控制制措施通水降温温在砼浇筑到到冷却水水管标高高后立即

9、即开始通通水，利利用测温温管测量量砼体内内温度，当温差超过规定时，要立即采取有效措施降低温度差，及时调整水泵供水速度，加快循环。如加压、加快冷却水的循环速度、冷却水箱内加冰块等，保证砼内外温差小于20。外侧保温温在混凝土浇浇注之前前，利用用柱子预预埋钢筋筋采用钢钢管将四四个柱子子进行连连接，同同时在基基坑四周周用钢筋筋打设地地锚，从柱子子至地锚锚之间用用钢筋连连接，形形成保温温棚，按按下图搭搭设支架架。混凝土浇注注完毕后后，立即即用蓬布布覆盖，在基坑四周生炉子，烧热水，保持结构物外露的混凝土表面温度及湿度。温度监控控温度测量器器布置要要合理，防防止施工工中损坏坏。冷却却系统尽尽量使用用自动控控

10、制系统统，要选选用有施施工经验验的人操操作。A、测温设设备便携式建筑筑电子测测温仪；专用测测温线；标准温温度计。B、测温布布设根据承台结结构及水水化热温温度场分分布规律律，深度上上按二层层布置，表表面一层层深0.5米,中心一一层3米;考虑承承台平面面的对称称性,在承台台平面1/4位置及及对角线线上间距距4米布置置温度传传感器。根根据测温温点数量量和深度度选用长长度规格格合适的的测温线线，预埋埋时用塑塑料管等等杆件作作支承物物，将测测温线按按照测温温点距离离放在塑料管管内。在浇筑混凝凝土时，将将绑好测测温线的的支承物物植入混混凝土中中，温度度传感器器处于测测温点位位置，插插头留在在混凝土土外面并

11、并用塑料料袋罩好好，避免免潮湿，保保持清洁洁。为便便于操作作，留在在外面的的导线长长度应大大于 20ccm 。测温时，按按下主机机电源开开关，将将测温线线插头插插入主机机插座中中，主机机显示屏屏上即可可显示相相应测温温点的温温度。具具体测点点布置见下下图：3、模板安安装模板采用221mmm进口胶胶合板，胶胶合板与与竖肋(木工字字梁)采用自自攻螺丝丝连接，竖竖肋与横横肋（双双12槽钢背背楞）采采用连接接爪连接接，在竖竖肋上两两侧对称称设置两两个吊钩钩。两块块模板之之间采用用芯带连连接，用用芯带销销固定。模板拼装见见下图：模板竖肋间间距为330cmm，横肋肋间距为为1000cm，拉杆杆间距按按 1

12、200cm布布置，拉拉杆孔采采用32PPVC套管，拉拉杆采用用22钢筋，拉拉杆间距1米*1米，拉杆杆端头焊焊接D20螺杆的的长度约约为30公分，焊焊接长度度大于220公分，再再用锥形形接头连连接65公分螺杆杆，锥形形接头和和外部螺螺杆可周周转使用用。模板外侧采采用安装装型钢双双排脚手手架，脚脚手架排排距1.2米，纵向向间距11.5米，竖向向间距11.2米，采用用方木斜斜杆或调调节丝杆杆对模板板进行加加固。基基坑四周周要有支支撑木板板，防止止基坑变变形影响响模板和和架体的的稳定。模板组成部部件见下下表：序号名称效果图1吊钩2竖肋3横肋横肋采用22根14槽钢4连接爪5芯带6芯带插捎和和垫板7拼缝背

13、楞注：模板面面板为221mmm厚进口口维萨板板。4、混凝土土浇筑（1）、浇浇注施工工机具安安排 施工机机械及布布置选用2台37米汽车泵泵，安排排专人负负责指挥挥车辆进进出。 混凝土土的运输输最大混混凝土量量约为333744m3,根据泵泵送能力力及现场场实际情情况，每每小时泵泵送混凝凝土按6070mm3/hh，共需需配备9m33/h罐车8辆，预预计浇筑筑时间需需要60h左右。 砼振动动棒：沿沿桥横向向布置33排，每每排4台，振振动棒共共计166台，其其中4台备用用。 施工人人员安排排a、混凝土土振捣人人员一台振动器器安排2名振动动手，2名替换换人员，共共需24名振动动手，24名替换换人员，总总共

14、48名。b、放下料料及安拆拆泵管人人员：由泵车操作作人员进进行操作作。c、现场配配备混凝凝土车辆辆指挥2人。d、收光110人，电电工3人。（2）、砼砼浇筑在1号和22号搅拌拌站集中中拌制热热砼，8台砼运运输车运运输，采采用两台台汽车泵站，一台固定定泵备用用，砼泵泵送沿串串筒入模模，砼浇浇筑速度度70mm3h，浇筑砼砼量为33774.88m3，预计9#承台浇注注时间为为60小时时。混凝土浇筑筑原则：施工时时采用“分段分分层浇注注，薄层层浇注，循循序渐进进，一次次到位”的方法法浇注。混凝土土入模温温度8T15，入模温温度控制制在10左右，视视天气、砂砂石料温温度情况况，水温温控制在在20T80，分

15、层浇浇筑厚度度控制在在30ccm左右右，采取取二次振振捣以加加快砼热热量散发发，使温温度分布布均匀，插插入式振振动器捣捣固密实实。上层层的浇筑筑必须在在下层已已经浇筑筑的混凝凝土初凝凝之前进进行,保持混混凝土始始终接近近水平状状态。混凝土浇筑筑顺序：沿短边边浇筑，向向长边推推进，两两台汽车车泵自短短边中间间向两边边同时浇浇筑，注意意界处砼砼应充分分振捣，防防止漏振振，并始终保保持整个个承台混混凝土段段落之间间接近水水平状态态。砼浇筑完毕毕后将砼砼面收平平，在砼砼凝固前前二次收收浆人工工压抹112遍，以以清除砼砼收缩沉沉降引起起的沿水水平钢筋筋走向的的表面干干缩裂纹纹。混凝土浇筑筑初凝后后及时对

16、对墩柱交交界面进进行拉毛毛处理，并并人工凿凿毛。（3）养生生承台顶面采采用冷却却水管排排出的热热水撒水水养生，侧侧面则采采取蓬布布包裹保保温。在承台周围围搭设大大棚，采采用蓬布包裹裹密封，大大棚搭设设必须牢牢固、不不透风，砼浇筑结束后即时铺上蓬布，蓬内生炉子，在第45天内，砼处于升温阶段，采取砼内部通水降温、外部升温措施，防止表面裂缝。在施工过程中加强对气象变化情况的应变能力，如遇寒流，采用燃煤取暖炉加热养护。采用燃煤取取暖炉加加热，必必须将炉炉的排气气管引出出棚外，将将烟气排排到棚外外。以防防止煤气气中毒和和防止氧氧化碳浓浓度过高高加速混混凝土的的碳化。暖暖棚内底底部温度度不低于于5，当低低

17、于5时应采采取增加加煤炉的的办法。混混凝土养养护期间间，安排排专人对对煤炉进进行检查查，填加加燃煤，保保持棚内内温度。暖棚内应有有一定的的湿度（由由实验室室测定），当当湿度不不够时，在暖炉上烧热水，形成水蒸汽保湿。侧模在混凝凝土强度度达到2.55Mpaa以上，且且其表面面及棱角角不因拆拆模而受受损时，方方可拆模模。并同同时满足足抗冻要要求的规规定正常常温度下下混凝土土拆模强强度。拆拆模前保保证内外外温差小小于20。拆模模后继续续覆盖、通通水，始始终保持持温度控控制条件件，养生生时间一一般不少少于14天。3混凝土土体内温温度计算算结果浇筑情况状况承台内部最最高温度度该时刻承台台底面温温度该时刻承

18、台台顶面温温度承台内外计计算温差差温度值发生时刻至承台顶面面距离1次浇完冷却41oC第3天3m35oC26oC15oC主墩承台大大体积砼砼浇筑施施工人员员组织安安排表工作岗位负责人姓名工作职责备注管理人员现场总指挥挥全面负责施施工工艺艺、工序序控制，负责整个施施工过程程前后现现场，从从混凝土土拌制、运运输，到到布料、振振捣、养养护、凿凿毛等全全过程的的控制和和协调安安排，保保证各工工序衔接接顺畅，工工艺符合合要求，工工种协调调合理。砼质量控制制负责人人负责砼的配配合比、搅搅拌质量量、取样样对配合比、坍坍落度、初初凝时间间、和易易性等进进行出厂厂控制，并并根据气气温、混混凝土运运输、浇浇筑现场场

19、情况及及时合理理的调整整混凝土土的坍落落度。进驻拌和站站砼进场负责人根据便道、场场地及浇浇筑现场场等具体体情况，协协调砼运运输车辆辆的倒料次序等工作机械设备负负责人负责对混凝凝土输送送泵、发发电机、振振捣机具具、抽水水机等进进行检查查和检修修，根据据施工特特点对电电线进行行合理布布置。保保证其正正常使用用电气负责人合理进行电电力线路路的布置置和维护护砼前场负责人负责对前场场混凝土土的浇筑筑工艺，包包括布料料顺序、振振捣工艺艺、模板板跟踪检检查、钢钢筋校正正，温控措措施落实实，施工工人员组组织调配配，砼的的养生、凿凿毛等进进行指挥挥协调安安排。砼前场技术员配合砼前场场负责人人工作，进进行温度度监

20、控。每工作班配配23人操作工人输送泵操作班混凝土输送送泵操作作每工作班配配8人，两班班共16人， 混凝土浇注班混凝土的布布料、振振捣工作作、，输送管管的拆、接接等。划分分工作职职责和范范围，并并具体落落实到人人。每工作班配配30人，两班班共60人杂工班模板检查、钢钢筋校正正、通冷冷却水、清理及及抽水、砼砼养生、凿凿毛等零零散杂工工，跟踪检查模模板加固固情况、漏漏浆情况况、钢筋筋调正、排排水沟清清理、混混凝土的的养生、凿凿毛等，气气温高时时须专人人对混凝凝土输送送管进行行覆盖撒撒水降温温处理，并并根据工工作量、工工作内容容具体分分工，责责任到人人。每工作班配配8人，两班班共16人，电工班电力线路

21、的的布置、维维护，配配常用易易损配件件现场值值班每工作班配配23人机修班机械设备保保养、维维修，配配常用易易损配件件现场值值班每工作班配配3人泵送混凝土土现浇施施工计算算书一、基本参参数:混凝土浇筑筑数量 qnn=700 m33/h混凝土搅拌拌运输车车容量 V=9 mm3搅拌站到施施工现场场往返距距离 L=3 kkm一个运输周周期总的的停车时时间 t=30 分钟水平配管的的长度 l=37 m混凝土输送送管直径径 r=1255 mmm向上垂直配配管的长长度 h=5 mm软管根数 m=11 根弯管个数 n1=2 个变径管根数数 n22=1 根混凝土坍落落度 S=18 cm二、泵车数数量计算算：其中

22、 qnn 混凝土土浇筑数数量 取qn=70 m3/hqmax 混凝土土输送泵泵车最大大排量 取qmaax=1100 m3/h 泵车作作业效率率 取=0.6经计算得以以 N=70(100000.6)=2 台三、每台泵泵车需搅搅拌车数数量计算算:泵车计划排排量计算算其中： 泵车作作业效率率，取=0.6 配管条条件系数数，取=0.9qmax 混凝土土泵送车车最大排排量;取qmaax=1100 m3/h经过计算: qmm=100000.60.99=544 m33/h每台泵车需需搅拌车车数量其中：qmm 泵车计计划排量量 qmm = 54 m3/hV 混凝土土搅拌运运输车容容量 取V = 9 m3L 搅

23、拌站站到施工工现场往往返距离离 取L = 3 kmv 搅拌运运输车车车速 取v = 300 kmm/ht 一个运运输周期期总的停停车时间间 取t = 300 分钟经计算得到到:N=54(600330+30)(66099)=44 台四、泵车的的水平输输送距离离计算泵车的最大大输送距距离：其中：r 混凝土土输送管管直径 取r=1125 mmk1 粘着着系数 k11=2882 PPak2 速度度系数 k22=3882 PPa/mm/sv0 混凝凝土拌合合物在输输送管内内的平均均流速 取v0=1 mm/sPmax 混凝土土泵产生生最大压压力 取Pmaax=66.5 MPaa经计算得到到:Lmmax=6

24、.55100000000(2(12251100002)(2282+3822(11+0.3)1)0.99)=2289.87 m配管水平换换算长度度计算公公式:其中：l 水平配配管的总总长度 l=37 mh 垂直配配管的总总长度 h=5 mmm 软管根根数 m=1 根n1 弯管管个数 n11=2 个n2 变径径管根数数 n22=1 根k 每米向向上垂直直管的换换算长度度 取k=4 mf 每根软软管的换换算长度度 取f=200 mb 每个弯弯管的换换算长度度 取b=122 mt 每根变变径管的的换算长长度 取t=8 m经计算得到到:L=37+455+2001+122+881=1099 m配管水平换换

25、算长度度小于等等于泵车车的最大大输送距距离;故满足足要求!泵送混凝土土现浇施施工计算算书一、基本参参数:混凝土浇筑筑数量 qnn=700 m33/h混凝土搅拌拌运输车车容量 V=9 mm3搅拌站到施施工现场场往返距距离 L=3 kkm一个运输周周期总的的停车时时间 t=40 分钟水平配管的的长度 l=37 m混凝土输送送管直径径 r=1255 mmm向上垂直配配管的长长度 h=5 mm软管根数 m=11 根弯管个数 n1=2 个变径管根数数 n22=1 根混凝土坍落落度 S=18 cm二、泵车数数量计算算：其中 qnn 混凝土土浇筑数数量 取qn=70 m3/hqmax 混凝土土输送泵泵车最大

26、大排量 取qmaax=445 mm3/hh 泵车作作业效率率 取=0.6经计算得以以 N=70(4550.6)=3 台三、每台泵泵车需搅搅拌车数数量计算算:泵车计划排排量计算算其中： 泵车作作业效率率，取=0.6 配管条条件系数数，取=0.9qmax 混凝土土泵送车车最大排排量;取qmaax=445 mm3/hh经过计算: qmm=4550.600.9=24.3 mm3/hh每台泵车需需搅拌车车数量其中：qmm 泵车计计划排量量 qmm = 24.3 mm3/hhV 混凝土土搅拌运运输车容容量 取V = 9 m3L 搅拌站站到施工工现场往往返距离离 取L = 3 kmv 搅拌运运输车车车速 取

27、v = 300 kmm/ht 一个运运输周期期总的停停车时间间 取t = 400 分钟经计算得到到:N=24.3(603330+440)(6009)=3 台四、泵车的的水平输输送距离离计算泵车的最大大输送距距离：其中：r 混凝土土输送管管直径 取r=1125 mmk1 粘着着系数 k11=2882 PPak2 速度度系数 k22=3882 PPa/mm/sv0 混凝凝土拌合合物在输输送管内内的平均均流速 取v0=1 mm/sPmax 混凝土土泵产生生最大压压力 取Pmaax=66.5 MPaa经计算得到到:Lmmax=6.55100000000(2(12251100002)(2282+3822

28、(11+0.3)1)0.99)=2289.87 m配管水平换换算长度度计算公公式:其中：l 水平配配管的总总长度 l=37 mh 垂直配配管的总总长度 h=5 mmm 软管根根数 m=1 根n1 弯管管个数 n11=2 个n2 变径径管根数数 n22=1 根k 每米向向上垂直直管的换换算长度度 取k=4 mf 每根软软管的换换算长度度 取f=200 mb 每个弯弯管的换换算长度度 取b=122 mt 每根变变径管的的换算长长度 取t=8 m经计算得到到:L=37+455+2001+122+881=1099 m配管水平换换算长度度小于等等于泵车车的最大大输送距距离;故满足足要求! 混凝土土测温记

29、记录 工程名称：五里坡坡特大桥 监理单单位： 监监理公司司承包单位：中铁二二十局集集团有限限公司 合 同 段：宝汉汉高速BP111标 工程部位五里坡特大大桥 #墩承台台混凝土浇筑筑日期混凝土入模模温度混凝土灌注注时大气气温度混凝土养护护方法测温记录测温日期测温时间测温点温度度大气温度123456789进水出水测温点布置图技术负责人人： 质检员员： 施工员员： 监理工工程师： 年 月 日施工阶段砼砼浇筑块块体的温温度、温温度应力力的验算算1、砼浇筑筑块体的的温度（1）、砼砼的最大大绝热温温升 Th=mcQ/cc(11-e-mt)式中： Th混混凝土的的最大绝绝热温升升（）；Q水泥泥28d水化热热

30、，查表表得42.5水泥28天水化化热Q=3377kkj/kkg；mc每每立方米米混凝土土水泥用用量（kg/m3），mc=3044kg；c混凝凝土比热热，取0.996kjj/(kkgKK)； 混凝凝土密度度，取24550（kg/m3）；t混凝凝土的龄龄期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e为常常数，取取2.7718；m系数数，随浇浇筑温度度改变，取取：0.3362（浇筑筑温度约约20）。则： Th33 =33043777/00.96624450（1-22.7118-00.366233)=733.6 Th66 =33043777/00.96624450（1-22.7118-00.3662

31、66)=555.0 Th99 =33043777/00.96624450（1-22.7118-00.366299)=500.7 Th112=33043777/00.96624450（1-22.7118-00.3662112)=499.4 Th115=33043777/00.96624450（1-22.7118-00.3662115)=488.9 Th118=33043777/00.96624450（1-22.7118-00.3662118)=488.8 Th221=33043777/00.96624450（1-22.7118-00.3662221)=488.8（2）、 混凝土土中心计计算温度度

32、 T1（t）= TTj+TTh(t)式中：T1（t）t龄期混混凝土中中心计算算温度（）；Tj混混凝土浇浇筑温度度()，取20度; (t)t龄期降降温系数数，查表表计算得得： 对5m混凝凝土板：(3)= 00.799；(6)=0.78；(9)=0.77；(12)=0.7；(155)=00.6；(188)=00.511 ；(211)=00.422； T1（3）= 220+ 73.600.799=788.1 T1（6）= 220+ 55.000.788=622.9 T1（9）= 220+ 50.700.777=599.0 T1（12）= 220+ 49.400.7=54.6 T1（15）= 220+

33、 48.900.6=49.3 T1（18）= 220+ 48.800.511=444.9 T1（21）= 220+ 48.800.422=400.5由上可知：混凝土土内部温温度在养养护21天后后温度约约可降至至4050间，考考虑浇筑筑日平均均气温在在2530间，因因此混凝凝土养护护时间约约需1821天。（3）、 混凝土土表层（表表面下501000mm处处）温度度保温材料厚厚度 =0.55hx(TT2-TTq)KKb/(Tmaax-TT2)式中：保温材材料厚度度（m）；x所所选保温温材料导导热系数数W/(mK)，查表表得草袋袋x=00.144；薄膜x=00.044，取值值为0.009T2混混凝土

34、表表面温度度（）；Tq施施工期大大气平均均温度，取25（）；混凝凝土导热热系数，取2.33W/(mK)；Tmax计算得得混凝土土最高温温度（）； 计算时时可取T2-Tq=1520，取20；Tmax-T2=25，取值值为25；Kb传传热系数数修正值值，采用用在易透透风保温温材料上上下各铺铺一层不不易透风风材料，Kb=1.331.5，取1.5。 =0.5hx(TT2-TTq)KKb/(Tmaax-TT2) =00.5500.0993111.5/22.3332550.118米则实际采取取5cmm海绵，9层草袋袋、9层塑料料薄膜保保温保湿湿养护，即即可保证证承台55m厚混混凝土板板的控裂裂要求。（4）

35、、 混凝土土表面模模板及保保温层的的传热系系数:=1/i/i+11/q=1/0.118/00.144+1/230.775式中：混凝凝土表面面模板及及保温层层等的传传热系数数W/(m22k)；i各各保温材材料厚度度，保温温材料选选用草袋袋，厚度度为0.118（m）；i各各保温材材料导热热系数，为0.09W/(mk)；q空空气层的的传热系系数23W/(m2k)；（5）、混混凝土虚虚厚度： h=k/=(22/3)2.33/0.775=22.077米式中：h混混凝土虚虚厚度（m）;k 折折减系数数，取2/3；混凝凝土导热热系数，取2.33W/（mk;（6）、混混凝土计计算厚度度： HH=h+2h=5+

36、222.077=9.14米式中：H混凝凝土计算算厚度（m）；h混凝凝土实际际厚度（m）；（7）、混混凝土表表层温度度：T2(t)=Tqq+4h(H-h)TT1(tt)-TTq/H2;式中：T2(t) 混凝土土表面温温度（）；Tq施施工期间间大气平平均温度度，取25（）；h混混凝土虚虚厚度，取取2.007米（m）;T1(t) 混凝土土中心温温度（）；、 T2(3)=25+422.077（9.556-22.077）778.11-255/99.1442=64.4 T2(6)=25+422.077（9.556-22.077）662.99-255/99.1442=53.1 T2(9)=25+422.07

37、7（9.556-22.077）559.00-255/99.1442=50.2 T2(12)=255+42.007（9.556-22.077）554.66-255/99.1442=47.0 T2(15)=255+42.007（9.556-22.077）449.33-255/99.1442=43.0 T2(18)=255+42.007（3.112-22.077）444.99-255/99.1442=39.8 T2(21)=255+42.007（9.556-22.077）440.55-255/99.1442=36.55.1.88 混凝土土内平均均温度： TTm(tt)= T11(t)+ TT2(tt

38、)/2 Tm(3)= 778.11+644.4/2=71.3 Tm(6)= 662.99+533.1/2=58.0 Tm(9)= 559.00+500.2/2=54.6 Tm(12)= 54.6+447.00/22=500.8 Tm(15)= 49.3+443.00/22=466.2 Tm(18)= 44.9+339.88/22=422.3 Tm(21)= 40.5+336.55/22=388.52、温度应应力的验验算3、单纯地地基阻力力系数CX1（N/mmm3）; CCX1=0.661.0，取0.8。4、大体积积混凝土土瞬时弹弹性模量量：E(t)=E0 (1-e-00.099t)式中：E(t

39、)t龄期混混凝土弹弹性模量量（N/mmm2）；E0288t混凝土土弹性模模量（N/mmm2），C30混凝土土为3.001004；E常数，取取2.7718；t龄期（d）; E(33)= 3.001004(11-2.7188-0.093)=0.77101044 E(66)= 3.001004(11-2.7188-0.096)= 1.25221004 E(99)= 3.001004(11-2.7188-0.099)= 1.66551004 E(112)= 3.01104(11-2.7188-0.0912)=1.87441004 E(115)= 3.01104(11-2.7188-0.0915)= 2

40、2.22221104 E(118)= 3.01104(11-2.7188-0.0918)= 22.40061104 E(221)= 3.01104(11-2.7188-0.0921)= 22.544711045、 地基基约束系系数(t)=(CXX1+CCX2)/hE(tt)(t)t龄期地地基约束束系数（1/mmm）；h混凝凝土实际际厚度（mm），为为5米；CX1单纯地地基阻力力系数(N/mm33)，基坑坑底部为为硬塑粘粘土，而而在前期期浇筑C15素混凝凝土垫层层较厚（约约3000mm），综综合考虑虑取值0.8；CX2桩的阻阻力系数数（N/mmm3），在在此不考考虑桩的的作用，故故CX22=0；

41、E(t) t龄期混混凝土弹弹性模量量（N/mmm2）； (33)=00.8/（500.7111004）=2.2510-5 (66)=00.8/（511.25521104）=1.2810-5 (99)=00.8/（511.66651104）=0.9610-5 (112)=0.88/（511.87741104）=0.8510-5 (115)=0.88/（522.22221104）=0.7210-5 (118)=0.88/（522.40061104）=0.6710-5 (221)=0.88/（522.54471104）=0.6310-56、 混凝凝土干缩缩率和收收缩当量量温差：（1）、混混凝土干干缩

42、率：Y(t)= 0Y (1-e-00.011t)MM1MM2MM10Y(t)t龄期混混凝土干干缩率；0y 标准状状态混凝凝土极限限收缩值值，取3.224110-44;M1M22M110各修正正值；查表得：MM1=11.255；M2=0.993；M3=1.000；M4=0.991；M5=1.000；M6=0.996；M7=1.000；M8=0.886；M9=1.000；M100=0.86； Y(3)=3.224110-44(11-e-0.00133)00.755=0.0722100-4 Y(6)=3.224110-44(11-e-0.00166)00.755=0.1422100-4 Y(9)=3

43、.224110-44(11-e-0.00199)00.755=0.2099100-4 Y(12)=3.2410-4(1-ee-0.0112)0.75=0.227510-4 Y(15)=3.2410-4(1-ee-0.0115)0.75=0.333810-4 Y(18)=3.2410-4(1-ee-0.0118)0.75=0.440010-4 Y(21)=3.2410-4(1-ee-0.0121)0.75=0.446010-4（2）、收收缩当量量温差 TYY(t)= Y(tt)/式中：TY(t)t龄期混混凝土收收缩当量量差（）； 混混凝土线线膨胀系系数，1110-55(1/); TY(3)= 0

44、.0722100-4/ 110-5=00.722 TY(6)= 0.1422100-4/ 110-5=11.422 TY(9)= 0.2099100-4/ 110-5=22.099 TY(12)= 00.2775110-44/ 11100-5=2.775 TY(15)= 00.3338110-44/ 11100-5=3.338 TY(18)= 00.4000110-44/ 11100-5=4.000 TY(21)= 00.4660110-44/ 11100-5=4.6607、 结构构计算温温差（一一般3天划分分一个区区段） Ti=TTm(ii)-TTm(ii+3)+TYY(i+3)-TY(t)

45、Tii区段结结构计算算温差（）；Tm(i)i区段平平均温度度起始值值（）；Tm(i+3)i区段平平均温度度终止值值（）；TY(i+3)i区段收收缩当量量温差终终止值（）；TY(t)i区段收收缩当量量温差起起始值（）； T33=711.3-58.0+11.422-0.72=14.0 T66=588.0-54.6+22.099-1.42=4.007 T99=544.6-50.8+22.755-2.09=4.446 T112=550.88-466.2+3.338-22.755=5.23 T115=446.22-422.3+4.000-33.388=4.52 T118=442.33-388.5+4.6

46、60-44.000=4.48、各区段段拉应力力i=iTii1-11/chh(iL/22)式中中：iii区段平平均地基基约束系系数；L 混混凝土最最大尺寸寸（mm）；ch双双曲线余余弦函数数；3=（00.711+1.2522）1004110-5114（0.1186+0.2208）0.51-11/chh(22.255+1.28) 110-552886000/2=0.05886=（11.2552+11.6665）1004110-54.07（0.2208+0.2214）0.51-11/chh(11.288+0.96) 110-552886000/2=0.01229=（11.6665+11.8774）1

47、004110-544.466（0.2214+0.2215）0.51-11/chh(00.966+0.85) 110-552886000/2=0.012212=（1.8874+2.2222）1004110-555.233（0.2215+0.2233）0.51-11/chh(00.855+0.72) 110-552886000/2=0.012215=（2.2222+2.4406）1004110-544.522（0.2233+0.2252）0.51-11/chh(00.722+0.67) 110-552886000/2=0.011118=（2.4406+2.5574）1004110-544.4（0.

48、2252+0.3301）0.51-11/chh(00.677+0.63) 110-552886000/2=0.01119、 到指指定期混混凝土内内最大应应力：max=1/(1-)imax 到指定定期混凝凝土内最最大应力力（N/mmm2）; 泊泊桑比，取0.15；max=1/(1-)i=1/（1-00.155） （0.0058+0.0012+0.0012+0.0012+0.0011+0.0011）=0.1410、 安安全系数数 K=ftt/maxx=1.65/0.114=111.7781.115因此，采采取的措措施满足足抗裂要要求。式式中：K大体体积混凝凝土抗裂裂安全系系数，应应1.115；ft

49、到到指定期期混凝土土抗拉强强度设计计值，取取1.665（N/mmm2）模板计算书书 墙模板板的背部部支撑由由两层龙龙骨（木木楞或钢钢楞）组组成：直直接支撑撑模板的的为次龙龙骨，即即内龙骨骨；用以以支撑内内层龙骨骨的为主主龙骨，即即外龙骨骨。组装装墙体模模板时，通通过穿墙墙螺栓将将墙体两两侧模板板拉结，每每个穿墙墙螺栓成成为主龙龙骨的支支点。根根据规范范，当采采用容量量为大于于0.88m3 的运输输器具时时，倾倒倒混凝土土产生的的荷载标标准值为为6.000kNN/m22；一、参数信信息1.基本参参数 次楞楞(内龙骨骨)间距(mm):3000mmm；穿墙墙螺栓水水平间距距(mm):9000mmm；

50、 主楞楞(外龙骨骨)间距(mm):10000mmm；穿穿墙螺栓栓竖向间间距(mm):10000mmm； 对拉拉螺栓直直径(mm):M220；2.主楞信信息 龙骨骨材料:钢楞；截面类类型：轧轧制槽钢钢80435.00 截面面惯性矩矩I(ccm4): 1011.3ccm4；截面面抵抗矩矩W(ccm3): 25.3cmm3； 主楞楞肢数:2；3.次楞信信息 龙骨骨材料:木楞；截面类类型:矩形； 宽度度(mm):800mm；高度(mm):2000mmm； 次楞楞肢数:1；4.面板参参数 面板板类型:钢面板板；面板板厚度(mm):211.000mm； 面板板弹性模模量(N/mmm2):22100000.

51、00NN/mmm2； 面板板抗弯强强度设计计值fc(N/mmm2):2205.00NN/mmm2； 面板板抗剪强强度设计计值(N/mmm2):11.500N/mmm2；5.木方参参数 方木木抗弯强强度设计计值fc(N/mmm2):1130.00NN/mmm2；方木木弹性模模量E(N/mmm2):995000.000N/mmm2； 方木木抗剪强强度设计计值ft(N/mmm2):11.500N/mmm2； 钢楞楞弹性模模量E(N/mmm)22:21100000N/mm22；钢楞楞抗弯强强度设计计值fcN/mmm2:2005N/mm22；墙模板设计计简图二、墙模板板荷载标标准值计计算 按施施工手册册

52、，新新浇混凝凝土作用用于模板板的最大大侧压力力，按下下列公式式计算，并并取其中中的较小小值: 其中 - 混凝凝土的重重力密度度，取224.000kNN/m33； t - 新新浇混凝凝土的初初凝时间间取，88.000h； T - 混混凝土的的入模温温度，取取10.00； V - 混混凝土的的浇筑速速度，取取0.110m/h； H - 模模板计算算高度，取取5.000m； 1- 外加剂剂影响修修正系数数，取11.200； 2- 混凝土土坍落度度影响修修正系数数，取11.155。 根据据以上两两个公式式计算的的新浇筑筑混凝土土对模板板的最大大侧压力力F； 分别为为 188.433kN/m2、1200

53、.000kN/m2，取较较小值118.443kNN/m22作为本本工程计计算荷载载。 计算中中采用新新浇混凝凝土侧压压力标准准值 FF1 = 188.433kN/m2； 倾倒混混凝土时时产生的的荷载标标准值 F2 = 6.000 kkN/mm2。三、墙模板板面板的的计算 面面板为受受弯结构构,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。按规规范规定定，强度度验算要要考虑新新浇混凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力。计计算的原原则是按按照龙骨骨的间距距和模板板面的大大小,按支撑撑在内楞楞上的三三跨连续续梁计算算。面板计算简简图1.抗弯强强度验算算 跨中中

54、弯矩计计算公式式如下: 其中中， MM - 面板板计算最最大弯距距(N.mmm)； ll - 计算算跨度(内楞间间距): l = 3300.0mmm； qq - 作用用在模板板上的侧侧压力线线荷载，它它包括: 新浇浇混凝土土侧压力力设计值值q1: 11.218.431.0000.99 = 19.91kkN/mm，其中中0.990为按按施工工手册取取的临时时结构折折减系数数。 倾倒倒混凝土土侧压力力设计值值q2: 11.46.0001.0000.99 = 7.556kNN/m； qq = q1 + q2 = 19.91+7.556 = 277.477 kNN/m； 面板板的最大大弯距：M = 0

55、.127.473000.03000.0 = 22.477105N.mmm； 按以以下公式式进行面面板抗弯弯强度验验算： 其中， - 面板板承受的的应力(N/mmm2)； MM - 面板板计算最最大弯距距(N.mmm)； WW - 面板板的截面面抵抗矩矩 : bb:面板板截面宽宽度，hh:面板板截面厚厚度； WW = 100002121/6=00.744105mm3； ff - 面板板截面的的抗弯强强度设计计值(N/mmm2)； f = 2205.00NN/mmm2； 面板板截面的的最大应应力计算算值 = 3.334N/mm22小于 面板截截面的抗抗弯强度度设计值值 ff = 2005.000N

56、/mm22，满足足要求！2.抗剪强强度验算算 计算算公式如如下: 其中中，V - 面板计计算最大大剪力(N)； l - 计算跨跨度(竖楞间间距): l = 3300.0mmm； q - 作用在在模板上上的侧压压力线荷荷载，它它包括: q = qq1 + q2 = 19.91+7.556 = 277.477 kNN/m； 面板板的最大大剪力：V = 0.627.473000.0 = 449444.6NN； 截面面抗剪强强度必须须满足: 其中，- 面板截截面的最最大受剪剪应力(N/mmm2)； VV - 面板板计算最最大剪力力(N)：V = 49944.6N； bb - 构件件的截面面宽度(mm)

57、：b = 10000mmm ； hhn- 面板厚厚度(mm)：hn = 21.0mmm ； ffv- 面板抗抗剪强度度设计值值(N/mmm2)：fv = 2055.000 N/mm22； 面板板截面的的最大受受剪应力力计算值值: TT = 349444.66/(221000021.0) = 00.355N/mmm2； 面板板截面抗抗剪强度度设计值值: fv = 1.50NN/mmm2； 面板板截面的的最大受受剪应力力计算值值 T = 00.355N/mmm2 小于 面板截截面抗剪剪强度设设计值 T = 1.550N/mm22，满足足要求！3.挠度验验算 根据据规范，刚刚度验算算采用标标准荷载载

58、，同时时不考虑虑振动荷荷载作用用。 挠度度计算公公式如下下: 其中中，q - 作用在在模板上上的侧压压力线荷荷载: q = 188.4331 = 188.433N/mmm； l - 计算跨跨度(内楞间间距): l = 3300mmm； E - 面板的的弹性模模量: E = 21100000N/mm22； I - 面板的的截面惯惯性矩: I = 11002.112.112.11/122 = 77.18ccm4； 面板板的最大大允许挠挠度值: = 1.20mmm； 面板板的最大大挠度计计算值: = 0.0006mmm 小于等等于面板板的最大大允许挠挠度值 = 1.20mmm，满满足要求求！四、墙模

59、板板内外楞楞的计算算 (一一).内楞楞(木或钢钢)直接承承受模板板传递的的荷载，按按照均布布荷载作作用下的的三跨连连续梁计计算。 本工工程中，内内龙骨采采用木楞楞，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: 截面面类型为为矩形 内矩矩形截面面抵抗矩矩 W = 5533.33ccm3； 内木木楞截面面惯性矩矩 I = 553333.333cm44；内楞计算简简图1.内楞的的抗弯强强度验算算 内楞楞跨中最最大弯矩矩按下式式计算： 其中中， MM - 内楞楞跨中计计算最大大弯距(N.mmm)； ll - 计算算跨度(外楞间间距): l = 110000mm； qq - 作用用在内楞楞上的线线荷载，

60、它它包括: 新浇浇混凝土土侧压力力设计值值q1: 11.218.430.3300.99 = 5.997kNN/m，其其中0.90为为折减系系数。 倾倒倒混凝土土侧压力力设计值值q2: 11.46.0000.3300.99 = 2.227kNN/m； qq = (5.97224+22.2668)/1 = 8.24kkN/mm； 内楞楞的抗弯弯强度应应满足下下式： 其中中， - 内楞承承受的应应力(N/mmm2)； MM - 内楞楞计算最最大弯距距(N.mmm)； WW - 内楞楞的截面面抵抗矩矩(cm3)，W = 5333.3333333333333333ccm3； ff - 内楞楞的抗弯弯强度