高支模方案范本

1、回旋加速器-PET药物生产基地高支模专项施工方案_兴旺建设XX公司二一七年五月目 录 TOC o 1-1 h z u 第一章、编制依据序号名 称编号1回旋加速器-PET药物生产基地施工图纸2施工组织设计3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20155建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20117建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20128建筑施工安全检查标准JGJ59-2011第二章、工程概况2.1设计概况:本工程为回旋加速器-PET药物生产基地工程，建筑面积122

2、73.94m2，地下1层、地上5层，为框架结构。本工程新建裙房26/AD轴回旋加速器顶板板厚2.0m(面积约170m2)，每平米荷载超过15KN/ m2属于超高结构。具体为:1)26/AD轴回旋加速器顶板:纵横=15.111.1m，结构顶标高5.5m，净空高度3.9m，顶板下方为500 mm2700 mm厚剪力墙，顶板最大跨度纵横间距为6.66.6m，其余部位横向跨度较小，基本在1m左右。因此高支模架体、模板设计及受力计算皆按照6.6m最大跨度进行，该部位总体模板工程量约500m2、钢管约20吨。2)墙体厚度最大处为2700mm。3)具体位置见附图。2.2施工重点2.3.1本部位楼层板较厚，因

3、此模板的支撑整体稳定是施工的重点。2.3.2技术方面:1)本部位结构要求防辐射，混凝土密实度及观感质量必须满足要求，因此模板的设计是保证楼板混凝土质量的重点。第三章、施工安排3.1工期要求开始时间20_-6-20结束时间20_-6-303.2劳动力组织及职责分工3.2.1高支模满堂架由专业架子工进行搭设；3.2.2模板制作、加工、现场拼装前工长做好技术交底，根据现场条件组织协调劳动力；3.2.3作业队在施工前，由生产经理孙德辉与工长范宇星落实组织班组的技术安全的交底工作，协调安排劳动力。3.2.4施工过程全程安全监督，安全员丁浩负责。第四章、材料准备4.1架子使用材料要求4.1.1外架搭设用的

4、钢管和扣件必须查验生产许可证、产品合格证、检测报告等相关资料，并与租赁单位签订质量担保协议，形成质量控制资料。4.1.2钢管:选用48(外径)3.0mm 钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700-2006)中Q235-A级钢的规定。4.1.3扣件:根据可锻铸铁件(GB/T9440-2010)的规定，扣件采用机械性能不低于KTH33008的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831-2006)的规定。4.1.4脚手板选用50mm厚的杉、松木质板，长26m 宽200mm300mm；其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB50005

5、-2003)中级材质的规定，两头须用8铅丝打箍两道；腐朽、劈裂等不符合一等材质的脚手板禁止使用。4.1.5安全网1)安全网的技术要求必须符合GB57252009规定，方准进场使用。大孔安全网用作平网和兜网，其规格为P36m；绿色密目安全网L1.56m，用作外挂立网。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网必须是阻燃的，进场要做防火试验，不合格者不得进场验收；4.1.6 模板配制1)楼板模板采用18mm厚覆膜木夹板为面板，100100mm方作肋，间距150mm，48(外径)3.0mm 双钢管作主龙骨时450mm；侧模采用18mm厚覆膜木夹板为面板，100100mm木方作肋,间距150m

6、m；48(外径)3.0mm 双钢管作主龙骨时竖向设置六道下密上稀不等距，水平间距500mm，侧模设6道对拉螺栓，螺杆直径18mm，(增加水平间距)具体布置见后附详图。2)墙体模板采用18mm厚覆膜木夹板为面板，6080mm木方作肋,间距250mm；48(外径)3.0mm 双钢管作主龙骨时竖向、水平间距450mm，对拉螺栓直径14mm，竖向、水平间距450mm。第五章、主要施工方法及措施5.1楼板结构支撑5.1.1该满堂架楼层下为1.5m厚筏板基础。5.1.2支撑体系采用483.0钢管脚手架+可调式顶托头，顶板支撑(板厚2000)立杆间距450mm450mm、水平杆步距1200；架体外围设连续竖

7、向剪刀撑，中间部位每间隔1350 mm(三跨)设竖向剪刀撑，水平剪刀撑上、中、下共设三道。5.1.3架子搭设之前，在已完结构层上通长铺木跳板。5.1.4结合施工现场狭窄的特点，该楼板支撑与四周剪力墙体对顶支撑，保证架体稳定性。5.2架子搭设技术要求5.2.1构造要求1)立杆 立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300，其全高偏差不大于75mm； 本工程净空高度为3.9m，立杆采用整根钢管即可； 2)长向横杆 长向横杆设于短向横杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，长向横杆长度不宜小于4500mm跨； 长向横杆采用对接扣件连接； 同一排长向横杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。

8、3)短向横杆 短向横杆两端应采用直角扣件固定在长向横杆上； 4)拉接杆 架子每两步都与临边结构剪力墙进行用顶托进行对顶。5)剪刀撑 剪刀撑的设置应符合下列要求: 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)中的要求，在满堂架设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角在4560之间； 剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm； 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm，剪刀撑的自由长度不应大于1500mm。5.4搭设要求5.4.1地基处

9、理与底座安放在已完结构楼层以木跳板作为基础垫板；5.4.2杆件搭设 垫木板弹线、立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地短向横杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步长向横杆并与各立杆扣紧安第一步短向横杆安第二步长向横杆安第二步短向横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步长向横杆扣紧加设剪刀撑安第三、四步长向横杆和短向横杆安装临边结构二层与墙体对顶油托加设剪刀撑；1)搭设注意事项: 随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接长向横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上； 架子的各杆件相交处伸出端头，均要保证100mm，防止杆件滑脱； 剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上，斜杆

10、两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm； 5.5架子搭设检查、验收、使用和维修5.5.1架子搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表8.2.4的规定要求；5.5.2安装后的扣件螺栓必须切实拧紧，不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10 mm，螺栓端头必须戴垫板；5.5.3严格把好验收关，搭设过程中的架子，每次轮流向上搭设一个施工层高度必须由项目总工组织技术、安全、搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用，架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不

11、得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作；5.5.4架子工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行技术交底和安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。5.5.5架子搭好后，要派专人管理，未经安全部、技术部同意，不得改动，不得任意解掉架子与墙体连接的拉杆和扣件,搭设好后必须验收合格后方可使用；5.5.6 在使用期间应设专人负责对架子进行经常检查和保修。检查保修项目: 各主节点处诸杆件的安装(拉结杆等)的构造是否正常； 扣件螺栓是否松动； 架子立杆的垂直度允许偏差不得大于高度的1/300，且不大于75mm。 安全防护措施是否符合要求。第六章、施

12、工安全要求6.1安全保证措施 各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。6.1.1人员要求 (1)严格参照外架搭设要求进行施工； (2)必须持证上岗。具备高空作业的能力，18岁以上、40岁以下，无疾病； (3)必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹； (4)积极配合架体搭设完毕后的工作； (5)必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养； (6)听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。

13、6.1.2搭设要点 (1)钢管架子立杆应稳放在木跳板上； (2)立杆间距、长向横杆间距、短向横杆间距符合方案要求； (3)钢管立杆长向横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；(4)每隔4根立杆应设剪刀撑，剪刀撑和支杆与地面角度不应大于60度； (5)架子搭设高度在临边结构处，必须按要求同建筑物间设拉结杆连接牢固； (6)架子立杆下和当前操作层设必须铺设脚手板，架体与结构间空隙用跳板和木方封严； (7)安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固； (8)搭设完毕后，必须经项目组织验收合格后，方可投入使用。6.1.3使用阶段 (1)操作层上的施工荷载

14、应符合设计要求，不得超载，不得将承重物件固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备； (2)六级及六级以上大风和大雨天应停止架子搭设作业，雨后上架操作应有防滑措施； (3)主节点处杆件的安装，连墙体，支撑的构造是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动，架子立杆的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求； (4)在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件: 主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆、 连墙杆、拉结杆、剪刀撑；6.1.4拆除阶段1)架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。2)拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。3)拆除架子长向横杆，剪刀撑，应先拆

15、中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；4)拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔；5)拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、构件、U型卡、活动杆子及材料，按拆架原则先拆后搭的杆子；6)拆除工艺流程:拆脚手板拆短向横杆长向横杆拆除剪刀撑立杆拉杆传递至楼地面按规格堆码。拆除应按顺序由上而下，一步一清，严禁上下同时作业；拆除架子时按与搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；(7)拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆长向横杆时，应

16、由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具；(8)搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；(9)拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；(10)拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上；(11)拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管；(12)拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地

17、方，严禁在拆架时戏嘻打闹；(13)拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便；(14)拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底；(15)拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。6.2安全防护措施 6.2.1严格按照施工方案和技术交底要求组织施工； 6.2.2在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密；6.2.3外架上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队；第七章、板模板(扣件式)计算书计算依据:1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全

18、技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称加速室顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)2000模板支架高度H(m)3.9模板支架纵向长度L(m)6.6模板支架横向长度B(m)6.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/

19、m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.064地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋XX市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)450立柱横向间距lb(mm)450水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构

20、表面隐蔽 设计简图如下: 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)5400面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 承载能力极限状态q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)2)+1.

21、42.5，1.35(0.1+(24+1.1)2)+1.40.72.5 1=63.32kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)2)1=61.115kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)2)150.3kN/m 计算简图如下: 1、强度验算 M1q1l

22、2/863.320.152/80.178kNm M2q2L2/8+pL/40.1220.152/8+2.2050.15/40.083kNm MmaxmaxM1，M2max0.178，0.0830.178kNm Mmax/W0.178106/540003.298N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=550.31504/(3845400486000)=0.126mm 0.126mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)100100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/

23、mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)833.33小梁计算方式二等跨连续梁q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)2)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)2)+1.40.72.50.15=9.534kN/m因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)2)0.15=9.204kN/m q1活0.91.40.

24、7Q1kb=0.91.40.72.50.150.331kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.150.055kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下: 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1259.2040.452+0.1250.3310.4520.241kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0550.452+0.2032.2050.45，0.1250.0550.452+0.1882.2050.450.202kNm M3maxq1L

25、12/2，q2L12/2+pL1=max9.5340.152/2，0.0550.152/2+2.2050.150.331kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.241，0.202，0.3310.331kNm =Mmax/W=0.331106/166670=1.988N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6259.2040.45+0.6250.3310.452.682kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0550.45+0.6882.2051.532kN V3maxq1L1，q2L1+pmax9.534

26、0.15，0.0550.15+2.2052.213kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.682，1.532，2.2132.682kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6821000/(2100100)0.402N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)2)0.157.575kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5217.5754504/(1009350833.33104)0.021mmL/250450/2501.8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=7.57

27、51504/(89350833.33104)0.006mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)200主梁抗剪强度设计值(N/mm2)115主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.

28、7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)2)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)2)+1.40.71.50.159.439kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)2)0.159.24kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.150.198kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)2)0.157.605kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.259.4390.455.309kN 按悬臂梁，R19.4

29、390.151.416kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.63.186kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.257.6050.454.278kN 按悬臂梁，R1q2l1=7.6050.151.141kN RmaxRmax，R10.62.567kN; 计算简图如下: 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.478106/4490=106.444N/mm2f=200N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=23.6111000/42417.035N/mm

30、2=115N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.110mm=450/250=1.8mm 悬挑段max0.247mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.983kN，R2=9.133kN，R3=9.133kN，R4=9.983kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.983/0.6=16.639kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点

31、的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)200支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段:l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段:l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 满足要求！ 2、立柱稳

32、定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同: 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)2)+1.40.910.15 = 9.315kN/m 同上四六步计算过程，可得: R19.852kN，R29.012kN，R39.012kN，R49.852kN 顶部立柱段: l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max9.852，9.012，9.012

33、，9.852/0.6=16.42kN f N1/(A)16420/(0.197424)196.581N/mm2f200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:Mw1Qcklah2/1011.40.90.0640.451.22/100.005kNm N1w=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max9.852,9.012,9.012,9.852/0.6+0.005/0.45=16.431kN f N1w/(A)+ Mw/W16431/(0.197424)+0.005106/4490197.826N/mm2f200N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段: l0=k2h =1.1551.75

34、51200=2432.43mm =l0/i=2432.430/15.9=152.983 查表得，1=0.301不考虑风荷载: N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max9.852,9.012,9.012,9.852/0.6+11.20.153.9=17.122kN f=N/(1A)17.122103/(0.301424)=134.16N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0640.451.22/100.005kNmNw=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max9.852,9.012,9.01

35、2,9.852/0.6+11.20.153.9+0.005/0.45=17.133kN f=Nw/(1A)+Mw/W17.133103/(0.301424)+0.005106/4490=135.36N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7:支架高宽比不应大于3 H/B=3.9/6.6=0.5913 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)1500混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(

36、N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=17.133kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数:当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长:距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的

37、最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4:当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数:对中柱，取as=40，对边柱，取as=30:对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得:h=0.942，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h

38、-20=1480mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=6720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.70.9420.737+0.250)167201480/1000=4831.63kNF1=17.133kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面

39、积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得:fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=17.133kN 满足要求！第八章、顶板侧模板计算书 计算依据: 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2

40、012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝板名称B混凝土板截面尺寸(mmxmm)151002000新浇混凝土板计算跨度(m)6.6 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)10塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2下挂侧模，侧压力计算位置距顶面高度H下挂(m)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.2824100.921/2，242min85.532，4

41、848kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分:承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.948+1.40.9260.84kN/m2 下挂部分:正常使用极限状态设计值S正G4k48 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)50对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露 左侧右侧楼板厚度(mm)00下挂侧模高度(mm)20002000 左侧支撑表:第i道支撑距板底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3700对拉螺栓41050对拉螺栓51

42、400对拉螺栓61800对拉螺栓 右侧支撑表:第i道支撑距板底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3700对拉螺栓41050对拉螺栓51400对拉螺栓61800对拉螺栓 设计简图如下: 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)11.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4000 1、下挂侧模 截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下: 1、抗弯验算 q1bS承160.8460.84kN/m

43、Mmax0.125q1l20.12560.840.1520.171kNm Mmax/W0.171106/540003.169N/mm2f11.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正14848kN/m max5481504/(3844000486000)=0.163mm150/400=0.375mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=60.840.159.126kN 正常使用极限状态 R下挂ql=480.157.2kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)100100小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截

44、面抵抗矩W(cm3)166.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)833.33 1、下挂侧模 计算简图如下: 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=9.126kN/m Mmax/W0.183106/1666701.095N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.0521000/(2100100)0.308N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=7.2kN/m max0.034mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算

45、 承载能力极限状态 R下挂max3.877kN 正常使用极限状态 R下挂max3.059kN 六、主梁验算主梁验算方式简支梁主梁最大悬挑长度(mm)50主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.0主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)200主梁抗剪强度设计值(N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态:F=maxR下挂max0.6=Max3.8770.6=2.326kN 正常使用状态

46、:F=maxR下挂max0.6=Max3.0590.6=1.835kN 计算简图如下: 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) Mmax/W0.407106/449090.657N/mm2f200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=23.4891000/42416.458N/mm2115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.331mm=500/400=1.25mm 悬挑段max0.092mm=250/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=5.815/0.6=9.692

47、kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M18轴向拉力设计值Ntb(kN)29.6 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.959.6929.207kNNtb29.6kN满足要求！第九章、墙模板(木模板)计算书 计算依据: 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称加速器墙体新浇混凝土墙墙厚(mm)2700混凝土墙的计算高度(mm)3900混凝土墙的计算长度(mm)8700 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影