河南八层钢筋混凝土框架宾馆楼结构设计说明书（word39）

1、3 结构设计说明书3.1框架结构设计3.1.1 工程概况本工程为开开封市航航天宾馆馆楼，工工程为八八层钢筋筋混凝土土框架结结构，梁梁板柱均均为现浇浇，建筑筑面积约约为69908mm2，建筑筑物平面面为矩形形，受场场地限制制，宽115.66米，长长为555.366米，建建筑方案案确定，房间开间3.6米，进深6.6米，走廊宽2.4米，底层层高3.9米，其它层高3.3米，室内外高差为0.5米，设防烈度7度，一类场地。地震参数区划的特征周期分区为二区，抗震等级二级。图 3-11 柱网网布置3.1.22 设计资资料（1） 气气象条件件基本风压00.455KN/m2; 基本雪雪压0.33KN/m2.（2）

2、 抗抗震设防防 七度度抗震。 (3) 层面做做法： 二毡三油防防水层；冷底子油热热玛蹄脂脂二道；水泥石保湿湿层（2000mm厚）；20mm厚厚水泥砂砂浆找平平层；:120mmm后钢筋筋混凝土土整浇层层；粉底楼面做法： 水磨石地面面；13120mmm厚钢筋筋混凝土土整浇层层；粉底（或吊吊顶）。混凝土强度度等级为为C30，纵筋2级，箍箍筋1级。(5) 活活荷载标标准值：上人屋面均均布活荷荷载标准准值：2.00 KNN/m22楼面活荷载载标准值值：2.00 KNN/m223.2 框架结结构设计计计算3.2.11 初估梁梁柱截面面尺寸：(1) 梁梁的截面面尺寸因为梁的跨跨度较接接近，可可取跨度度较大者

3、者进行计计算L=66000m横向 h=（1/81/112）L=5550mmm8255mm 取h=6600mmmb=（1/31/2）h=2000mmm3000mm 取b=3000mmm纵向 h=（1/81/112）L=3300mmm4500mm 取h=5500mmmb=（1/31/2）h=1667mmm2500mm 取b=2550mmm走廊 h=（1/81/112）L=2200mmm3000mm 取h=3300mmm bb=（1/31/2）h=1000mmm1500mm 取b=2000mmm (2) 梁的计计算跨度度以上柱形心心线为准准，由于于建筑轴轴线与墙墙轴线不不重合，故故建筑轴轴线与结结构

4、计算算跨度相相同，见见图中所所示。底层柱高度度：h=33.9mm+0.45mm+0.5m=4.885m，其中3.99m为底层层层高，0.445m为室内内外高差差，0.55m为基础础顶面至至室外地地面的高高度，其其它柱高高等于层层高，即即3.33m，由此此得框架架计算简简图图3-2 框架梁梁编号14图3-3 梁的计计算跨度度（2）柱的的截面尺尺寸本工程为现现浇钢筋筋混凝土土结构，7度设防防，高度度小于30m。抗震震设防等等级为二二级，根根据经验验荷载为为15 KN/m2N=153.66（3.33+1.2）=2443（KN）由轴压比限限值得 =24331003（3）计算算简图3-3框架架结构计计算

5、简图图3.2.22梁柱线线刚度计计算 根据公式式i=EEI/LL 可以得得出梁柱柱的线刚刚度如下下：梁 L11: h=6600mmm b=3300mmm 惯性距距：I=11/122bh33=1/12300060003=5.41109 mm4L3: h=5500mmm b=3000mm惯惯性距：I=11/122bh33=1/12250050003=2.61109 mm4走廊 L22：h=6600mmm b=3300mmm 惯性距距：I=11/122bh33=1/12200030003=0.451099柱 Z1：h=5500mmm b=5000mm 惯性距距：I=11/122bh33=1/1250

6、0050003=5.2110915Z2: h=4450mmm bb=4550mmm 惯惯性距： I=1/112bhh3 =11/122455045033=3.421099 mmm梁 iiA8B8=EII/L=（5.441009/66600）/E=8.221005 E柱 iiA0B1=EI/L=55.21099/39900=1.331005 E iA11B2=EI/L=33.4221009/33300=1.0041105 E将梁柱的线线刚度标标于计算算简图中中图3-4 框架轴轴线尺寸寸3.2.33 荷载计计算（1）恒荷荷载计算算屋面框架梁梁线刚度度标准值值二毡三油防防水层 0.35KKN/mm2

7、冷底子油热热玛蹄脂脂二道 0.05 KN/m2200mmm厚泡沫沫混凝土土保温层层 0.266=1.2KNN/m22120mmm 厚现浇浇板 0.1225=3 KKN/mm215 mmm厚吊顶顶与粉底底 0.001517= 0.2 66KN/m2合计 4.886 KKN/mm216（2）楼面面均布恒恒载标准层楼面面大理石面层层，水泥泥砂浆擦擦缝30厚1：3干硬性性水泥砂砂浆，面面上撒2厚素水水泥水泥砂浆结结合层一一道结构层：1120厚现浇浇钢筋混混凝土板板 00.12225=3 KKN/mm2抹灰层：110厚混合合砂浆 00.011177=0.17 KN/m2 合合计 44.333 KNN/m

8、22另八层屋面面上设有有水箱，因因此要将将水箱荷荷载转化化为均布布荷载约约为5 KKN/mm2，水箱箱尺寸为为7.22m55.6mm则：（7.2+00.5）（5.66+0.5）= 4553.226KNN其中 9.65为为细石混混凝土容容重（50厚）因此八层屋屋面的荷荷载为：4.86（53.6-00.5）（6.66+2.4+66.6-0.55）+1996 = 445522 KNN其他层楼面面荷载： 44.333（53.6-00.255-0.25）（6.66+2.4+66.6-0.22-0.25）= 34471KKN（3）屋面面均布活活荷载： 雪荷载载标准值值： （103.66+0.5+77.22

9、+22.4）（6.662+2.44+0.5）= 2557KNN计算重力荷荷载代表表值，由由于设计计的是可可上人屋屋面，因因此取荷荷载为22.0 KN/m2则 八层层屋面活活荷载标标准值为为： （53.6+00.255+0.25）（6.662+2.44+0.5）2+2.557 = 19999 KN（4）楼面面均布活活荷载：楼面均布活活荷载对对旅馆的的一般房房间为2.00 KN/m2，走廊廊，楼梯梯，门厅厅等处取取为2.0 KKN/mm2楼面均布活活荷载标标准值为为： （103.66+0.5+77.22+22.4）（6.662+0.55）2 = 17716.3 KKN（5）梁柱柱自重（ 包括梁梁侧

10、，梁梁底，柱柱的抹灰灰重量）梁侧，梁底底抹灰近近似加大大了梁宽宽考虑例如：0.340.776.122.5 = 366.3 KN表3-1 梁柱自自重编号截面（m22）长度（m）根数每根重量（KN）L10.300.66.120836.3L20.300.61.910411.3L30.300.53.14815.811L40.250.553.133613.499Z10.500.54.855236.688Z20.450.4453.336419.811（6）墙体体自重17墙体均为2240厚厚，两面面抹灰，近近似按加加厚墙体体考虑抹抹灰重量量。单位面积上上墙体重重量为 （0.224+00.044）19=5.3

11、32 KKN/mm2卫生间墙厚厚为1880: 0.2119=33.8 KN/m2墙体自重计计算见表表：考虑虑墙体上上有门和和窗,所以墙墙净重按按80%折算.表3-2 墙体自自重墙体每片面积（m2）片数重量（KNN）折算重量（KN）底层纵墙3.133.93321231698底层横墙6.133.91316451316标准层纵 墙3.122.8553516451316标准层横墙墙6.122.71916651450卫生间纵墙墙1.712.88524445365卫生间横墙墙2.622.724640 512女儿墙纵墙墙1.21103.6628686女儿墙横墙墙1.2（6.66 2+22.4）11919(7

12、) 荷荷载分层层总汇。顶层重力荷荷载代表表值包括括：屋面面恒载，50%的均布活荷载，纵横墙自重、楼面上、下各半层的柱及纵横墙体自重。其它层重力力荷载代代表值包包括：楼楼面恒载载；500%的楼楼面均布布活荷载载；纵横横梁自重重，露面面上下半半层的柱柱及纵横横墙体自自重。将上述分项项荷载相相加，得得集中于于各层楼楼面的重重力荷载载代表值值如下： 第八层：GG8 = 45552+1999900.5+（86+19）+3665+5512+36.3226+111.33133+122244 133.499+199.8110.5552 = 87786.78 KN 第七层：GG7 = 34471+17116.3

13、30.5+336.33266+5112+113166+14450+11.3113+113.44911244+199.8115220.5+552119.88100.5 = 1107440.449 KKN第六层：GG6 = 1007400.499KN 第五层层：G5 = 1107440.449KNN第四层：GG4 = 1007400.499KN第三层：GG3 = 1007400.499KN第二层：GG2 = 1007400.499KN第一层: G1 = 334711+17716.300.5+36.3226+111.33133+122415.81+36.6818520.5+119.88155200.

14、5+16998+113166+3665+5512=115538.47KKN3.2.44 水平地地震作用用下框架架的侧移移验算.（1）横梁梁线刚度度.混凝土C330，Ec=31107KN/m2 ，fe=1.55N/mmm2在框架结构构中为考考虑这一一有利作作用，在在计算梁梁的截面面惯性矩矩时，对对现浇楼楼面的边边框架取取I=11.5II0（I0为梁的的截面惯惯性矩）；对中框框架梁取取I=22.0 I0，、图3-5质质点重力力荷载值值建筑物总重重力荷载载代表值值为： 8847772KNN 横梁线刚度度计算结结果列于于表3-319表33 横梁线线刚度梁 号L截 面bh（mm2）跨 度L（m）I0=b

15、hh3/122m4边 框 架架 梁中 框 架架 梁Ib=2.0I0（m4）Kb=EIIb/L（KNm）Ib=2.0 II0（m4）Kb=EIIb/L（KNm）L10.30110-338.1110-334.0510410.810-334.91104L20.30110-338.1110-3310.110410.810-334.51104L30.30310-334.7110-333.911046.2610-335.21104L40.250.553.62.6110-333.9110-333.251045.2110-334.33104（2）横向向框架柱柱的侧移移刚度DD值计算算.柱线刚度列列于下表表表3

16、4柱柱线刚度度柱号（Z）截面（m2）柱高度h（m）惯性矩Icc=bhh3/122 （m4）线刚度KccKc=EIIc/hhZ10.500.54.855.2110-333.22104Z20.450.4453.33.4210-333.11104注：E=331007 KNN/m22横向框架侧侧移刚度度D值计算算见下表表表35表35 横向框框架侧移移刚度DD值计算算层柱类型根数底层边框边柱4.05/3.222=11.2660.5488704边框中柱（4.055+100.1）/3.22=4.3390.771264994中框边柱4.9/33.222=1.270.57936318中框中柱（4.9+4.99）

17、/3.22=3.0040.7011498818D4615774二.三. 四五 六 七七层边框边柱（4.055+4.05）/（233.1）=0.780.39331342444边框中柱（4.0552+110.11）/（233.1）=2.930.59442029004中框边柱（4. 99+4. 9）/（23.1）=0.860.4415030018中框中柱（4. 992+44.9）/（23.1）=1.550.542218515518D7386666（3）横向向框架的的自振周周期按顶点位移移法计算算框架的的自振周周期。顶点位移法法是求结结构基频频的一种种近似方方法。将将结构按按质量分分布情况况简化成成无

18、限点点的悬臂臂直杆，导导出以直直杆顶点点位移表表示的基基频公式式，这样样，只要要求出结结构顶点点位移，就就可按下下式得到到结构的的基本周周期：式中0基基本周期期调整系系数。考考虑非承承重填充充墙时取取0.66 T框架的的顶点位位移。计计算结构构基本自自振周期期用的假假想顶点点位移，即即假想把把集中在在楼层处处的重力力荷载代代表值作作为水平平荷载，按按弹性刚刚度计算算结构顶顶点位移移m。在未求出框框架的周周期前，无无法求出出框架的的地震力力及位移移，T是将框框架的重重力荷载载视为水水平作用用力，求求得的假假象框架架顶点位位移，然然后由T求出T1，在用T1求得框架架结构的的底部剪剪力，进进而求出出

19、框架多多层剪力力和结构构真正的的位移。表36 横向框框架顶点点位移层次Gi（KNN）Gi（KKN）Di（KNN/m）层间相对位位移=Gii/ DDii88787878773866660.011190.56882710741115928873866660.021160.55663610741130269973866660.04110.53447510741141010073866660.05660.49337410741151751173866660.07000.43777310741162492273866660.08550.36777210741173233373866660.09990.2

20、8227111539984772246157740.183370.18337T1=11.70.66= 0.776888（s）（4）横向向地震作作用计算算在工类场地地二区，结构的特征周期Tg和地震影响系数max为：Tg=0.35（s）max=0.008由于T1=0.776888 （s）1.44 Tgg =11.40.335=00.499（s），应应考虑顶顶点附加加地震21作用。按底部剪力力法求得得基部剪剪力，若若按Fii=分配给各层层顶点，则则水平地地震作用用呈倒三三角形分分布。对对一般层层，这种种分布基基本符合合实际，但但对结构构上部，水水平作用用小于按按时程分分析法和和振型分分解法求求得的结

21、结果，特特别对周周期较长长的结构构相差更更大，地地震的宏宏观震害害也表明明，结构构上部往往往震害害严重。因此引入n，即顶顶部附加加的影响响，且使使修正后后的剪力力分布与与实际更更加吻合合。由于于本设计计中有突突出屋面面的小塔塔楼，因因此由于于考虑鞭鞭梢效应应，通常常将按顶顶部剪力力法计算算分配给给小塔楼楼质点上上的等效效地震力力加大，抗抗震规范范规定放放大系数数取了增增大的地地震作用用离用于于设计其其自身以以及与其其相连接接的结构构构件，附附加应力力Fn加到到主体结结构顶部部。n= 00.088 T11+0.01=0.00800.76688+0.001 = 0.07115结构横向总总水平地地震

22、作用用标准值值：FEK=（Tg/ T11）0.99maxx 00.855 = （00.355/0.76888）0.990.080.885= 28339 （KN）顶点附加水水平地震震作用Fn =n FFEK = 00.0771528339 = 2003KNN各层横向地地震剪力力见表如如下表37各各层横向向地震作作用及楼楼层地震震剪力层次hiHiGiGiHiFiVi83.327.955878724559970.1811514713.9973.324.65510741126476660.1955553.771267.663.321.35510741122932200.1699479.881747.4

23、53.318.05510741119387750443.314.75510741115842290.1177332.222475.633.311.45510741112298840.0911258.332733.923.38.151074118753990.0644182291614.854.851153995596440.04111163032图36横横向框架架各层水水平地震震作用及及地震剪剪力（5）横向向框架抗抗震变形形验算.多遇地震作作用下，层层间弹性性位移验验算见下下表表38横横向变形形验算层次层间剪力VVi（KN）层间刚度DDi（KN）层间位移VVi/DDi

24、（m）层高（m）层间相对弹弹性转角角e8713.9973866660.000013.31/3300071267.673866660.001173.31/1944161747.473866660.002243.31/1377552153.473866660.002293.31/1133842475.673866660.003333.31/1000032733.773866660.003373.31/89222291673866660.003393.31/84661303246157740.006664.851/7455层间弹性相相对转角角均满足足要求e444.866KN截面尺寸满满足设计计要求

25、验算配配箍量KN444.866KN均满足要求求，不需需要计算算箍筋。选选用62000的构构造箍筋筋。 344.4.44 平台梁梁在砖墙墙上的支支承长度度验算 对于跨度66m的钢筋筋混凝土土梁，梁梁端有效效支承长长度：h0梁的的截面高高度mmmf砌体抗抗压强度度设计值值 N/ mmm2 本设计选MMU100粘土砖砖，M5DD 混合砂砂浆，ff=1.58 N/ mm22=1499mm取满足要求求。5 首层楼楼梯的设设计5.1基本本设计依依据某七层旅馆馆室内楼楼梯平面面图见图图6-1。结构构安全等等级为二二级。结结构重要要性系数数r0=1。活活荷载标标准值qqk=2.0KNN/。主要要选用材材料：平

26、平台板及及楼梯段段受力及及构造钢钢筋均用用HPBB2355级钢筋筋（），平平台梁纵纵向受力力钢筋用用HRBB3355级钢筋筋（）。混混凝土C20。主要要材料做做法：踏踏步面层层贴大理理石踏步步面层50mmm厚，梯梯段板下下抹麻刀刀灰20mmm厚，采采用金属属条栏杆杆。5.2梯段段板 TBB-1板的计计算5.2.11梯段板板 TBB-1的的计算踏步板的倾倾角： 板厚： 取t=1130mmm5.2.22 荷载计计算5.2.33 内力及及截面承承载力计计算（1）正截截面承载载力计算算取h0=tt-200=1330-220=1110mmm lln=330000mm考虑到梯段段板两断断与梁的的固结作作用

27、，板板跨中的的最大弯弯矩：KNm根据混凝凝土结构构设计规规范GB550011020002板的配筋应应按下列列公式计计算 35荷 载载 种 类荷 载 标 准 值（KN/mm）荷载分项系数荷 载设计值（KN/mm）恒荷 载g（kN/m）栏杆自重踏步梯段板自重（厚1300mm）预制水磨石石面层（厚50mmm）梯段板板下下抹灰（厚20mmm）0.2r2（）=25（）=5.223r1c1（e+d）/e=22.600.055（0.330+00.155）/0.30 =1.7r3（）=17=0.382.040.46恒荷载g小小计7.519.02活 荷 载q2.01.42.8总 计p9.5111.822表5-2

28、 TBB-1板荷载载计算采用HPBB2355级钢筋筋 =221000AS-2.2977AS2AS=7888.667mmm2 HYPERLINK mailto:选用1095选用1095 选用10 955 AS=8266mm22 7888.677mm2（2）斜截截面承载载能力计计算 由于由此可证明明梯段板板抗剪承承载能力力较大，设设计楼梯梯时不需需要对梯梯段斜截截面进行行验算。5.3 TB-2平台板板计算5.3.11计算简简图及截截面尺寸寸计算简图如如图a所示受力状态示示为单跨跨简支梁梁如图b所示板厚：t=70mmm h0=70-220=550mmm5.3.22荷载计计算表6-3 平台板TB-2荷

29、载计计算荷 载 种种 类荷 载标 准 值（KN/mm）荷 载载分项系数荷 载设计值（KKN/mm）恒荷载g（kN/mm）预制水磨石石面层（厚50mmm）踏步梯段板板自重（厚1000mm）平台板板下下抹灰（厚20mmm）1.130.31.362.100.46恒荷载g小小计3.263.92活 荷 载q2.01.42.8总 计p5.266.725.3.33 内力及及承载力力计算荷载设计值值： P=6.772KNN/mKN/m由板的配筋筋应按下下列公式式计算 采用HPBB2355级钢筋筋 37 =168800AAS-2.2977AS2AS=2113.55mm22 选用6130。 AS=2188mm22

30、 2133.5mmm25.4 平台梁TL-1计算5.4.11 计算算简图及及截面尺尺寸由图 可知知平台梁梁两端支支承在砖砖墙上，可可按单跨跨简支梁梁计算，不不考虑平平台板的的影响。梁的计算跨跨度：l=lln+a=（36000-2240）+2440=336000mm1.005lnn=35528mmm 取l=36000mm梁的截面尺尺寸选：bh=2550mmm3500mm hh0=3500-355=3115mmm5.4.22 荷载计计算作用在TLL-1梁上的的荷载主主要是由由平台板板、梯段段板传来来的反力力 自重。如下所示： TBB-2平台板板传来的的荷载：6.7721.660.55=5.38KK

31、N/mm TBB-1梯段板板传来的的荷载：11.823.60.55=211.288KN/m TLL-1梁自重重（包括括外表抹抹灰）：250.3300.3771.22=3.33KKN/mm P总总=5.38+21.28+3.333=229.999KNN/m5.4.33内力及及承载力力计算（1）内力力计算：KN/m KKN（2）正截截面受弯弯承载力力计算 已知 KN hh0=3155mm 0.1788 采用HRBB3355级钢筋筋 mmm2 HYPERLINK mailto:选用316180选用31161180 选用用316180 AS=6033mm2 或416 ASS=6155mm22均满足配筋

32、筋验算要要求。（3）斜截截面承载载能力验验算38a 验算梁梁截面尺尺寸KN500.388KN 截面尺尺寸满足足设计要要求b 验算配配箍量KN500.388KN均满足要求求，不需需要计算算箍筋。选选用62000的构构造箍筋筋。5.5 平平台梁在在砖墙上上的支承承长度验验算对于跨度66m的钢筋筋混凝土土梁，梁梁端有效效支承长长度：h0梁的的截面高高度mmmf砌体抗抗压强度度设计值值 N/ mmm2 本设计选MMU100粘土砖砖，M5DD 混合砂砂浆，ff=1.58 N/ mm22=1499mm取满足要求求。6 楼板设设计6.1设计计资料 楼盖盖采用现现浇钢筋筋混凝土土板结构构，活荷荷载标准准值为2

33、.00KN/m2，荷载载分项系系数为1.4，钢筋筋混凝土土楼盖平平面示意意图如下下：39 图6-1 ：楼盖盖平面示示意图板底的梁宽宽为3000mm 墙体厚2000mm。板厚厚取1200mm楼板的做法法：水磨石地面面粉底，混混凝图强强度等级级为C300,钢筋I级6.2 荷荷载计算算荷载分项系系数取1.22; 活荷载载分项系系数取1.44恒载（g）120mmm混凝土土板： 250.112=33.0 KN/m2水磨石地面面 0.65 KN/m2吊顶或粉底底 0.5 KN/m2共计 44.155 KN/m2活载（p） 2.0 KN/m2总计 1.224.15+1.442.0=77.788 KN/m26

34、.2.11区格B1的计算算（1）计算算跨度40 L1=224000-2550=221500mm L22=36600-2500=33350mmm 由 ； ； 由式 载L1方向向的截面面有效高高度为： h00=1220-225=995mmm计算L1方方向的截截面配筋筋 在L2方向向截面配配筋 41 选用 支座截面面配筋：（l1方向） 支座l1，l2方向也也均选用用 B2区板的的计算计算跨度 采用以下比比值 利用 42 L1 方向向的截面面有效高高度 计算L1方方向的截截面配筋筋 L1方向跨中选用 由于M 很很小，均均按照构构造配筋筋支座处 L2方向跨中选用 支座选用 B3区板的的计算计算跨度43

35、计算L1方方向的配配筋截面面选用 L2方向的的截面配配筋选用 由于弯矩过过小，L1,L2方向支支座处均均按构造造配筋选用 B4区板的的配筋计计算计算跨度 44 由公式： L1截面的的有效高高度： 计算L1方方向的配配筋： 选用 由于弯矩很很小，则则只需配配置 7基础设计计7.1 地地质条件件7.1.11 本工程程场地地地势平坦坦，土层层分布比比较规律律，地基基承载力力为1200KN/m21400 KN/m2.。持力力层为轻轻质粘土土，冻土土厚度为为4000mm，地地下水位位为7mm，水质质对混凝凝土无侵侵蚀。7.1.22 本宾馆馆楼上部部为框架架结构，无无地下室室。同一一列柱传传下来的的竖向荷

36、荷载相同同，本设设计以横横向中框框架B柱为例例，采用用混凝土土灌注桩桩基础，总总高度为为27.95mm，其传传至基础础的荷载载为N=227733.022KN，M=2243.62KKNm7.1.33 承台厚厚度根据据以往经经验初步步定为9900mmm 深1.44m。457.2单桩桩承载力力验算7.2.11初步设设计 桩长初步定定为10mmm，沉管管灌注桩桩，因此此沙土层层较厚采采用的是是摩擦桩桩。初步步估算单单桩承载载力，桩桩的有效效长度为为10m，地基基土指标标，该土土为粉质质粘土利用公式：摩擦桩 式中 单桩竖向向承载力力特征值值（KNN） 桩端的的端摩阻阻力特征征值，由由当地静静荷载试试验结果果统计分分析折算算得KNN/m 桩侧的侧侧阻力特特征值，由由当地静静荷载试试验结果果统计分分析折算算得KNN/m 桩底端端横截面面面积 mm22 桩身周周边长度度m 第i层岩土土的厚度度预先按 ，两种桩桩径制成成表格，以以备选用用（mm）Ap（）（m）3000.0700716000.94251034841