奥贝尔氧化沟计算说明书

1、-氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式池体的布置和曝气搅拌装置都有利于廊道的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成.250.30m/s 的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在 5 完成一次循环，而廊道量的混合液可以稀释进水0倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低有 可能发生反硝化反应。大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道进行沉淀以 完成泥水分离过程。1 氧化

2、类型选择本工艺所采用的 Orbal 氧化沟具有如下工艺特点：1)采用转碟曝气混合效率较高，水流在沟的速度最高可达 0 6 7m s，水流快速地在外沟道进行有氧无氧交换同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷中沟与沟中污水的有机物进一步得到 去除降解。出水水质好。2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力使沟溶解氧值保持在最佳值使系统 稳定、经济、可靠地运行。3)污水进入氧化沟。具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。- - -总结.-对于每个沟道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式由于池容

3、较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。高浓度的冲击负荷能力强；对于 个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式有着不同的溶解浓度和污泥负荷兼有多沟道串联的特 征，难降解有机物去除率高。并可减少污泥膨胀现象的发生。4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性约推动水流的能耗在曝气过程中。串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化 O2(mg因而自动控制了系统的生物脱氮过程沟溶解氧平均值很低的传递作用在亏氧条件下进行， 具有较高的效率，因而起到节能的作用。5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其 中，采用人工加药后进行机械搅拌。2 设计龄与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺

4、氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取 ， 再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定N =N-0.05(S -S )-N =15-0.05(150-20)-5=3.5mg/L0 0 e eK =N /S =3.5/150=0.023 0 0查表近似得 / =0.17总泥龄为 其中缺氧泥龄为 = 3 计算泥产率系数 T 取 ，k=0.9- - -总结. 3 3 X 0 1.072Y 0.75+0.6 -S T 0.171.072 -250 12.1 1.072= 0.75+0.6 -150 12.1 1.072 10 = 1. 6 5 K S /

5、核 算 污 泥 负 荷Ls=S ( 150=) 12 1.07(150 20)=0.09Kgbod/(KgMLss.d)4污泥浓度污泥浓度取 X=4g/L5 氧化容积分为 4 氧化沟，则每格 Q=100000/4=250m/hV=24QcY =1000 1000 =2359.5m取 2360m 。水力停留时间 T=V/Q=2360/24000=0.984d 6 沟形计全长设 4 座氧化沟，每座容积为Vi=V/2=2360/2=1180m设水深 ，每座氧化沟面积为Fi=Vi/H=1180/4=295m，- - -总结. 2（ 2（ 2.5 -0.5） =18.8m 2外 中L 取 ，则 B=10

6、.54m ,B 。根据要求，对脱氮要求高，氧化沟首先应满足脱氮要求，除磷可在氧化沟 前增设厌氧池，因此，氧化沟应按 A/O 生物脱氮模式设计计算，同时，为了使 氧化沟宽度比较接近于二沉池，氧化沟形状宜采用棒形。设沟宽；外沟、沟各 B=2.0m，沟深 中心岛宽度；1m 两头圆弧形半径 r=0.5m 隔墙宽 d=0.2m由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m外沟圆弧段面积 S1=(6.9 -4.9 )=74.2m2中沟圆弧段面积 S2= （4.2 -2.7 ）=32.5m沟圆弧段面积 S3= 圆弧段总面积 直线段面积=74.2+32.5+18.8=12

7、5.5mF =Fi-F =295-125.5=169.5m直线段长；L=F /6B=169.5/12=14.2m各沟总面积；F =74.2+22.014.2=131m外F =32.5+22.014.2=89.3m中F=18.8+22.014.2=75.6m2三沟容积（面积）之比为；V：V ：V=44.3% ： 30.2% ： 25.5%与要求的比例接近，可行.- - -总结.-7 计算氧量和脱氮计算需氧量 O2+4.57Nht去除含碳有机物单位耗氧量 Oc 是泥龄和水温的函数，计算时应取可能 发生的最大值因此要按低水温和高水温两种工况进行计算并取二者中的大者 作为依据，低水温的工况是 和 ，高

8、水温的工况是 ，但泥 龄不能再用 因为水温增高硝化所需泥龄缩短T=30时硝化泥龄不到 2d， 为安全计算，取 按 ， c=4d 算 Oc，查表可得两种工况下的 Oc 值和 时和 时Oc=1.04KgO /KgBODOc=1.07KgO /KgBOD取 Oc=1.07KgO/KgBODBOD 去除 可按公式 Qa 10 (Kg/d)查表，取 BOD 荷波动系数 fc=1.2St=1.2240000（） =37440Kg/d 需硝化的氨氮量按公式N =24QNk-0.05(S (Kgd)N =241000015-0.05(150-20)-5+510=2040KgN/d=85KgN/hO =OcSt

9、+4.57N=1.0737440+4.572040=49383.6KgO /d=2057.65KgO /h- - -总结.- 单位耗氧量 St2057.65= =0.055KgO /KgBOD三沟实际需氧量按下列比值分配外：中： = 50 ： 30 ： 每座氧化沟的外，中，沟实际需氧量为外沟2057.650.5 = 257.2KgO /h中沟40.3 = 154.3KgO /h沟2057.6540.2 = 102.9KgO /h由于外、中、沟溶解氧分别为 、2mg/L换算系数 K 分别计算各沟的 K0 值0也不一样，需要K = 0其中 取 ， 0.9 ，Cs 9.2mg/L , Csw 8.4mg/LK =9.20.85 =1.13K =9.20.85 =1.30K =9.2 =1.54剩余污泥量- - -总结.- QY1 K dc) 1 0.00962) 12406.86( KgD / )1.07 去除每 1kgBOD 产生的干污泥量 Q( )0 e12406.86240000(0.2 0.304