平米层框架结构教学楼毕业设计计算书

1、VII HYPERLINK l _Toc359058576第一章 建筑设设计说明明1 HYPERLINK l _Toc3590585771.1 工工程概况况1 HYPERLINK l _Toc3590585781.2 设设计原始始资料1 HYPERLINK l _Toc3590585791.2.11气象1 HYPERLINK l _Toc3590585801.2.22 工程地地质条件件1 HYPERLINK l _Toc3590585811.3 建建筑平面面设计2 HYPERLINK l _Toc3590585821.4 建建筑立面面设计2 HYPERLINK l _Toc3590585831

2、.5 建建筑剖面面设计2 HYPERLINK l _Toc3590585841.6 土土建设计计2 HYPERLINK l _Toc359058585第二章 结构设设计说明明4 HYPERLINK l _Toc3590585862.1工程程地质条条件4 HYPERLINK l _Toc3590585872.2 基基础4 HYPERLINK l _Toc3590585882.3 设设计活载载荷载标标准值4 HYPERLINK l _Toc3590585892.4 材材料4 HYPERLINK l _Toc3590585902.5 构构造要求求4 HYPERLINK l _Toc359058591

3、第三章 结构设设计计算算书5 HYPERLINK l _Toc3590585923.1 工工程概况况5 HYPERLINK l _Toc3590585933.2 结结构布置置及计算算简图5 HYPERLINK l _Toc3590585943.3 重重力荷载载计算8 HYPERLINK l _Toc3590585953.3.11 屋面及及楼面的的永久荷荷载标准准值8 HYPERLINK l _Toc3590585963.3.22屋面及及楼面可可变荷载载标准值值8 HYPERLINK l _Toc3590585973.3.33 梁、柱柱重力荷荷载计算算9 HYPERLINK l _Toc3590

4、585983.3.44 墙、门门窗重力力荷载计计算9 HYPERLINK l _Toc3590585993.3.55 重力荷荷载代表表值9 HYPERLINK l _Toc3590586003.4 框框架侧移移刚度计计算10 HYPERLINK l _Toc3590586013.5 横横向水平平荷载作作用下框框架结构构的内力力和侧移移计算13 HYPERLINK l _Toc3590586023.5.11 横向水水平地震震作用下下框架结结构的内内力和侧侧移计算算13 HYPERLINK l _Toc3590586033.6 竖竖向荷载载作用下下框架结结构的内内力计算算 PAGEREF _Toc

5、359058603 h 18 HYPERLINK l _Toc3590586043.6.11 横向框框架内力力计算 PAGEREF _Toc359058604 h 18 HYPERLINK l _Toc3590586053.6.22 横向框框架内力力组合 PAGEREF _Toc359058605 h 28 HYPERLINK l _Toc359058606第四章 截面设设计72 HYPERLINK l _Toc3590586074.1梁截截面设计计72 HYPERLINK l _Toc3590586084.1.11梁的正正截面受受弯承载载力计算算：72 HYPERLINK l _Toc359

6、0586094.1.22梁斜截截面受剪剪承载力力计算73 HYPERLINK l _Toc3590586104.2柱截截面设计计74 HYPERLINK l _Toc3590586114.2.11剪跨比比和轴压压比验算算74 HYPERLINK l _Toc3590586124.2.22柱正截截面承载载力计算算75 HYPERLINK l _Toc3590586134.2.33柱斜截截面受剪剪承载力力计算 PAGEREF _Toc359058613 h 76 HYPERLINK l _Toc3590586144.3框架架梁、柱柱节点核核芯区截截面抗震震验算 PAGEREF _Toc359058

7、614 h 77 HYPERLINK l _Toc359058615第五章 板的设设计 PAGEREF _Toc359058615 h 79 HYPERLINK l _Toc3590586165.1设计计资料 PAGEREF _Toc359058616 h 79 HYPERLINK l _Toc3590586175.2荷载载计算 PAGEREF _Toc359058617 h 79 HYPERLINK l _Toc3590586185.3内力力计算80 HYPERLINK l _Toc3590586195.4截面面设计80 HYPERLINK l _Toc359058620第六章 楼梯设设计

8、82 HYPERLINK l _Toc3590586216.1设计计资料：82 HYPERLINK l _Toc3590586226.2踏步步板计算算：82 HYPERLINK l _Toc3590586236.3楼梯梯折板计计算（150厚折板板）83 HYPERLINK l _Toc3590586246.4平台台梁计算算（20004000）83 HYPERLINK l _Toc3590586256.5平台台板计算算84 HYPERLINK l _Toc359058626第七章 基础设设计86 HYPERLINK l _Toc3590586277.1设计计资料：86 HYPERLINK l _

9、Toc3590586287.2独立立基础：86 HYPERLINK l _Toc3590586297.3条形形基础 PAGEREF _Toc359058629 h 87 HYPERLINK l _Toc359058630第八章 框架电电算结果果比较93 HYPERLINK l _Toc359058631总结994 HYPERLINK l _Toc359058632参 考 文文 献95 HYPERLINK l _Toc359058633致谢997 HYPERLINK l _Toc359058634毕业设计知知识产权权声明 PAGEREF _Toc359058634 h 98 HYPERLINK

10、l _Toc359058635毕业设计独独创性声声明 PAGEREF _Toc359058635 h 99 HYPERLINK l _Toc359058636附录1100主 要 符符 号 表SGk 永永久荷载载效应的的标准值值；SQk 可可变荷载载效应的的标准值值；G 永久荷荷载的分分项系数数；Q 可变荷荷载的分分项系数数；T 结构自自振周期期；fy、fyy 普通钢钢筋的抗抗拉、抗抗压强度度设计值值；Vcs 构件斜斜截面上上混凝土土和箍筋筋的受剪剪承载力力设计值值；as、ass 纵向非非预应力力受拉钢钢筋合力力点、纵纵向非预预应力受受压钢筋筋合力点点至截面面近边的的距离；b 矩形截截面宽度度、

11、T 形、I 形截面面的腹板板宽度；bf、bff T形或I形截面面受拉区区、受压压区的翼翼缘宽度度；d 钢筋直直径或圆圆形截面面的直径径；c 混凝土土保护层层厚度；e、e 轴向力力作用点点至纵向向受拉钢钢筋合力力点、纵纵向受压压钢筋合合力点的的距离；e0 轴向向力对截截面重心心的偏心心距；ea 附加加偏心距距；ei 初始偏偏心距；h 截面高高度；h0 截面面有效高高度；hf、hff TT形或I形截面面受拉区区、受压压区的翼翼缘高度度；As、Ass 受拉区区、受压压区纵向向非预应应力钢筋筋的截面面面积；Acor 箍筋内内表面范范围内的的混凝土土核心面面积；1 受压压区混凝凝土矩形形应力图图的应力力

12、值与混混凝土轴轴心抗压压强度设设计值的的比值； 偏心受受压构件件考虑二二阶弯矩矩影响的的轴向力力偏心距距增大系系数； 计算截截面的剪剪跨比； 纵向受受力钢筋筋的配筋筋率；sv 竖向向箍筋、水水平箍筋筋或竖向向分布钢钢筋、水水平分布布钢筋的的配筋率率；v 间接接钢筋或或箍筋的的体积配配筋率；FEk 结构总总水平地地震作用用标准值值；Geq 地地震时结结构（构构件）的的重力荷荷载代表表值、等等效总重重力荷载载代表值值；max 水平平地震影影响系数数最大值值；RE 承载载力抗震震调整系系数；.Mc 节点上上下柱端端截面顺顺时针或或反时针针方向组组合的弯弯矩设计计值之和和，上下下柱端的的弯矩设设计值

13、可按弹弹性分析析分配Mb 节点左左右梁端端截面反反时针或或顺时针针方向组组合的弯弯矩设计计值1建筑设计说明 PAGE 231 建筑设计计说明 1.1 工程概概况设计题目：咸阳市市实验中中学新校校园-教学楼楼设计（B）方案案批准建筑面面积：36554m22建筑层数：5层建筑高度：18.6m结构形式：现浇钢钢筋混凝凝土框架架结构建筑物耐久久年限：50年建筑防火：设计防防火等级级为二级级，分类为二类类建筑抗震：抗震等等级为框框架二级级，地震设防烈烈度为8度，设计地震分分组为第第一组，设计基本加加速度值值0.220g1.2 设设计原始始资料1.2.11气象 1.温度：夏季极极端最高高38；冬季季极端最

14、最低-8 2.基本风风压：0.335KNN/m22 3.基本雪雪压：0.22 KNN/m221.2.22 工程地地质条件件自然地表下下1米内为为填土，填填土下层层5米厚黄黄土状土土，再下下为3米厚砂砂质粘土土，再下下层为砾砾石层，地地下水位位为 -55.4米，建建筑场地地为 类场地地土，地地面粗糙糙度为B 类，各各土层的的地基承承载力标标准值如如下：黄土壮土 faak = 10001200 kNN/m22砂质粘土 faak = 22202700 kNN/m22西安工业大学毕业设计（论文）1.3 建建筑平面面设计根据本建筑筑物的使使用功能能要求，确确定采用用三跨框框架，边边跨为7.2米，中中跨3

15、.0米，标标准层房房间进深深为6.0米，开开间3.6米，走走道宽3.0米。在在建筑物物首层一一周设有有1米宽的的散水。在在每层设设有三道道双跑楼楼梯，一一至五层层平面布布置基本本相同，每每层设六六个大开开间，都都用作教教室；每每层设置置一个个个教师休休息室，一一个办公公室，两两个卫生生间。1.4 建建筑立面面设计本建筑立面面采用对对称体型型，建筑筑物各部部协调统统一，形形式完整整。正立立面采用用带型窗窗，类似似于玻璃璃幕墙，采采光极好好；。一一楼有大大厅及接接待室需需采用大大空间，为为不让人人产生压压抑感，宜宜适当增增大层高高。本建建筑确定定层高设设为3.6米，楼楼梯高度度等于层层高，屋屋面为

16、不不上人屋屋面，平平屋顶的的厚度为为1200mm，女儿儿墙高度度设为6000mm。建筑筑总高度度18.6米。整整个立面面看起来来规则整整齐，简简洁大方方，简单单的造型型更显示示了干练练。总体上，本本建筑立立面造型型符合建建筑造型型和构图图方面的的均衡、韵韵律、对对比的规规律，并并满足适适用、经经济、美美观的要要求。1.5 建建筑剖面面设计室内外高差差为0.445米，可可防止室室外流水水流入和和墙身受受潮。根据采光设设计标准准及结构构布置要要求，确确定标准准层房间间窗高到到框架梁梁底 ，主要要窗宽为为1.8米，高高为2.1米。标标准层走走廊两端端设置玻玻璃门以以便连接接阳台和和空气流流通。屋屋面

17、排水水采用有有组织外外排水方方式，用用外装塑塑料空心心管作为为落水管管，屋面面材料找找坡2%。1.6 土土建设计计1墙体0.0000以上均均采用M5混合砂砂浆砌筑筑，0.0000以下均均采用水水泥砂浆浆砌筑。2.门垛厚厚度一般般为1300mm。一般般门窗均均居中，内内门内开开时内平平，外开开时居中中。3.卫生间间楼地面面比同层层相邻楼楼地面低低20mmm。4.楼屋面面面层材材料的选选择及构构造设计计5.屋面：三毡四油防防水层 20mm厚厚水泥砂砂浆找平平150mmm厚水泥泥蛭石保保温层 120mmm厚钢筋筋混凝土土板 V形轻刚龙龙骨吊顶顶 6.楼面：瓷砖地面（在在卫生间间内采用用地砖防防水楼面

18、面）100mmm厚钢筋筋混凝土土板V型轻刚龙龙骨吊顶顶2结构设计说明 结构设设计说明明2.1工程程地质条条件自然地表下下1米内为为填土，填填土下层层5米厚黄黄土状土土，再下下为3米厚砂砂质粘土土，再下下层为砾砾石层，地地下水位位为 -55.4米，建建筑场地地为 类场地地土，地地面粗糙糙度为B 类，各各土层的的地基承承载力标标准值如如下：黄土壮土 faak = 10001200 kNN/m22 砂质粘粘土 ffak = 22202700 kNN/m22砾石层 ffak = 30004000 kNN/m222.2 基基础本工程采用用柱下条条形基础础。2.3 设设计活载载荷载标标准值不上人屋面面：0

19、.55楼面：22.4 材材料混凝土：基基础混凝凝土C20；垫层层素混凝凝土选用用C10；一层层梁板柱柱混凝土土C35以上各各层梁板板柱混凝凝土C300钢筋： 梁梁柱纵筋筋采用级钢筋筋，箍筋筋及基础础底板钢钢筋采用用级钢筋 2.5 构构造要求求构件主筋混混凝土净净保护层层厚度基础40mmm,梁柱35mmm,板20mmm西安工业大学毕业设计（论文） 结构设计计计算书书3.1 工工程概况况 咸阳市实实验中学学教学楼楼设计，拟拟建五层层，建筑筑面积约约38000平方米米，建筑筑耐久年年限为50年，设设计防火火等级二二级，分分类为二二类。查相关关规范得得建筑物物所在地地（二类类场地，分分组第二二组）的的

20、设计地地震参数数为maxx=0.08，Tg=0.440s，基本本风压W0 =00.355kn/m2 ，基本本雪压S0=0.22KN/m2, 夏季季极端最最高38，冬季季最低-8。自然地表下下1米内为为填土，填填土下层层5米厚黄黄土状土土，再下下为3米厚砂砂质粘土土，再下下层为砾砾石层，地地下水位位为-5.4米，建建筑场地地为类场地地土,地面粗粗糙度为为B类。各各土层的的地基承承载力特特征值如如下：黄土状土 fakk=10001200 KNN/m22，砂质粘土 fakk=22202700 KNN/m22，砾石层 faak=33004000 KNN/m22。建筑抗震设设防类别别为丙类类，结构构安全

21、等等级为二二类，抗抗震设防防烈度为为8度，设设计基本本加速度度值为0.220g，设计计地震分分组为第第二组，结结构抗震震等级为为框架二二级。3.2 结结构布置置及计算算简图根据该房屋屋的使用用功能及及建筑设设计的要要求，进进行了建建筑平面面、立面面及剖面面设计，标标准层建建筑平面面、结构构平面布布置图分分别见图图3.1、图3.2。主体体结构共共5层，每每层层高高均为3.6米。填充墙采用用2400mm厚粘土土空心砖砖，窗为为铝合金金窗，大大多数门门(M11)为木门,其他门门（M2、M3）均为为玻璃门门。楼盖及屋盖盖均采用用现浇钢钢筋混凝凝土结构构，楼板板厚度取取1000mm,屋面板板厚度取取12

22、00mm。主梁梁截面、次次梁截面面高度分分别按其其梁跨度度的1/81/110和1/1121/115估计取取值，且且不应小小于4000mm,也不大大于梁截截面净跨跨的1/4，框架架梁宽度度可取梁梁截面高高度的1/31/22,且不小小于2500mm,同时应应保证梁梁截面高高宽比不不大于4，估算算梁截面面尺寸和和各层梁梁、柱和和板的混混凝土强强度等级级见表3.1。其设设计强度度：柱截面尺寸寸可根据据柱的轴轴压比限限值估算算，其轴轴压比限限值为0.8。表3.1 梁截面面尺寸（mm）及各各层混凝凝土强度度等级层次混凝土强度等级截面尺寸（bh）边横梁中横梁纵梁次梁1C3530066003006600300

23、6600250550025C303006600300660030066002505500本处各层的的重力荷荷载代表表值近似似取14 KN/m2.由图2可知边边柱和中中柱的负负载面积积分别为为6.003.6、6.00.05.11。由由式AcN/fc得第一一层柱截截面面积积为:边柱Ac1.3663.611411035/0.88166.7=14771255mm22中柱Ac1.25655.11410335/0.88166.7=20004111 mmm2如柱截面取取正方形形，则边边柱和中中柱截面面高度分分别为3833mm和4477mm.根据上述结结果并综综合考虑虑其它因因素，本本设计柱柱截面尺尺寸取值值

24、如下：第一层层取6000mm6000mm；25层5000mm5000mm；基础础选用条条形基础础，基础础埋深取取2米，垫垫层1000mm，基础础深度1.3米。 框框架结构构计算简简图如图图3.33.4所示。梁梁轴线取取至板底底，25层柱高高即为层层高，底底层柱高高取3.66+0.45+2.00-1.3-00.1=4.665m 。图3.2 建筑平平面布置置图图3.3 结构平平面布置置图3.4 横向框框架计算算简图3.3 重重力荷载载计算3.3.11 屋面及及楼面的的永久荷荷载标准准值屋面（不上上人）： 330mmm厚细石石混凝土土保护层层 240.0030.772KNN/ 三毡四四油防水水层 0

25、.4 KKN/mm2 220mmm厚水泥泥砂浆找找平 22000.022=0.4 KKN/mm2 1150mmm厚水泥泥蛭石保保护层 550.150.775KNN/ 1120mmm厚钢筋筋混凝土土板 250.1123KNN/ V型轻刚刚龙骨吊吊顶 0.25 KN/m2合计： 5.552 KKN/mm214层楼楼面： 瓷瓷砖地面面（包括括粗砂打打底） 00.755KN/m2 1100mmm厚钢筋筋混凝土土板 2550.102.55KN/ VV形轻刚刚龙骨吊吊顶 0.225 KKN/mm2 合计计： 3.55 KNN/m223.3.22屋面及及楼面可可变荷载载标准值值 不上人屋屋面均布布活荷载载标

26、准值值 0.550 KKN/mm2 楼面活荷荷载标准准值 22.0 KN/m2 楼道及阳阳台活荷荷载标准准值 2.5KNN/ 屋面雪荷荷载标准准值 00.2 KN/m23.3.33 梁、柱柱重力荷荷载计算算表3.2 梁柱重重力荷载载标准值值层数构件b/mh/m/()G/（)（计算长度度）/n/15边横梁0.30.6251.054.72556.614436.559中横梁0.30.5251.053.93882.4766.1558纵梁0.30.6251.055.51332.464846.7797次梁0.30.45251.053.54446.612280.66851柱0.6 0.6251.059.45

27、4.65361581.9325柱0.50.5251.056.56333.636850.55653.3.44 墙、门门窗重力力荷载计计算外墙体为3370mmm厚粘土土多孔砖砖（16KKN/mm），外外墙面贴贴瓷砖（0.55KN/，包包括水泥泥砂浆打打底，共共厚25mmm），内内墙面20mmm厚抹灰灰（0.334KNN/），则则外墙面面单位面面积重力力荷载为为160.337+00.5+0.334=66.766KN/；内内墙为水水泥空心心砖两侧侧均为20mmm厚抹灰灰，则内内墙面单单位面积积重力荷荷载为150.225+11700.02224.228KNN/。 铝合金金窗单位位面积重重力荷载载取0.4

28、4KN/，木木门单位位面积重重力荷载载为0.224KNN/3.3.55 重力荷荷载代表表值集中于各楼楼层标高高处的重重力荷载载代表值值：计算结果:=3.55（4217.4）=25557.8KNN=5.552（4217.4）=40034.02KKNW梁 =4436.59+66.1588+8446.7797+2800.6885=116300.233KNW墙1=66.766（42+17.4）23.66-(11.81.55188+1.511.54+11.21.553)+(442+117.44)220.6+4.2287.22155-(11.22.44122+0.922.47)=28845.58KKNW柱

29、1 =15881.993KNNW墙2 =6.776（42+17.4）23.66-(11.81.55188+1.511.54+11.21.553)+44.28877.215-(1.222.412+0.992.477)=23663.771KNNW柱 =8856.57KKN50%Q活活载=00.52（42+17.4）=7330.88KN50%Q屋屋面活载载=0.500.5（42+17.4）=1882.77KN计算结果如如下图： 图3.5 各质点点的重力力荷载代代表值3.4 框框架侧移移刚度计计算 框框架结构构的侧向向刚度过过小，水水平位移移过大，将将影响正正常使用用；侧向向刚度过过大，水水平位移移过

30、小，虽虽满足使使用要求求，但不不满足经经济性要要求。因因此，框框架结构构的侧移移刚度宜宜合适，一一般以使使满足结结构层间间位移限限值为宜宜。规范规定，按按弹性方方法计算算的楼层层层间最最大位移移与层高高之比u/h宜小于于框架结结构的层层间位移移角限值值u/hh，即1/5550。（h为层高高）。（附附：层间间位移角角限值的的确定原原则，一一是保证证主体结结构基本本处于弹弹性受力力状态。即即避免混混凝土墙墙、柱构构件出现现裂缝，同同时将混混凝土梁梁等楼面面构件的的裂缝数数量、宽宽度和高高度限制制在规范范允许范范围内。二二是保证证填充墙墙、隔墙墙和幕墙墙等非结结构构件件的完好好，避免免产生明明显损伤

31、伤。如果果不满足足以上限限制，则则可增大大构件尺尺寸或提提高混凝凝土强度度等级。）梁的线刚度度ib=ECIb/lb。其中Ec为混凝凝土弹性性模量；lb为梁的的计算跨跨度；Ib为梁截截面惯性性矩，对对本设计计的现浇浇楼面，中中框架梁梁Ib可近似似取2.00I0，边框框架梁Ib取1.55 I00，楼梯梯间边横横梁取I0 ，中横横梁取2I0 ，其中I0为梁矩矩形部分分的截面面惯性矩矩。柱的线刚度度ic=EcIc/l，其中Ic维柱的的截面惯惯性矩，h为框架架柱的计计算高度度。柱的的侧移刚刚度D值按下下式计算算：D= c122ic/h2式中c为柱侧侧移刚度度修正系系数，可可从书上上查表得得。横梁的线刚刚

32、度计算算过程见见表3.33,柱的线线刚度计计算过程程见表3.4框架柱柱侧移刚刚度值见见表3.5，表3.6，表3.7。表3.3横横梁线刚刚度计算算表层数Ec/(N/mmm2) 类别bh/mmXmmmI0/mm4b/mmEcI0/lb/Nmmm1.5EccI0/l /Nmm2 EcII0/l/ Nmmm13.151044AB跨30066005.4110972002.3633100103.5455100104.726610010BC跨30066003.1255100930003.2811100104.9222100106.562210010CD跨30066005.4110972002.3633100

33、103.5455100104.7266100102531044AB跨30066005.4110972002.25101103.3755100104.5110100BC跨30066003.1255100930003.1255100104.6888100106.2510110CD跨30066005.4110972002.25101103.3755100104.5110100表3.4柱柱线刚度度计算表表层数Ec/(N/mmm2) hc/mmmbh/mmXmmmI0/mm4EcI0/lb/Nmmm13.1510444.6560066001.08101107.316610010253.011043.65

34、0055005.20884.3410110表3.5 中框架架柱侧移移刚度D值()层次第1层第25层层D轴 (2根根）B、C轴（10根)A轴（6根）D轴（2根）B、C轴（10根)A轴（6根）0.64661.54330.64661.03772.95221.03770.39550.57770.39550.34110.59660.3411160244234277160244137033239500137033表3.6 边框架架柱侧移移刚度D值()柱类别A-11,A-8 DD-1，D-88B-1,BB-8 C-1,C-88层数1251250.64661.54330.89772.59220.39550.5

35、7770.48220.5966 1160224 2234227195700239500表3.7 楼梯间间框架柱柱侧移刚刚度D值（ ）柱D-2，DD-4，D-5，D-77A-2，AA-4，A-5，A-77层数12-512-50.89772.59220.64661.54330.48220.59660.39550.5777195700239500 160224 2234227 将将上述不不同情况况下同层层框架柱柱侧移刚刚度相加加，即得得框架各各层层间间侧移刚刚度，见见表3.88表3.8 横向框框架层间间侧移刚刚度()层次1234513816666145277481452774814527748145

36、27748由表可见，=1381666/1452748=0.9510.7，故该框架为规则框架。3.5 横横向水平平荷载作作用下框框架结构构的内力力和侧移移计算3.5.11 横向向水平地地震作用用下框架架结构的的内力和和侧移计计算(1) 横横向自振振周期计计算荷载计算：GE=Gi=1004744.611+65528.073+776988.033=3777566.855KN GGeq=00.855GE=0.85377756.85=320093.32KKN结构顶点的的假想侧侧移见表表3.99表3.9 结构顶顶点的假假想侧移移表层号57698.037698.03145277480.005530.0755

37、546528.07142266.1145277480.009980.0700236528.07207544.177145277480.014430.0600426528.07272822.244145277480.018880.046611104744.755377566.999138166660.027730.02773结构自振周周期按顶顶点位移移法，考考虑填充充墙刚度度对于框框架结构构的影响响，取折折减系数数，所以以结构基基本自振振周期为为T1 =1.7o T1 =11.7o =1.700.6=0.28ss (2)水水平地震震作用及及楼层地地震剪力力作用本建筑结构构高度不不超过40mm,质

38、量和和刚度沿沿高度分分布比较较均匀，变变形以剪剪切为主主，故可可用底部部剪力法法计算水水平地震震作用。结结构总水水平地震震作用标标准值即即Geq=00.855GE=0.85377756.99=320093.32KKN10.22=0.2 （因为0.110.3800.255%,AAs/Ass=0.830.33满足要要求。4.1.22梁斜截截面受剪剪承载力力计算 ABB跨：，故故截面尺尺寸满足足要求。梁端加密区区箍筋取取双肢，箍箍筋选用用HPBB2355级钢筋筋（=2210NN/mmm2）, =00.4221.5730005665+11.25521105655 =2611.566KN1788.255

39、KN，加密区的长长度：二二级抗震震1.556000=9900mmm5500mmm,取9000mm.非加密密区取双双肢，箍箍筋设置置满足要要求。BC跨：若若梁端加加密区箍箍筋取双双肢，则则其承载载力为=0.4221.573000（5000-355）+1.252100（5000-355） =2155.277KN。由于于非加密密区长度度较小，故故全跨均均按加密密区布置置。4.2柱截截面设计计4.2.11剪跨比比和轴压压比验算算 表中中给出了了框架柱柱各层的的剪跨比比和轴压压比计算算结果，由由此可见见，各柱柱的剪跨跨比和轴轴压比都都满足规规范要求求。表4.1柱柱的剪跨跨比和轴轴压比验验算柱号层次b/m

40、mh0/mmmNE550046014.3111.44553.388262.9974.540.08450046014.3162.11880.099609.0062.170.19350046014.3191.005100.885976.2244.120.30250046014.3184.113115.5521358.103.470.41155051016.7227.333116.3351785.553.830.38D550046014.3114.99657.244299.2274.370.09450046014.3187.77696.155735.5584.250.22350046014.3225

41、.448125.3311188.093.910.36250046014.3261.336145.3321663.083.910.51155051016.7341.334149.6602169.484.470.46C550046014.3112.33655.788293.8804.380.09450046014.3173.55394.688723.4492.170.22350046014.3222.880123.8821169.033.910.36250046014.3258.770143.9901636.633.910.50155051016.7338.334148.6692135.784.4

42、60.46B550046014.392.56642.466307.9964.740.09450046014.3139.33467.611647.7754.480.20350046014.3168.99488.0991008.564.170.31250046014.3161.220102.6611384.363.420.42155051016.7209.553110.9961806.713.700.394.2.22柱正截截面承载载力计算算以第一层层B柱为例例说明：根据B柱内力力组合表表，将支支座中心心处的弯弯矩换算算至支座座边缘处处，并与与柱端组组合弯矩矩的调整整值比较较后，选选出最不不利内力力

43、，进行行配筋计计算。B节点左右右梁端弯弯矩：左（AB）M=-4011.233+2220.99210.33=-3334.9544KNmm,右（BC）M=-4022.766+2662.55400.255=-1140.22KKNmB节点上下下端弯矩矩：上：下：，565.35/4755.177=1.19, =5700.2-5633.355=6.85。在B节点处处按其弹弹性弯矩矩分配给给上下柱柱柱端，即即：上柱：，下柱：，取20mmm和偏心心方向尺尺寸的1/330两者中中较大值值，而5000/300=166.677mm,所以=220mmm。又，=125.73+20=1455.733mm。又因为/hh=4

44、5590/6000=7.655,故应考考虑偏心心距增大大系数。=2.11811.0, 取=1.0，又/hh=7.6555,故应考考虑偏心心距增大大系数。同同理可求求得=11.0，=1.0，=1.733300.744=533.188及Ne,否则按按构造配配筋。因因为N=119566.999KN=0.5188144.350005660=224888.899KN，Ne=19956.992274.860.2%,故As=As=bh0=0.2%60005660=7720mmm2 故选420（As=As=12256mmm），总总配筋率率4.2.33柱斜截截面受剪剪承载力力计算 以第第一层B柱为例例，计算算过

45、程如如下：=242.23/0.88=3002.779KNNm,=4466.8881.25=5588.6KKNm,V=1.22（+）/Hnn=1.2（3022.799+5558.66）/4.25=2433.222KN，截面尺寸寸满足要要求。,取=3；其中，取较较大的柱柱下端值值，而且且，；不应考考虑，故故，为将将表中查查的数值值除以0.775，为查的的值除以以0.885，与相应应的轴力力N=13777.0030.8=117211.299KN=18803.6KNN取N=17721.29KKN故应按构造造配置箍箍筋。柱柱端加密密区的箍箍筋选用用四肢，表表得第一一层柱柱柱底的轴轴压比n=00.511

46、=00.111， ，取110，=788.5，则S1233.3mmm。根据据构造要要求取加加密区箍箍筋为四四肢101000，加密密区位置置及长度度按规范范要求确确定，非非加密区区还应满满足s6608.78KKN。设节点区配配箍为四四肢，则则1635.13KKN=6088.788KN,故承载载力满足足要求。综综合以上上计算结结果可以以绘出横横向框架架的配筋筋图。5板的设计 板的设设计5.1设计计资料根据结构平平面布置置图，按按双向板板弹性方方法计算算。楼面做法：瓷砖地地面（包包括粗砂砂打底），100mm厚钢筋混凝土板，V形轻钢龙骨吊顶。活载：2.0KNN/材料：混凝凝土C25，钢筋HPBB2355

47、级对图5.1，各区区格进行行编号，共共分A、B、C、D四类。5.2荷载载计算瓷砖地面面（包括括粗砂打打底） 0.775 KKN/100mmm厚钢筋筋混凝土土板 22500.1=2.55 KNN/V形轻钢钢龙骨吊吊顶 00.255 KNN/ 合计 33.5 KN/ g=1.233.5=4.22 KNN/，q=11.42.00=2.8KN/ g+q=4.22+2.8=77.0 KN/,g+q/22=4.2+11.4=5.66 KNN/西安工业大学毕业设计（论文）5.3内力力计算 跨跨中最大大弯矩发发生在活活载为棋棋盘式布布置时，它它可以简简化为：当内支支座固定定时g+qq/2作用下下的弯矩矩值与当

48、当内支座座为铰支支时 qq/2作用下下的跨中中弯矩值值之和。支支座最大大负弯矩矩可以近近似按活活载满布布求得，即即内支座座固定时时g+q作用的的支座弯弯矩。计计算弯矩矩时考虑虑泊松比比影响。取取=0.2A区格板：=3.0，=3.0， /=1=(0.001766+0.200.01176)（g+qq/2）+（0.003688+0.200.03368）q/2=0.022125.663+0.0444211.43=1.6224=(0.0017660.2+00.01176)（g+qq/2）+（0.0036880.2+00.03368）q/2=1.6224=-0.005133（g+q）=-0.0051337

49、3=-3.23=-0.005133（g+q）=-0.00513373=-3.23B区格板：=3.0，=7.2， /=0.42=(0.004000+0.200.00038)5.633+（0.005888+0.200.0006）1.433=22.811=(0.0040000.2+00.00038)5.633+（0.0058880.2+00.0006）1.433=22.544=-0.008299（g+q）=-0.00829973=-5.22=-0.005700（g+q）=-0.00570073=-3.59C区格板：=3.0，=3.0， /=1=(0.001766+0.200.01176)5.633+

50、（0.002855+0.200.01158）1.433=11.466=(0.0017660.2+00.01176)5.633+（0.0028550.2+00.01158）1.433=11.333=-0.005133（g+q）=-0.00513373=-3.23=-0.005133（g+q）=-0.00513373=-3.23D区格板：=3.0，=7.2， /=0.42=(0.004000+0.200.00038)5.633+（0.005599+0.200.00079）1.433=22.788=(0.0040000.2+00.00038)5.633+（0.0055990.2+00.00079）1

51、.433=11.722=-0.008299（g+q）=-0.00829973=-5.22=-0.005700（g+q）=-0.00570073=-3.595.4截面面设计 截截面的有有效高度度，选用用8钢筋作作为受力力主筋，则则（短跨跨）方向向的跨中中截面有有效高度度=h-c-dd/2=1000-155-4=81mmm, （长跨跨）方向向的跨中中截面有有效高度度=h-c-33d/22=1000-115-112=773mmm,支座截截面处有有效高度度均为85mmm.截面弯矩设设计，板板四周与与梁整体体现浇，故故弯矩设设计值应应该按如如下折减减A区格跨中中截面与与A-A支座截截面折减减20%，B、

52、C区格格的跨中中截面与与A-B，A-C支座截截面折减减20%，D区格不折折减。计算板配筋筋时，取取内力臂臂系数s =00.955, ,截面配配筋计算算结果及及实际配配筋见表表表5.1板板的配筋筋计算表表截面h 0M As实配钢筋（As）跨中A区格L01811.7110082000（251）L02730.986882000（251）B区格L01812.8318882000（251）L02731.388182000（251）C区格L01811.578582000（251）L02730.755282000（251）D区格L01813.6223082000（251）L02731.5110482000（

53、251）支座A-A81-2.30014382000（251）A-B81-2.86617782000（251）A-C81-2.30014382000（251）B-B81-5.22244582000（251）B-D81-5.22244582000（251）C-D81-3.23322282000（251）B边支81-3.59932181550（335）C边支81-3.23317981550（335）D边支长跨跨81-5.22244582000（251）D边支短跨跨81-3.59932182000（251）6楼梯设计 楼梯设设计6.1设计计资料：选用C300混凝土土，受力力纵筋HRBB3355，其他H

54、PBB2355。踏步步面层采采用30mmm厚水磨磨石（0.665KNN/），底底面为20mmm厚混合合砂浆抹抹灰(177KN/) 图6.1 楼梯计计算简图图 图6.2尺寸简简图6.2踏步步板计算算：荷载计算： 踏步板板自重： 0.11500.30.55255=0.5633KN/m 踏步面面层自重重： （0.00300.1550.65=0.000299KN/m 底面抹抹灰自重重： 0.33550.0217=0.1114 KN/m恒载 0.68KKN/mm活载 220.3=00.6 KN/m总荷载设计计值：P=11.20.668+11.40.66=1.6566 KNN/m，P=1.33500.68

55、8+0.711.40.66=1.5066 KNN/m，所以取总荷荷载设计计值为1.6656 KN/m进行计计算。内力计算： 踏步步板的计计算跨度度为13330mmm，故跨跨中截面面弯矩为为=1.6556 1.333/8=00.3666KNNm西安工业大学毕业设计（论文）承载力计算算踏步板截面面的折算算高度h=1150/2=775mmm, =75-15=60mmm,bb=3000mmm, =14.3N/mm，=2110 NN/mmm，则， ，=266.977mm，选26（As=56.52mmm）6.3楼梯梯折板计计算（150厚折板板） （1）荷载载计算 踏步传来来的荷载载： 1.66561.33

56、300.5/0.33=3.6711KN/m 折板自重重： 1.22（0.115-00.022）1.33253355/3000=55.799KN/m 折板抹灰灰自重： 1.2（0.115-00.022）2+(1.33-0.00222)0.0021173335/3000=0.6388KN/m 楼梯栏栏杆重： 11.20.11=0.12KKN/mm总荷载设计计值： P=10.2188KN/m（2）内力力计算斜板的水平平投影计计算长度度为=44.2mm,则板跨跨中截面面的弯矩矩及支座座截面剪剪力分别别为：，pM，按第一类TT形截面面设计。，=1.014.3112000366500.00068/3000

57、=2118.331mmm，=0.2%20003365=1466mm，故选选用216（As=4022mm）6.5平台台板计算算（1）荷载载计算60mm厚厚钢筋混混凝土板板： 0.006225=11.5KKN/mm30mm厚厚水磨石石面层： 0.65KKN/mm20mm厚厚混合砂砂浆底面面抹灰： 0.002117=00.344KN/m恒载： 2.49 KN/m活载： 22.0 KN/m总荷载设计计值：g+qq=1.222.499+1.422.0=5.779KNN/m，g+qq=1.352.449+00.71.442.0=55.322 KNN/m取P=5.79 KN/m计算简图按单向板计计算。=20

58、000mmm弯矩设计值值计算：取1m宽板板带 PP=5.791.00=5.79KKN/mm，跨中中=5.792/8=22.8995KNNm截面配筋计计算：板截面有效效高度=600-200=400mm, ，=0.1277，=1.0114.3310000400.1136/2100=3770.444mmm实配8881330（As=4022 mmm）7基础设计 基础设设计7.1设计计资料：基坑开挖至至自然地地表以下下5米，再再回填砂砂土至-2.0米，并并且压实实使其满满足=1180KKpa，=177.5KKN/mm。底层层柱55005550，配有12 20，按照照组合计计算，基基础埋深深2.0米，受受

59、力纵筋筋采用HRBB4000级钢筋筋，混凝凝土采用用C25（=1.27 =111.9）A柱：=116722.977KN， =333.888KNmm, =221.886KNNB柱: =18883.776KNN, =119.664 KKNm, =12.49KKN,C柱: =18883.776KNN, =333.888 KKNm , =21.86KKND柱: =16772.997KNN, =119.664 KKNm, =12.49KKN7.2独立立基础：确定基础底底面积：=1880+11.517.5（2-00.5）=2119.338KppaA、D柱：A=（1.111.4）=（1.111.4）1667

60、2.97/（2199.388-2002.0）=（10.2613.06）取b=l=4.00m,验算基础承承载力：A柱P117.44/3=4.335，故选选用条形形基础更更为合理理。西安工业大学毕业设计（论文）7.3条形形基础荷载计算先估算条形形基础的的宽度为为b=33.0mm,基础自自重=22.03.00200=1220KNN/m，柱间间墙荷载载=4.283.66/2=7.7704KKN/mm，柱轴轴力=116722.977271113.46KKN确定条形基基础的尺尺寸 修正后的低低级承载载力：=2199.388Kpaa.由于荷荷载比较较均匀，两两端伸出出等长度度悬臂，