人行天桥结构计算书

1、林州市人行行天桥结构计算书书审定：审核： 设计：2012年年2月目录TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc317234046 一.工程概概况 工程概况河南省林州州市人行行天桥项项目。采用中承式式拱桥设计原则与与标准1、建筑筑结构荷荷载规范范 （GGB 5500009-220011）2、建筑筑抗震设设计规范范 （GGB 5500111-220100）3、钢结结构设计计规范 （GBB 5000177-20003）4、建筑筑钢结构构焊接技技术规程程 （JJGJ 81-20002）5、钢结结构工程程施工及及验收规规范 （GBBJ 5502005-220011）6、城市市桥梁设

2、设计准则则 （CCJJ 11-93）7、城市市桥梁设设计荷载载标准 （CJJJ 777-998）8、城市市人行天天桥与人人行地道道技术规规范 （CJJJ 669-995）9、公路路工程抗抗震设计计规范 （JTTJ0004-993）10、公公路桥涵涵设计通通用规范范 （JJTGDD60-20004）11、公公路桥涵涵钢结构构及木结结构设计计规范 （JTTJ0225-886）12、公公路桥涵涵地基及及基础设设计规范范 （JJTJ0024-85）13、混混凝土结结构设计计规范 （GBB500010-20110）14、铁铁路桥梁梁钢结构构设计规规范 （TBB100002.2-220055）15、建建筑

3、钢结结构焊接接技术规规程 （JGGJ811-20002；J2118-220022）16、公公路桥梁梁板式橡橡胶支座座规格系系列（JJT/TT 6663-220066）17、公公路桥梁梁板式橡橡胶支座座（JJT/TT 4-20004）结构布置和和构件截截面3.1 结结构布置置图1 三三维结构构图图2 立立面布置置图图3 平平面布置置图3.2 杆杆件截面面3.3支座座和边界界约束拱结构与桥桥面结构构之间通通过单向向可滑动动支座进进行连接接，支座座型号为为GJZZF4 3500 x5550 x772(单单向) NR，实实现桥面面梁沿桥桥纵向可可滑动，横横向与拱拱结构协协同工作作。拱脚与基础础固结约约

4、束；桥桥面结构构的四个个角点中中，除一一个为约约束三个个平动自自由度外外，其他他三个支支座均为为只约束束竖向自自由度。边边界约束束情况如如图4所所示（途途中约束束六位数数字分别别表示：平动xx向、平平动y向向、平动动z向；转动绕绕x轴；转动绕绕y轴；转动绕绕z轴，00表示释释放；11表示约约束）。图4 边边界约束束布置图图荷载与作用用设计使用年年限为1100年年设计地震烈烈度为77度（00.155g）第二组类场地根据城市市人行天天桥与人人行地道道技术规规范 （CJJJ 669-995）的的规定，地地震工矿矿组合中中，考虑虑永久荷荷载和11.0kkN/mm2的人群群荷载。桥面永久荷荷载47mm厚

5、厚(平均均厚度)细石混混凝土：q10mm厚厚EPDDM聚亚亚安脂混混合颗粒粒塑胶：q考虑可能以以后采用用广场瓷瓷砖：q压型钢板自自重：q综上：桥面面均布恒荷荷载 q=2.0kN/栏杆自重：0.22 kN/m广告牌自重重：1.0 kN/m2，两两侧全长长均有广广告牌，高高度为44.2掉面吊挂荷荷载：00.155 kN/可变荷载（1）、人人群荷载载：根据城市市人行天天桥与人人行地道道技术规规范 （CJJJ 669-995），加加载长度度超过220m的的情况下下，人群群荷载为为;w=在计算中取取3.55kN/m2（用于于整体结结构计算算）在设计乔面面板时，人人群荷载载取 55.0kkN/mm2（用于

6、于桥面板板计算）（2）、按按1000年考虑虑基本雪雪荷载：0.445kNN/m22（3）、风风荷载基本风压：0.555kNN/m22（按1100年年为设计计周期）广告牌：由于两侧广广告牌之之间空间间开放，因因此分别别考虑两两侧风荷荷载，且且其数值值和方向向相同单侧广告牌牌体型系系数：11.3风振系数：1.55高度分布系系数：11.255（按BB类场地地，200m高度度）单侧广告牌牌上的风风荷载作作用于主主梁上，折折算线荷荷载：p=1.51.31.250.554.2=5.63拱侧面（考考虑两片片拱承受受风荷载载，数值值相同，方方向相同同）：单片拱体型型系数：1.44风振系数：1.55高度分布系系

7、数：11.255（按BB类场地地，200m高度度）单侧拱侧面面上的风风荷载，折折算线荷荷载（考考虑拱侧侧面宽度度为1.5m）：p=1.51.41.250.551.5=2.16综上，风荷荷载在计计算模型型中的分分布情况况如图55.图5 风风荷载布布置图（4）、雪雪荷载基本风压：0.445kNN/m22（按1100年年考虑）（5）、栏栏杆荷载载水平力：22.5kkN/mm竖向力：11.2kkN/mm温度作用设计温度变变化范围围：-2210C+5700C，合合拢温度度为1100C荷载组合非地震组合合组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温11.2301.2-0.8441.22

8、1.21.4311.2-0.8441.231.21.4321.20.98-0.8441.241.21.40.84331.20.98-0.8441.251.21.4-0.844341.3561.21.40.72351.350.9871.21.40.72361.350.8481.21.40.840.72371.35-0.84491.21.4-0.8440.72381.350.72101.21.4391.350.72111.20.981.4401.350.980.84121.21.40.72411.350.98-0.844131.21.40.72421.350.980.72141.20.981.40

9、.72431.350.980.72151.20.981.40.72441.350.840.72161.2-1.4451.350.840.72171.20.98-1.4461.350.980.840.72181.2-1.40.72471.350.980.840.72191.2-1.40.72481.35-0.8440.72201.20.98-1.40.72491.35-0.8440.72211.20.98-1.40.72501.350.98-0.8440.72221.21.2511.350.98-0.8440.72231.21.25211.4241.20.981.25311.40.72251.2

10、0.981.25411.40.72261.20.841.2551-1.4271.20.841.2561-1.40.72281.20.980.841.2571-1.40.72291.20.980.841.2地震组合组合恒荷载人群荷载风荷载水平地震yy水平地震xx竖向地震组合恒荷载人群荷载风荷载水平地震yy水平地震xx竖向地震11.21.21.36711.321.21.2-1.3681-1.331.21.20.281.36910.281.341.21.2-0.2881.3701-0.2881.351.21.20.28-1.37110.28-1.361.21.2-0.288-1.3721-0.288

11、-1.371.21.21.37311.381.21.2-1.3741-1.391.21.20.281.37510.281.3101.21.2-0.2881.3761-0.2881.3111.21.20.28-1.37710.28-1.3121.21.2-0.288-1.3781-0.288-1.3131.21.21.37911.3141.21.2-1.3801-1.3151.21.20.281.38110.281.3161.21.2-0.2881.3821-0.2881.3171.21.20.28-1.38310.28-1.3181.21.2-0.288-1.3841-0.288-1.3191

12、.21.21.30.58511.30.5201.21.2-1.30.5861-1.30.5211.21.21.3-0.58711.3-0.5221.21.2-1.3-0.5881-1.3-0.5231.21.21.30.58911.30.5241.21.2-1.30.5901-1.30.5251.21.21.3-0.59111.3-0.5261.21.2-1.3-0.5921-1.3-0.5271.21.20.51.39310.51.3281.21.20.5-1.39410.5-1.3291.21.2-0.51.3951-0.51.3301.21.2-0.5-1.3961-0.5-1.3311

13、.21.20.51.39710.51.3321.21.20.5-1.39810.5-1.3331.21.2-0.51.3991-0.51.3341.21.2-0.5-1.31001-0.5-1.3351.21.20.281.30.510110.281.30.5361.21.20.28-1.30.510210.28-1.30.5371.21.20.281.3-0.510310.281.3-0.5381.21.20.28-1.3-0.510410.28-1.3-0.5391.21.20.281.30.510510.281.30.5401.21.20.28-1.30.510610.28-1.30.5

14、411.21.20.281.3-0.510710.281.3-0.5421.21.20.28-1.3-0.510810.28-1.3-0.5431.21.20.280.51.310910.280.51.3441.21.20.280.5-1.311010.280.5-1.3451.21.20.28-0.51.311110.28-0.51.3461.21.20.28-0.5-1.311210.28-0.5-1.3471.21.20.280.51.311310.280.51.3481.21.20.280.5-1.311410.280.5-1.3491.21.20.28-0.51.311510.28-

15、0.51.3501.21.20.28-0.5-1.311610.28-0.5-1.3511.21.2-0.2881.30.51171-0.2881.30.5521.21.2-0.288-1.30.51181-0.288-1.30.5531.21.2-0.2881.3-0.51191-0.2881.3-0.5541.21.2-0.288-1.3-0.51201-0.288-1.3-0.5551.21.2-0.2881.30.51211-0.2881.30.5561.21.2-0.288-1.30.51221-0.288-1.30.5571.21.2-0.2881.3-0.51231-0.2881

16、.3-0.5581.21.2-0.288-1.3-0.51241-0.288-1.3-0.5591.21.2-0.2880.51.31251-0.2880.51.3601.21.2-0.2880.5-1.31261-0.2880.5-1.3611.21.2-0.288-0.51.31271-0.288-0.51.3621.21.2-0.288-0.5-1.31281-0.288-0.5-1.3631.21.2-0.2880.51.31291-0.2880.51.3641.21.2-0.2880.5-1.31301-0.2880.5-1.3651.21.2-0.288-0.51.31311-0.

17、288-0.51.3661.21.2-0.288-0.5-1.31321-0.288-0.5-1.3设计温度变变化范材料钢材：主梁梁、主拱拱、吊杆杆、横梁梁、耳板板、肋板板等采用用Q3445B 销轴轴采用445号钢钢混凝土：桥桥面、基基础采用用C300混凝土土构件包络应应力6.1整体体应力分分布图6 整整体应力力分布计算结果表表明：采采用本设设计方案案的拱桥桥整体强强度应力力处于安安全状态态，最大大应力发发生在拱拱脚附近近区域。下下文将详详细介绍绍各主要要构件的的应力数数值。6.2拱结结构应力力状态图7 拱拱结构应应力分布布图图7所示的的是主拱拱和拱横横梁的应应力分布布情况，最最大应力力发生在

18、在拱脚附附近，最最大值为为1422MPaa，小于于Q3445钢的的屈服强强度；若若不考虑虑加劲肋肋对箱形形截面的的作用，即即仅考虑虑40ttw（tw为腹板板厚度）的的有效截截面，则则拱结构构的应力力比如图图8。图8 拱拱结构应应力分布布图(仅仅考虑有有效截面面)计算结果文文件如下下图：图9 拱拱脚计算算结果 (仅考考虑有效效截面)上图所示的的计算结结果表明明：即使使仅考虑虑40ttw的有有效截面面，拱脚脚最大应应力比为为0.99，因此此，拱结结构强度度满足要要求。6.3 桥桥面主梁梁、次梁梁应力状状态图10 桥面梁梁结构应应力分布布图桥面梁的最最大应力力比在00.355以下，因因此满足足要求，

19、计计算结果果如图111。图11 主梁计计算结果果6.4 吊吊杆应力力状态图12 吊杆应应力分布布图图12所示示的计算算结果表表明：吊吊杆的最最大拉应应力为1152MMPa，因因此满足足钢材QQ3455B强度度要求，计计算结果果见图113。图13 吊杆计计算结果果模态分析7.1特征征周期表1 特征征周期表表阶数特征周期 /s阶数特征周期 /s10.5960.1820.4770.1630.3380.1640.2790.1550.27100.147.2特征征模态 图图14 第第一阶模模态 图115 第二二阶模态态图16 第第三阶模模态图17 第第四阶模模态图18 第第五阶模模态图14图图18所示的的

20、计算结结果表明明：在前前五阶特特征模态态中，第第一阶、第第二阶和和第五阶阶特征模模态是横横桥向模模态；第第三阶和和第四阶阶模态为为竖向模模态，其其中第三三阶模态态所对应应的特征征频率为为3.003Hzz，满足足城市市人行天天桥与人人行地道道技术规规范（CCJJ 69-95）中关于人行天桥竖向频率至少3Hz的要求。桥梁变形8.1 竖竖向变形形图19 竖竖向变形形在永久荷载载和人群群荷载的的标准组组合作用用下，桥桥梁的最最大竖向向变形为为26.4mmm，按支支座间距距离为666.004m计计算，挠挠度为11/25500，满满足城城市人行行天桥与与人行地地道技术术规范（CCJJ 69-95）中关于人

21、行天桥主梁竖向挠度小于1/600的要求，另外，由于挠度小于1/1600，因此可不预起拱，但为了更好的排水，在本设计中，主梁沿纵向设置0.5%的坡度。8.2 水水平变形形考虑到桥梁梁两侧面面挂有大大面积广广告牌，横横向风荷荷载对桥桥梁的作作用较大大，因此此需关注注桥梁的的横向变变形。图图20显示示了桥梁梁在横向向风荷载载作用下下的变形形。图20 水水平变形形图20所示示的结果果表明拱拱顶点的的最大水水平位移移为511mm（拱拱跨为770.88m，变变形约为为1/114000）；桥桥面最大大横向位位移为226mmm（桥面面梁跨度度按为773.88m，变变形约为为1/228000）。桥梁整体稳稳定分

22、析析9.1 屈屈曲特征征值表2屈曲特特征值阶数特征值阶数特征值126.3656.0229.3762.3337.2863.3441.5969.1545.11072.89.2 屈屈曲模态态图21 第第一阶屈屈曲模态态图22 第第二阶屈屈曲模态态图23 第第三阶屈屈曲模态态图24 第第四阶屈屈曲模态态图25 第第五阶屈屈曲模态态上述结果表表明：桥桥梁的前前五阶屈屈曲模态态主要表表现为拱拱结构平平面外失失稳。其其中，第第一阶屈屈曲模态态所对应应的特征征值是226.33，表明明整体结结构具有有较好的的稳定性性。十节点计计算10.1 吊杆节节点吊杆采用圆圆管1227x88，与主主拱和桥桥面横梁梁的连接接方

23、式如如图266所示：图26 吊吊杆节点点销轴计算计算结果显显示吊杆杆最大拉拉力为4455kkN，吊吊杆截面面为圆管管1277x8，其其截面积积为29991mmm。销轴（455号钢）直直径为660mmm，其截截面积AA1:A根据公路路桥涵钢钢结构及及木结构构设计规规范 （JTTJ0225-886）给给出的445号钢钢的允许许剪应力力为1225MPPa，所所对应的的极限抗抗剪承载载力FVV为：F因此，销轴轴的抗剪剪承载力力满足要要求。按销轴抗弯弯较不利利情况考考虑，计计算简图图如下两两种情况况：图27 销销轴抗弯弯计算简简图对于第一种种情况，最最大弯矩矩：W=0.254550.056=截面转动惯惯

24、性矩I=1/643.14159销轴弯曲应应力为=6370对于第二种种情况，最最大弯矩矩：W=0.511.4销轴弯曲应应力为=2280因此，满足足公路路桥涵钢钢结构及及木结构构设计规规范 （JTTJ0225-886）给给出的445号钢钢的允许许弯应力力为3660MPPa耳板计算耳板有效截截面抗拉拉承载力力计算耳板最小有有效截面面积：AP=满足铁路路桥梁钢钢结构设设计规范范 （TTB1000022.2-20005）中中大于11.4的的要求。耳板承压计计算耳板承压应应力：=455/公路桥涵涵钢结构构及木结结构设计计规范 （JTTJ0225-886）中中规定QQ3455钢的销销轴承压压应力限限值为33

25、00MMPa，因因此满足足要求。耳板抗剪计计算耳板抗剪截截面：A=2t=因此耳板抗抗剪强度度满足要要求。耳板抗剪计计算孔径与销轴轴直径相相差不大大于1mmm，满满足要求求。孔端耳板aa=699.51.333b=63.8，满满足要求求。10.2 主梁ZZL与GGHL22连接处处支座验验算支座验算根据结构特特点和受受力大小小，在主主梁ZLL与GHHL2之之间的连连接采用用四氟滑滑板橡胶胶支座GGJZFF4 3350 xx5500 x722(单向向) NNR，根根据公公路桥梁梁板式橡橡胶支座座规格系系列（JJT/TT 6663-220066）确定，该该支座的的最大承承压力标标准值为为18336kNN

26、，顺桥桥向最大大位移为为90mmm，允允许转角角为0.00556raad（按按照寒冷冷地区考考虑）。通过本桥梁梁的计算算，得到到支座处处最大承承压力为为6800kN，支支座处顺顺桥向最最大位移移为399mm，最最大转角角为0.0033radd，另外外侧向通通过抵挡挡构造实实现侧向向约束。因因此本支支座满足足结构要要求。挡块验算图28 支支座节点点支座处水平平力为9980kkN。需需验算的的内容包包括，ZZL与支支座上钢钢板间的的焊缝、下下钢板与与GHLL2之间间的焊缝缝、挡块块的强度度验算。上钢板与ZZL之间间的连接接=满足要求下钢板与GGHL之之间的连连接有水平引起起弯矩WW为W=9800.

27、15=147kNm=980/(20.714900)=55.6MPa=147( 满足足要求挡块强度验验算图25 挡挡块截面面截面特性如如下： 质心心到截面面上、下下外边沿沿的距离离分别为为：yyA=24600I=1.1379W=7.202=平均剪力：=满足要求。10.3 主梁ZZL与桥桥台连接接节点验验算图26主梁梁桥台支支座第一类支座座，如图图26图26 第第一类桥桥台支座座整体结构计计算得到到反力： 竖向压压力：1137.8kNN 竖向拉拉力：2202.1kNN在竖向压力力作用下下，仅考考虑主梁梁与底板连梁梁的角焊焊缝传递递竖向力力：F在竖向拉力力作用下下，抗拉拉构造的的受力如如下图： 图2

28、7 抗抗拉构造造受力简简图最大弯矩:M最小抗弯截截面转动动惯性矩矩:I最大抗弯应应力:=底部焊缝最最大正应应力:I=A=2200=上述计算结结果表明明第一类类桥台支支座满足足要求。第二类支座座，如图图28图28 第第二类桥桥台支座座整体结构计计算得到到反力：纵向水平力力：3224.22kN横向水平力力：988.8kkN 竖向力力：2880.99kN（拉拉力）；1566.3（压压力）（A）连接接角焊缝缝验算不考虑侧向向肋板的的作用，即即仅考虑虑通过主梁梁与底板连梁梁的角焊焊缝传递递作用力力：由于侧向水水平力的的作用点点位于主主梁截面面中心，因因此应考考虑水平平力引起起的弯矩矩：M=98.81.2

29、8/2=63.2kNm在竖向力和和弯矩的的共同作作用下的的焊缝正正应力为为：=在水平力作作用下的的焊缝剪剪应力为为：=综合应力为为：（B）锚栓栓抗拉验验算锚栓承受竖竖向力的的作用，采采用6个个M366的锚栓栓，单个个极限抗抗拉承载载力为1114.4kNN。 锚栓所承受受的最大大拉力为为：F=（C）埋件件验算图29 埋埋件图1）当埋件件在竖向向拉力、弯弯矩和剪剪力同时时作用下下（假设设不考虑虑锚栓的的作用）：弯矩：M=98.8拉力： F=280.9kN剪力： V=A其中： 因此：V实配As=20314.2=6284mm2，因2）当埋件件在竖向向压力、弯弯矩和剪剪力同时时作用下下：弯矩：M=98.

30、8压力： N=156.3kN剪力： V=AA其中： 因此：V-0.3NM-0.4Nz实配As=20314.2=6284mm2，因十一 基础础验算验算内容：基础底面地地基承载载力验算算基础背面地地基承载载力验算算基础侧面地地基承载载力验算算抗剪栓钉验验算施工安装阶阶段柱脚脚底板验验算基础倾覆验验算（考考虑结构构整体，不不会发生生平面内内倾覆，不不需验算算）11.1 基础底底面地基基承载力力验算11.1.1已知知条件：基础尺寸(单位mmm): bb1=773000, bb11=36550, a1=40000, a111=13300, h11=92234柱:方柱, A=6000mm, B=20000

31、mmm设计值：NN=20084.00kkN, Mx=8100.000kN.m, My=33445.000kNN.m标准值：NNk=115433.700kN, Mxxk=6600.00kkN.mm, MMyk=24777.778kNN.m混凝土强度度等级：C300, ffc=114.330N/mm22钢筋级别：HRBB4000, ffy=3360NN/mmm2基础混凝土土保护层层厚度：40mmm基础与覆土土的平均均容重：25.00kkN/mm3修正后的地地基承载载力特征征值：110000kPaa基础埋深：9.223m作用力位置置标高：-8.2344m计算要求： (1)基基础抗弯弯计算 (2)基基

32、础抗剪剪验算 (3)基基础抗冲冲切验算算 (4)地地基承载载力验算算单位说明：力：kNN, 力矩：kN.m, 应力力：kPPa11.1.2.基基底反力力计算：11.1.2.11统计到到基底的的荷载标准值:NNk = 15543.70, Mkkx = 16680.59, Mkky = 24477.78设计值:NN = 20084.00, MMx = 22268.80, MMy = 33345.0011.1.2.22 承载载力验算算时,底板总总反力标标准值(kPaa): 相应应于荷载载效应标标准组合合 ppkmaax = (NNk + Gkk)/AA + |Mxxk|/Wx + |Mykk|/WW

33、y= 4399.799 kPPa ppkmiin = (NNk + Gkk)/AA - |Mxxk|/Wx - |Mykk|/WWy = 1227.664 kkPa ppk = (NNk + Gkk)/AA = 2833.722 kPPa各角点反力力 p11=3000.330 kkPa, pp2=4439.79 kPaa, p3=2677.133 kPPa, p44=1227.664 kkPa11.1.2.33强度计计算时,底板净净反力设设计值(kPaa): 相应应于荷载载效应基基本组合合 ppmaxx = N/AA + |Mxx|/WWx + |MMy|/Wy = 2822.077 kPPa

34、 ppminn = N/AA - |Mxx|/WWx - |MMy|/Wy = -1139.33 kPaa pp = N/AA = 71.37 kPaa各角点反力力 p11=933.766 kPPa, p22=2882.007 kkPa, pp3=448.998 kkPa, pp4=-1399.333 kPPa ppminn=-1139.33kkPa 00,11.1.3地基基承载力力验算: ppk=2283.72 ffa=110000.000kPaa, 满满足 ppkmaax=4439.79 11.2*fa=12000.000kPPa, 满足11.1.4基础础抗剪验验算:抗剪验算公公式 VV=

35、00.7*h*fft*AAc GBB500010-20002第7.55.3条条 (剪力V根据最最大净反反力pmmax计计算)第1阶(kkN): V下=220599.133, V右=29989.97, VV上=49941.91, VV左=29989.97砼抗剪面积积(m22): Ac下=667.008, Acc右=366.766, Ac上上=677.088, Ac左左=366.766抗剪满足.11.1.5基础础抗冲切切验算:抗冲切验算算公式 Fl= Ass=5665mmm2/mm YY向实配配 E1122200(5655mm22/m) = Ass=5665mmm2/mm11.1.8配筋筋简图11

36、.2 基础背背面地基基承载力力验算11.2.1已知知条件：基础尺寸(单位mmm): bb1=992344, bb11=46117, a1=40000, a111=20000, h11=52233柱:方柱, A=6000mm, B=20000mmm设计值：NN=27738.00kkN, Mx=15330.000kNN.m, Myy=33345.00kkN.mm标准值：NNk=220288.155kN, Mxxk=111333.333kN.m, Mykk=24477.78kkN.mm混凝土强度度等级：C300, ffc=114.330N/mm22钢筋级别：HRBB4000, ffy=3360NN/

37、mmm2基础混凝土土保护层层厚度：40mmm基础与覆土土的平均均容重：0.000kNN/m33修正后的地地基承载载力特征征值：110000kPaa基础埋深：5.223m作用力位置置标高：-4.2300m计算要求： (1)基基础抗弯弯计算 (2)基基础抗剪剪验算 (3)基基础抗冲冲切验算算 (4)地地基承载载力验算算单位说明：力：kNN, 力矩：kN.m, 应力力：kPPa11.2.2基底底反力计计算：11.2.2.11统计到到基底的的荷载标准值:NNk = 20028.15, Mkkx = 11133.33, Mkky = 24477.78设计值:NN = 27738.00, MMx = 15

38、530.00, MMy = 33345.0011.2.2.22承载力力验算时时,底板总总反力标标准值(kPaa): 相应应于荷载载效应标标准组合合基底全反力力计算出出现零应应力区，按按应力重重分布计计算：基底各点位位置及反反力(以左下下角为原原点)： (x, y) 反力力(kPPa) (0.0000, 2.2755) 00.000 (0.0000, 0.0000) 556.222 (9.2234, 0.0000) 1149.65 (9.2234, 4.0000) 550.880 (4.2213, 4.0000) 00.000 (0.0000, 4.0000) 00.000 ppk = (NNk

39、 + Gkk)/AA = 54.91 kPaa ppkmaax = 1449.665 kkPa, pkkminn = 0.000 kkPa11.2.2.33强度计计算时,底板净净反力设设计值(kPaa): 相应应于荷载载效应基基本组合合 pp= 774.113 kkPa pmaxx = 2022.033 kPPa,ppminn = 0.000 kkPa各角点反力力 p11=755.900 kPPa, p22=2002.003 kkPa, pp3=668.558 kkPa, p4=00.000 kPPa11.2.3地基基承载力力验算: ppk=554.991 faa=10000.00kkPa,

40、满足足 ppkmaax=1149.65 11.2*fa=12000.000kPPa, 满足11.2.4 基基础抗剪剪验算:抗剪验算公公式 VV=00.7*h*fft*AAc GBB500010-20002第7.55.3条条 (剪力V根据最最大净反反力pmmax计计算)第1阶(kkN): VV下=31171.43, VV右=29922.98, VV上=31171.43, V左=29922.98砼抗剪面积积(m22): Ac下下=477.911, Ac右右=200.755, Ac上上=477.911, Ac左=220.775抗剪满足.11.2.5基础础抗冲切切验算:抗冲切验算算公式 Fl= Ass=5665mmm2/mm YY向实配配 E1122200(5655mm22/m) = Ass=5665mmm2/mm11.2.8配筋筋简图11.3 基础侧侧面地基基承载力力验算11.3.1已知知条件：基础尺