建筑工程钢板桩基坑支护方案

1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.基坑钢板桩支护方案第一章 支护形式钢板桩+两排预应力锚杆，设计支护深度10.0米。第二章 支护结结构设计计（1）围护护桩部 位桩长嵌固深度钢板桩型号号桩中心距钢板桩150000mm5000mmm350*3350*12*19650mmm（2）锚杆杆：部 位标高（m）水平拉力（KN）间距（m）倾角（度）直径（m）自由段长（m）锚固段长（m）腰梁拉杆第一排-3.02001.3150.157.5152I20aa215.2钢绞线线第二排-6.02000.65150.1

2、55.5182I20aa315.2钢绞线线（3）冠梁梁：名称梁宽梁高配筋砼强度冠梁600mmm500m322，222，216，216，102000C30第三章 施工组组织计划划本工程采用用项目经经理负责责制管理理，由项项目经理理全权负负责本项项目的 HYPERLINK /machine/index.html机机械、材材料和劳劳动力的的组织及及施工。现场土质综综合表土 层层底标高（m）平均层厚（m）重度（KNN/m）内摩擦角（）粘聚力（KKPa）回填土-3.02.56粉质粘土-23.3321.5441.89711.0中砂-35.006.59第一节施工工 HYPERLINK /machine/in

3、dex.html机械及设设备 HYPERLINK /machine/index.html机械参数 HYPERLINK /machine/index.html机械名称型号数量功率使用部位液压振动锤锤MIL-2200001台安装于挖掘掘机上打打钢板桩桩履带式斗斗挖掘机机W-100011台1M3吊液压振动动锤汽车式起重重机1台30t用于拨钢板板桩震动拔桩机机1台45KW拨钢板桩斗机W-100011台1M3合作修气割机1套切割钢板桩桩电焊机22台2KVA钢板桩接长长经纬仪J21台测量放线水准仪S3-d1台抄平、沉降降观测砂浆搅拌机机250L1台4KW锚杆注浆泥浆泵BW-1550/1151台5.5KWW

4、锚杆压力灌灌浆第二节土层层锚杆施施工1、钻孔沿基坑护坡坡周边，第第一排间间距1.33m，第二二排间距距0.665m,孔洞与与土面成成15夹角。2、压力灌灌浆 压力力灌浆为为土层锚锚杆施工工的重要要工序。作作用是：、形成成锚固段段。将锚锚杆锚固固在土层层中；、防止止钢拉杆杆腐蚀；、充填填土层中中的孔隙隙和裂缝缝，改善善土质。灌浆采用二二次灌浆浆法。第第一次灌灌浆采用用水泥砂砂浆。第第二次灌灌浆用水水泥浆，在在第一次次灌浆的的浆液初初凝后进进行。土层锚杆灌灌浆材料料及其配配合比 名2R硅水水5早强减水剂剂第一次灌浆浆355第二次灌浆浆10.40.0355第三节钢板板桩施工工一、钢板桩桩检验由于本工

5、程程为钢板板桩用于于基坑的的临时支支护，故故不需进进行材质质检验而而只对其其做外观观检验，以以便对不不符合形形状要求求的钢板板桩进行行矫正，以以减少打打桩过程程中的困困难。外观检验包包括表面面缺陷、长长度、宽宽度、厚厚度、端端头矩形形比、平平直度和和锁口形形状等内内容。检检查中要要注意：、对打打入钢板板桩有影影响的焊焊接件应应予以割割除；、有割割孔、断断面缺损损的应予予以补强强；、若钢钢板桩有有严重锈锈蚀，应应测量其其实际断断面厚度度，以便便决定在在计算中中是否需需要折减减。原则则上要对对全部钢钢板桩进进行外观观检查，对对不符合合要求的的钢板桩桩需进行行矫正。二、钢板桩桩吊运及及堆放装卸钢板桩

6、桩宜采用用两点吊吊。吊运运时，每每次起吊吊的钢板板桩根数数不宜过过多，并并应注意意保护锁锁口免受受损伤。吊吊运方式式有成捆捆起吊和和单捆起起吊、钢钢筋捆扎扎、专人人指挥。钢钢板桩堆堆放的顺顺序、位位置、方方向和平平面布置置应考虑虑到以后后的施工工方便，并并按型号号、规格格、长度度施工部部位分别别堆放，堆堆放的高高度不宜宜超过2M。三、 HYPERLINK /earthwork/technology/Index.html施工工工艺流程程基线确定 定桩位 钢板桩桩施打 围檩、拉拉杆、角角撑 土建施施工 拔桩四、操做方方法、基线确确定：施工员的在在基坑边边龙门架架上定出出轴线，留留出以后后施工需需要

7、的工工作面，确确定钢板板桩施工工位置。、定桩位位：按顺序标明明钢板桩桩的具体体桩位，洒洒灰线标标明。、钢板桩桩施打：采用单独打打入法，即即吊升第第一支钢钢板桩，准准确对准准桩位，振振动打入入土中，吊吊第二支支钢板桩桩，卡好好企口，振振动打入入土中，如如此重复复操作，直直至基坑坑钢板桩桩帷幕完完成。钢钢板桩施施打时，由由于钢板板桩制作作本身的的误差、打打桩时的的偏差、施施工条件件的限制制，使帷帷幕的实实际长度度无法保保证按钢钢板桩标标准宽度度的整数数倍，故故此钢板板桩帷幕幕最终封封闭合拢拢有相当当难度。调调整的办办法，一一般有采采用异形形钢板桩桩来闭合合或通过过调整帷帷幕轴线线用标准准桩实现现闭

8、合。由由于本工工程钢板板桩墙精精度要求求不高，故故采用后后一方法法来实现现转角的的闭合，即即在转角角处两侧侧各以10根钢板板桩的宽宽度来调调整轴线线实现闭闭合。如如出现部部分钢板板桩长度度不足，可可采用焊焊接接长长，一般般用鱼尾尾板焊接接法。接接长时避避免相邻邻两桩接接头在同同一深度度，接头头位置应应错开1M以上，且且宜间隔隔放置打打桩。、围檩、拉拉杆、角角撑：为加强钢板板桩墙的的整体刚刚度，沿沿钢板桩桩墙全长长设置围围檩，围围檩用槽槽钢或角角钢组成成，通过过拉杆固固定于原原已打好好的钢管管锚杆上上，拉杆杆由两根根25钢筋组组成，焊焊接于钢钢管锚杆杆上。为为稳妥起起见，在在钢板桩桩墙五个个转角

9、上上另用槽槽钢或角角钢做角角撑。、钢板桩桩拔除：土建工程完完毕后即即进行钢钢板桩的的拔除。由由于基坑坑较大，无无法太靠靠近基坑坑操作，故故须采用用较大型型的吊车车与振动动锤配合合来进行行钢板桩桩的拔除除，即利利用振动动锤产生生的强迫迫振动扰扰动土质质，破坏坏钢板桩桩周围土土的粘聚聚力以克克服拔桩桩阻力，依依靠附加加起吊车车的作用用将桩拔拔除。钢板桩拔除除后留下下的桩孔孔，必须须即时做做回填处处理，回回填一般般用挤密密法或填填入法，所所用材料料为中砂砂。第四节基坑坑监测措措施一、基准网网的建立立 为了了科学地地预测基基坑支护护的稳定定和周边边环境的的变化，及及时预报报和提供供准确可可靠的变变形数

10、据据，因此此建立基基坑支护护施工变变形与沉沉降观测测网，定定期进行行变形沉沉降观测测。 二、基基坑支护护变形观观测 （1）基基坑支护护水平位位移观测测 在基基坑边坡坡顶上布布置基线线（每基基坑边一一条），每每条基线线上设13个变形形观测点点，同时时又作为为沉降观观测点。 （2）基基坑支护护沉降观观测利用远离场场区的城城市高程程系水准准控制点点或独立立水准点点作为沉沉降观测测的起算算点，与与以上点点联测，构构成基坑坑支护沉沉降观测测网。 四面围围墙周边边附近各各布置四四个沉降降观测点点，与基基坑周边边浅埋基基础建（构构）筑物物、重要要管线监监测点一一起构成成监测周周边环境境的沉降降观测网网。 三

11、、观观测方法法 （1）水水平位移移观测 分别别在基线线点四个个角上设设站，用用J2型经纬纬仪观测测四边网网的水平平角度(四边形形内角)，并与与城市的的大地控控制网三三角点联联测水平平夹角，检检查基线线点是否否发生位位移，在在基线点点正确无无误的情情况下，同同时在四四角测端端上分别别以对应应的相邻邻角点定定向，并并观测定定向基线线上各预预埋点的的水平位位移量初初始读数数。 （2）沉沉降观测测 对基基坑边上上的各点点及周边边点建立立的沉降降观测网网的测量量方法为为：首先先自远离离基坑的的城市水水准控制制点开始始观测，引引测至基基坑周围围后，按按编定的的各点观观测次序序依次观观测，最最后测至至另一水

12、水准控制制点符合合，观测测仪器采采用S3型精密密水准仪仪。四、基坑周周围建(构)筑物等等的监测测措施 本工工程对基基坑周边边50米范围围内的所所有建（构构）筑物物进行监监测，并并特别对对临近坑坑边1.55H2.00H范围内内建（构构）筑物物，包括括道路、市市政管道道、电力力电缆、电电信管网网等加强强监测力力度。具具体监测测措施是是： （1）对建建（构）筑筑物，定定期进行行沉降变变形观测测。 （2）施工工前，了了解地下下管线的的分布情情况，对对整个场场地的地地下管线线进行摸摸底，并并在地面面投影其其轴线走走向，布布置变形形观测点点进行监监测；对对某些变变形要求求较高及及紧邻基基坑开挖挖边缘的的重

13、要管管线，预预先做好好加固处处理措施施。第五节质量量保证措措施1、严格遵遵守和执执行有关关的施工工质量 HYPERLINK /Soft/jzgf/Index.html规规范。2、根据IISO990011标准要要求，推推行全面面质量管管理，建建立质量量保证体体系，提提高全员员质量意意识，确确保质量量管理惯惯彻整个个施工过过程。坚坚持质量量自检、互互检、交交接检“三检”制。3、实行质质量管理理项目部部负责制制，配置置专职质质检员，具具体负责责质量管管理工作作。严格格按项目目部管理理体系进进行 HYPERLINK /earthwork/sggl/jinyan/Index.html施工工管理。4、钢板

14、桩桩施打前前必须进进行选材材，对有有变形的的进行矫矫正。5、管锚施施工必须须在钢板板桩施打打前3天左右右完成，以以保证锚锚杆有足足够的强强度。第六节 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全全施工措措施1、基坑顶顶周边设设置连续续封闭的的 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全护栏栏，防止止人员坠坠落。2、开挖前前，先进进行围檩檩施工，做做好支撑撑后才能能开挖至至设计深深度。3、为切实实保证施施工人员员安全，树树立“安全第第一，预预防为主主”的思想想，根据据国家建建设部颁颁发的 HYPERLINK /

15、earthwork/sggl/aqgl/Index.html安安全检查查评分标标准制订订具体措措施。4、建立安安全保证证体系，除除企业已已有的机机构外，工工地设立立安全管管理机构构，工程程项目设设立安全全小组、班班组设安安全员，形形成一个个健全的的安全保保证体系系，工地地的安全全管理机机构负责责工地日日常的安安全工作作，定期期组织安安全检查查，对不不符合要要求的要要及时发发出整改改通知，指指导工程程项目部部和班组组 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全员的的工作，对对违章作作业者进进行批评评教育和和处罚。6、优化安安全技术术组织措措施，包包括以

16、改改善施工工劳动条条件，防防止伤亡亡事故和和职业病病为目的的的一切切技术措措施，如如积极改改进 HYPERLINK /earthwork/technology/Index.html施工工工艺和和操作方方法，改改善劳动动条件，减减轻劳动动强度，消消除危险险因素， HYPERLINK /machine/index.html机械设备应设有 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全装置。7、 HYPERLINK /machine/index.html机械操操作人员员必须持持证上岗岗，各种种作业人人员应配配带相应应的 HYPERLINK /earthwork

17、/sggl/aqgl/Index.html安全全防护用用具及劳劳保用品品，严禁禁操作人人员违章章作业，管管理人员员违章指指挥。8、施工中中所有 HYPERLINK /machine/index.html机机械、电电器设备备必须达达到国家家安全防防护标准准，自制制设备、设设施应通通过 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全全检验，一一切设备备应经过过工前性性能检验验合格后后方可使使用，并并由专人人负责，严严格执行行交接班班制度，并并按规定定定期检检查保养养。9、凡进入入现场的的一切人人员，均均要戴安安全帽，正正确使用用“三宝”。要配配合公司司安全月

18、月检工作作，工程程项目部部要实行行周检，项项目点要要日检，施施工中应应抽检，及及时消除除 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全隐患患。10、严格格执行各各项安全全操作规规程，施施工前要要进行安安全交底底，每月月定期进进行安全全教育，加加强工人人的 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全全意识教教育。11、在主主要入口口处挂醒醒目的 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安安全防火火宣传语语牌。12、现场场施工用用高低压压设备及及线路，严严禁电线线随地走走

19、，所有有电掣应应有门、有有锁，有有危险标标志。严严格执行行施工工现场临临时用电电 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全技术术 HYPERLINK /Soft/jzgf/Index.html规范的的规定，现现场采用用“三相五五线”制供电电，执行行“一机一一闸一漏漏电保护护开关”制度。所所有电器器设备及及金属构构架均应应按规定定设置可可靠的接接零及接接地保护护，施工工现场所所有用电电设备，必必须按规规定设置置漏电保保护装置置，要定定期检查查，发现现问题及及时处理理。13、加强强安全教教育和监监督，坚坚持经常常性的安安全交底底制度，提提高施工工人员的

20、的 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全生产产意识，及及时消除除事故隐隐患。施程对沉支要观试强护控15、所有有施工人人员均应应掌握 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安安全用电电基本知知识和设设备性能能，用电电人员各各自保护护好自用用设备的的负荷、地地线和开开关箱，发发现问题题及时找找电工解解决，严严禁非专专业电气气操作人人员乱动动电器设设备。16、配电电系统分分级配电电，本电电箱、开开关箱外外观必须须完整、牢牢固，防防雨防尘尘。17、多机机作业用用电必须须分闸，严严禁一闸闸多机和和一闸多多用，施

21、施工现场场电缆、电电线必须须按规定定架设，严严禁拖地地和乱拉拉乱搭。种要人维保并对行键进查19、使用用 HYPERLINK /machine/index.html机械时，操操作员要要密切注注意机上上的仪器器、仪表表、指针针是否超超出 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.html安全全范围，机机体是否否有异常常振动及及发出异异响，出出现问题题应进行行停电关关机处理理，不得得擅离职职守，隐隐瞒不报报。20、设备备基础必必须平稳稳、牢固固，基本本的锚固固、支撑撑措施必必须齐全全，不得得使用临临时支撑撑，高大大 HYPERLINK /machine/index.h

22、tml机械在多多风季节节前设缆缆风绳。第七节应急急准备及及措施1、参加施施工的所所有人员员，必须须熟悉并并认真执执行本工工种安全全技术操操作规程程。进入入施工现现场，应应接受安安全交底底。 2、 施工工前应对对操作员员工进行行岗前培培训，使使上岗员员工熟知知该分部部分项工工程的应应急预案案，并组组织演练练，验证证应急准准备工作作和预案案实施效效果，提提高实战战中自防防自救能能力。 3、发生事事故后，应应急小组组马上投投入到应应急救援援工作中中，指挥挥人员撤撤离，保保护现场场，同时时组织人人力、物物力对处处于危险险状态的的工人进进行施救救。 4、对受轻轻伤的员员工，安安排专车车送往医医院进行行救

23、治，受受重伤的的员工就就地实施施抢救，等等待医院院救护医医生到来来处理。第八节文明明施工措措施1、为避免免施工现现场的混混乱现象象，现场场文明施施工划区区域派专专人负责责，落实实岗位责责任制，搞搞好环境境卫生工工作。2、施工现现场必须须按施工工平面图图进行布布置，不不能随意意改变。现口现志明区责不检督4、现场材材料进场场道路保保持畅通通无阻，排排水畅通通，无积积水，场场地整洁洁、材料料堆放整整齐，无无施工垃垃圾。第四章 计算书书排桩计算书书本计算依据据建筑筑基坑支支护技术术规程(JGJ120-99)。 11.地质质勘探数数据如下下：序号 hh(m) (kN/m3) C(kkPa) () m(k

24、N/m4) 计算算方法土土类型 1 2.80 118.000 88.000 110.000 118000 水水土合算算杂填土2 2.70 119.330 116.000 115.000 446000 水水土合算算粉质黏黏土 3 1.000 188.400 122.000 111.000 25520 水土土合算粉粉质黏土土5 1.60 118.440 115.000 114.000 440200 水水土合算算粉质黏黏土6 1.20 118.000 111.000 77.000 113800 水水土合算算粉质黏黏土 7 2.50 118.880 110.000 111.000 223200 水水土

25、合算算粉质黏黏土8 3.00 118.882 115.000 117.000 555800 水水土合算算中砂9 4.00 118.552 112.000 114.000 337200 水水土合算算粗砂 110 33.000 18.00 0.000 25.00 100000 水土合合算中砂砂表中：h为为土层厚厚度(m),为土重重度(kN/m3),C为为内聚力力(kPaa),为为内摩擦擦角()。基坑外侧水水标高-21.00mm，基坑坑内侧水水标高-21.00mm。 22.基本本计算参参数：地面标高00.000m，基基坑坑底底标高-10.00mm，支撑分别设设置在标标高-33.000m、-6.00m

26、m处，计算标高分分别为-3.550m、-6.50mm、-100.000m处。侧壁重要性性系数11.000。桩墙顶标高高0.000m，桩墙嵌入深深度7.00mm，桩墙计算宽宽度0.65mm。桩墙顶标高高以上放放坡级数数为0级坡。 33.地面面超载：序号布置方方式作用用区域标标高m 荷载值值kPaa 距基坑坑边线mm 作用用宽度mm 11 均均布荷载载基坑外外侧 00.000 220.000 - - 一、第一阶阶段,挖土深深3.550m，挡挡土桩(墙)呈悬臂臂状,计算过过程如下下：第1阶段主主动、被被动水土土压力合合力图1.作用在在桩(墙)的主动动土压力力分布：第1层土上上部标高高0.000m，下

27、下部标高高-2.80mm Eaa1上 = (188.0000.000+220.000)tg2(45-10.00/2)-28.000tg(45-10.00/2) = 00.666kN/m2Ea1下 = (18.002.880+220.000)tg2(45-10.00/2)-28.000tg(45-10.00/2)= 366.144kN/m2第2层土上上部标高高-2.80mm，下部部标高-3.550m Ea2上上 = (188.0002.880+119.3300.000+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2)= 166.900kN/m2Ea2下 =

28、 (18.002.880+119.3300.770+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2)= 244.855kN/m2第3层土上上部标高高-3.50mm，下部部标高-5.550m Ea3上上 = (188.0002.880+119.3300.770+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2 = 244.855kN/m2Ea33下 = (188.0002.880+119.3300.770+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2) = 224.885kNN

29、/m222.作用在在桩(墙)的被动动土压力力分布：第3层土上上部标高高-3.50mm，下部部标高-5.550m Ep3上上 = (199.3000.000)tg2(45+15.00/2)+216.00tg(45+15.00/2)= 411.711kN/m2Ep3下 = (19.302.000)tg2(45+15.00/2)+216.00tg(45+15.00/2)= 1007.226kNN/m223.土压力力为零点点距离坑坑底距离离d的计算算：桩的被动、主主动土压压力差值值系数为为： B = (1107.26-41.71)-(224.885-224.885)/2.00=32.78kkN/mm3

30、 d = 0.00 = 00.000m4.D点以以上土压压力对DD点的力力矩与合合力计算算： DD点以上上土压力力对桩(墙)土压力力的合力力： EEa = (00.666+366.144)2.880/22.0+(166.900+244.855)0.770/22.0 = 666.113kNN/m DD点以上上土压力力对D点的力力矩(梯形转转为矩形形与三角角形计算算)： Ma = 00.6662.880(0.770+22.800/2.0)+(366.144-0.66)2.880/22.0(0.770+22.800/3.0)+16.900.770(0.000+00.700/2.0)+(244.855

31、-166.900)0.770/22.0(0.000+00.700/3.0) = 889.779kNN.m/m5.悬臂桩桩嵌入DD点以下下距离tt的计算算：合力Ea到到D点的距距离： y = 899.799/666.133 = 1.336m根据规范44.1.1条得得到桩(墙)需要的的总长度度为5.50mm6.最大弯弯矩的计计算：而经过积分分运算得得到最大正弯矩矩Mummax= 0.00kkN.mm/m，发发生在标标高-99.322m处；最大负弯矩矩Mdmmax= -1151.70kkN.mm/m，发发生在标标高-55.055m处。考虑到桩(墙)的计算算宽度为为0.665m最大正弯矩矩Mummax

32、=0.6650.000=00.000kN.m，发发生在标标高-99.322m处；最大负弯矩矩Mdmmax=0.665-1551.770=-98.61kkN.mm，发生生在标高高-5.05mm处；二、第二阶阶段,挖土深深6.550m，支支撑分别别设置在在标高-3.000m处处，计算算过程如如下：第2阶段主主动、被被动水土土压力合合力图1.作用在在桩(墙)的主动动土压力力分布：第1层土上上部标高高0.000m，下下部标高高-2.80mm Ea11上 = (188.0000.000+220.000)tg2(45-10.00/2)-28.000tg(45-10.00/2)= 0.66kkN/mm2 E

33、a11下 = (188.0002.880+220.000)tg2(45-10.00/2)-28.000tg(45-10.00/2) = 336.114kNN/m22第2层土上上部标高高-2.80mm，下部部标高-5.550m Ea22上 = (188.0002.880+119.3300.000+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2)= 166.900kN/m2 Ea22下 = (188.0002.880+119.3302.770+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2)= 477.588kN/m2

34、第3层土上上部标高高-5.50mm，下部部标高-6.550m Ea33上 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4400.000+220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2)= 633.477kN/m2 Ea33下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2)= 755.977kN/m2第4层土上上部标高高-6.50mm，下部部标高-9.220m Ea44上 = (188.0002.880+119

35、.3302.770+118.4401.000+220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2)= 755.977kN/m2 Ea44下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2)= 755.977kN/m22.作用在在桩(墙)的被动动土压力力分布：第4层土上上部标高高-6.50mm，下部部标高-9.220m Ep44上 = (188.4000.000)tg2(45+11.00/2)+212.00tg(45+11.00/2)=

36、299.122kN/m2 Ep44下 = (188.4002.770)tg2(45+11.00/2)+212.00tg(45+11.00/2)= 1002.222kNN/m223.土压力力为零点点距离坑坑底距离离d的计算算：桩的被动、主主动土压压力差值值系数为为： B = (1022.222-299.122)-(75.97-75.97)/22.700=277.088kN/m3 d = (775.997-229.112)/27.08 = 11.733m4.D点以以上土压压力对DD点的力力矩与合合力计算算： DD点以上上土压力力对桩(墙)土压力力的合力力： EEa = (00.666+366.14

37、4)2.880/22.0+(166.900+477.588)2.770/22.0+ (663.447+775.997)1.000/22.0+(755.977-299.122)1.773/22.0= 2448.881kNN/m DD点以上上土压力力对D点的力力矩(梯形转转为矩形形与三角角形计算算)： Ma = 0.662.880(5.443+22.800/2.0)+(366.144-0.66)2.880/22.0(5.443+22.800/3.0)+16.902.770(2.773+22.700/2.0)+(477.588-166.900)2.770/22.0(2.773+22.700/3.0)

38、+ 633.4771.000(1.773+11.000/2.0)+(755.977-633.477)1.000/22.0(1.773+11.000/3.0)+(755.977-299.122)1.773/22.0(-0.97+2.770-11.733/3.0) = 8866.45kkN.mm/m5.桩(墙墙)嵌入D点以下下距离tt的计算算：第1层支撑撑到D点距离离： a1 = 55.233m第1层支撑撑反力： E1 = 8866.45/5.223 = 1665.666kNN/m假设支座DD点的支支撑反力力： ED = 2248.81-1655.666 = 83.16kkN/mm根据规范44.1

39、.1条得得到桩(墙)需要的的总长度度为188.966m考虑到桩(墙)的计算算宽度为为0.665m E11=0.651655.666=1007.668kNN EDD=0.6583.16=54.05kkN6.最大弯弯矩的计计算：而经过积分分运算得得到最大正弯矩矩Mummax= 1332.886kNN.m/m，发发生在标标高-55.900m处；最大负弯矩矩Mdmmax= -1113.32kkN.mm/m，发发生在标标高-110.116m处处。考虑到桩(墙)的计算算宽度为为0.665m最大正弯矩矩Mummax=0.6651322.866=866.366kN.m，发发生在标标高-55.900m处；最大负

40、弯矩矩Mdmmax=0.665-1113.332=-73.66kkN.mm，发生生在标高高-100.166m处；三、第三阶阶段,挖土深深10.00mm，支撑撑分别设设置在标标高-33.000m、-6.00mm处，计计算过程程如下：第3阶段主主动、被被动水土土压力合合力图1.作用在在桩(墙)的主动动土压力力分布：第1层土上上部标高高0.000m，下下部标高高-2.80mm Ea11上 = (188.0000.000+220.000)tg2(45-10.00/2)-28.000tg(45-10.00/2)= 0.66kkN/mm2 Ea11下 = (188.0002.880+220.000)tg2

41、(45-10.00/2)-28.000tg(45-10.00/2) = 336.114kNN/m22第2层土上上部标高高-2.80mm，下部部标高-5.550m Ea22上 = (188.0002.880+119.3300.000+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2)= 166.900kN/m2 Ea22下 = (188.0002.880+119.3302.770+220.000)tg2(45-15.00/2)-216.00tg(45-15.00/2)= 477.588kN/m2第3层土上上部标高高-5.50mm，下部部标高-6.550m E

42、a33上 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4400.000+220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2)= 633.477kN/m2 Ea33下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2)= 755.977kN/m2第4层土上上部标高高-6.50mm，下部部标高-9.220mEa4上 = (18.002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4400.000+

43、220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2) = 75.97kkN/mm2 Ea44下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+220.000)tg2(45-11.00/2)-212.00tg(45-11.00/2)= 1099.733kN/m2第5层土上上部标高高-9.20mm，下部部标高-10.00mm Ea55上 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.4400.000+220.000)tg2(45

44、-14.00/2)-215.00tg(45-14.00/2)= 922.900kN/m2 Ea55下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.4400.880+220.000)tg2(45-14.00/2)-215.00tg(45-14.00/2) = 1101.88kkN/mm2第6层土上上部标高高-100.000m，下下部标高高-100.800m Ea66上 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.4400.880+220.000)tg

45、2(45-14.00/2)-215.00tg(45-14.00/2)= 1001.888kNN/m22 Ea66下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.4400.880+220.000)tg2(45-14.00/2)-215.00tg(45-14.00/2)= 1001.888kNN/m22第7层土上上部标高高-100.800m，下下部标高高-122.000m Ea77上 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.4400.880+220

46、.000)tg2(45-7.000/22)-2211.00tg(45-7.000/22)= 1411.244kN/m2 Ea77下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.4400.880+220.000)tg2(45-7.000/22)-2211.00tg(45-7.000/22) = 1441.224kNN/m22第8层土上上部标高高-122.000m，下下部标高高-144.500m Ea88上 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.

47、4400.880+220.000)tg2(45-11.00/2)-210.00tg(45-11.00/2)= 1223.003kNN/m22 Ea88下 = (188.0002.880+119.3302.770+118.4401.000+118.4402.770+118.4400.880+220.000)tg2(45-11.00/2)-210.00tg(45-11.00/2)= 1223.003kNN/m222.作用在在桩(墙)的被动动土压力力分布：第6层土上上部标高高-100.000m，下下部标高高-100.800m Ep66上 = (188.4000.000)tg2(45+14.00/2)

48、+215.00tg(45+14.00/2)= 388.400kN/m2 Ep66下 = (188.4000.880)tg2(45+14.00/2)+215.00tg(45+14.00/2)= 622.511kN/m2第7层土上上部标高高-100.800m，下下部标高高-122.000m Ep77上 = (188.4000.880+118.0000.000)tg2(45+7.000/22)+2211.00tg(45+7.000/22)= 43.67kkN/mm2 Ep77下 = (188.4000.880+118.0001.220)tg2(45+7.000/22)+2211.00tg(45+7.

49、000/22)= 71.27kkN/mm2第8层土上上部标高高-122.000m，下下部标高高-144.500m Ep88上 = (188.4000.880+118.0001.220+118.8800.000)tg2(45+11.00/2)+210.00tg(45+11.00/2) = 777.771kNN/m22 Ep88下 = (188.4000.880+118.0001.220+118.8802.550)tg2(45+11.00/2)+210.00tg(45+11.00/2)= 1446.887kNN/m223.土压力力为零点点距离坑坑底距离离d的计算算：桩的被动、主主动土压压力差值值系

50、数为为： B = (1466.877-777.711)-(1233.033-1223.003)/2.50=27.66kkN/mm3 d = 0.80+1.220+(1233.033-777.711)/227.666 = 3.64mm4.D点以以上土压压力对DD点的力力矩与合合力计算算： DD点以上上土压力力对桩(墙)土压力力的合力力： Ea = (00.666+366.144)*2.880/22.0+(166.900+477.588)*2.770/22.0+ (663.447+775.997)1.000/22.0+(755.977+1009.773)2.770/22.0+(92.990+110

51、1.88)0.880/22.0+(1001.888-338.440+1101.88-62.51)*0.880/22.0(141.24-43.67+1411.244-711.277*1.220/22.0+(1233.033-777.711)*1.664/22.0 = 7115.666kNN/mD点以上土土压力对对D点的力力矩(梯形转转为矩形形与三角角形计算算)：Ma=0.66*2.880*(10.84+2.880/22.0)+(336.114-00.666)*2.880/22.0*(10.84+2.880/33.0)+166.900*2.770*(8.114+22.700/2.0)+(477.5

52、88-166.900)*2.770/22.0*(8.114+22.700/3.0)+63.47*1.000*(7.114+11.000/2.0)+(755.977-633.477)*1.000/22.0*(7.114+11.000/3.0)+75.97*2.770*(4.444+22.700/2.0)+(1009.773-775.997)*2.770/22.0*(4.444+22.700/3.0)+92.90*0.880*(3.664+00.800/2.0)+(1001.888-992.990)*0.880/22.0*(3.664+00.800/3.0)+(1011.888-388.400)*

53、0.880*(2.884+00.800/2.0)+(1001.888-662.551-1101.88+38.40)*0.880/22.0*(2.884+00.800/3.0)+(1441.224-443.667)*1.220*(1.664+11.200/2.0)+(1441.224-771.227-1141.24+43.67)*1.220/22.0*(1.664+11.200/3.0)+(1223.003-777.771)*1.664/22.0*(-0.86+2.550-11.644/3.0) = 440933.911kN.m/mm5.桩(墙墙)嵌入D点以下下距离tt的计算算：第1层支撑撑力取

54、第第2阶段的的值： E1 = 1165.66kkN/mm第1层支撑撑到D点距离离： a1 = 110.664m第2层支撑撑到D点距离离： a2 = 77.644m第2层支撑撑反力： E2 = (40993.991-1165.6610.64)/7.64 = 3305.27kkN/mm假设支座DD点的支支撑反力力： ED = 7715.66-1655.666-3005.227 = 2444.773kNN/m根据规范44.1.1条得得到桩(墙)需要的的总长度度为133.644m考虑到桩(墙)的计算算宽度为为0.665mE1=0.651655.666=1007.668kNN E22=0.653055.

55、277=1998.443kNN EDD=0.652444.733=1559.007kNN6.最大弯弯矩的计计算：而经过积分分运算得得到最大正弯矩矩Mummax= 6665.114kNN.m/m，发发生在标标高-99.322m处；最大负弯矩矩Mdmmax= -4430.64kkN.mm/m，发发生在标标高-116.225m处处。考虑到桩(墙)的计算算宽度为为0.665m最大正弯矩矩Mummax=0.6656655.144=4332.334kNN.m，发发生在标标高-99.322m处；最大负弯矩矩Mdmmax=0.665-4330.664=-2799.922kN.m，发发生在标标高-116.225

56、m处处；M法计算书书土压力计算算依据建建筑基坑坑支护技技术规程程(JGJJ1200-999)。地质勘探数数据如下下：序号 hh(m) (kN/m3) C(kkPa) () m(kN/m4) 计算算方法土土类型 1 2.80 118.000 88.000 110.000 118000 水水土合算算杂填土2 2.70 119.330 116.000 115.000 446000 水水土合算算粉质黏黏土 3 1.000 188.400 122.000 111.000 25520 水土土合算粉粉质黏土土5 1.60 118.440 115.000 114.000 440200 水水土合算算粉质黏黏土6

57、 1.20 118.000 111.000 77.000 113800 水水土合算算粉质黏黏土 7 2.50 118.880 110.000 111.000 223200 水水土合算算粉质黏黏土8 3.00 118.882 115.000 117.000 555800 水水土合算算中砂9 4.00 118.552 112.000 114.000 337200 水水土合算算粗砂 110 33.000 18.00 0.000 25.00 100000 水土合合算中砂砂表中：h为为土层厚厚度(m),为土重重度(kN/m3),C为为内聚力力(kPaa),为为内摩擦擦角() 22.基底底标高为为-100

58、.000m，支撑分别设设置在标标高-33.000m、-6.00mm处，计算标高分分别为-3.550m、-6.50mm、-100.000m处， 33.地面面超载：序号布置方方式作用用标高mm 荷载值值kPaa 距基坑坑边线mm 作作用宽度度m 11 均均布荷载载 0.00 200.000 - - 基坑侧壁重重要性系系数为11.000,为二二级基坑坑抗隆起、抗抗倾覆、抗抗渗流验验算结果果按地基承载载力验算算抗隆起起计算的抗隆隆起安全全系数为为:2.40达到规范规规定安全全系数22.000,合格格!按滑弧稳定定验算抗抗隆起计算的抗隆隆起安全全系数为为:2.06达到规范规规定安全全系数22.000,合

59、格格!基坑底最大大隆起量量为 66.544cm验算抗倾覆覆稳定计算的抗倾倾覆安全全系数为为:1.30达到规范规规定安全全系数11.155,合格格!验算抗渗流流稳定计算的抗渗渗流安全全系数为为:10000.00达到规范规规定安全全系数11.500,合格格!内力及位移移计算采用m法计计算共2层支点点，支点点计算数数据如下下：序号水平间间距(m) 倾角(度) 刚刚度(kN/m) 预加力力(kN) 1 1.30 115.000 1118899.0 2550.00 2 0.65 115.000 1118899.0 2550.00 共计算3个个工况,各支点点在各个个工况中中的支点点力如下下(单位为为kN)

60、： 1 0.00 2241.31 1101.99 2 0.00 0.00 2261.88全部工况下下各支点点的最大大轴力如如下(单位为为kN)： 1 2241.31 2 2261.88各工况的最最大内力力位移如如下：工况号桩顶顶位移最最大位移移最大正正弯矩最最大负弯弯矩最大大正剪力力最大负负剪力(mm) (mmm) (kN-m) (kkN-mm) (kkN) (kNN) 11 445.662 455.622 88.9 -1120.9 229.22 -455.3 22 221.550 244.155 1133.1 -60.7 880.44 -566.3 33 -0.008 388.022 244