模板工程施工方案培训资料3

模板周转施施工方案案工程名称：：中共牡牡丹江市市纪委纪纪律审查查业务用用房建设设项目建设单位：：牡丹江江市城投投置业有有限公司司监理单位：：牡丹江江市华兴兴建设监理理有限责责任公司司施工单位：：黑龙江江海华建建筑工程程有限公公司2016年年月日工程概况：：本工程为中中共牡丹丹江市纪纪委纪律律审查业业务用房房建设项项目，位位于牡丹丹江市江江南区八八面通街街、玄武湖湖路以东东，建设单单位为中中共牡丹丹江市纪纪律检查查委员会会；牡丹丹江明月月岩土工工程有限限责任公公司勘探探；牡丹丹江市建建筑设计计研究院院有限责责任公司司设计；；牡丹江江市华兴兴建设监监理有限限责任公公司监理理；黑龙龙江海华华建筑工工程有限限公司承承建。工工程总建筑面面积为1111770.005㎡，其其中地上上业务用用房建筑筑面积886100.888㎡，半地地下建筑筑面积225599.177㎡，工工程大体体呈“品”型，东东西长1125..80mm，南北北宽266m。一、模板及及支架必必须符合合下列规规定：1、保证工工程结构构和构件件各部形形状尺寸寸各相互互位置的的正确。2、具有足足够的载载承能力力，刚度度和稳定定性，能能可靠地地承受新新浇筑的的自重和和侧压力力，以及及施工过过程中所所产生的的荷载。3、构造简简单，装装拆方便便，并便便于钢筋筋绑扎、安安装和砼砼的浇筑筑4、模板的的接缝不不应漏浆浆。5、对已使使用的模模板，随随时进行行维修。二、模板设设计：1、模板及及其支架架的设计计应根据据工程结结构形式式、荷载载大小、地地基土类类别，施施工设备备和材料料供应等等条件进进行。2、模板及及其支架架的设计计应考虑虑下列各各项荷载载：1）、模板板及其支支架自重重。2）、新浇浇筑砼自自重。3）、钢筋筋自重。4）、施工工人员及及施工设设备荷载载。5）、振捣捣砼时产产生的荷荷载。6）、新浇浇筑砼对对模板侧侧面的压压力。7）、倾倒倒砼时产产生的荷荷载。当验算模板板及其支支架的钢钢度进，其其最大变变形值不不得超过过下列允允许值：：1、对结构构表面外外露的模模板，为为模板构构件计算算跨度的的1/4400。2、对结构构表面隐隐蔽的模模板，为为模板构构件计算算跨度的的1/110000。3、支架的的压缩变变形或弹弹性挠度度，为相相应的结结构计算算跨度的的1/110000。4、支架立立柱或架应保保持稳定定，并用用撑拉杆杆固定。三、模板的的安装1、竖向模模板支架架的支撑撑部分，当当安装在在基土上上时，应应加设垫垫板，且且基土必必须坚实实并有排排水措施施。2、模板及及其支架架在安装装过程中中，必须须设置防防倾覆的的临时固固定设施施。3、现浇钢钢筋砼梁梁板，当当跨度大大于或等等于4mm时，模模板应当当起拱，当当设计无无要求时时，起拱拱高度宜宜为全跨跨的1//10000~33/10000。4、现浇多多层框架架梁板，应应采取分分层分段段支模方方法安装装上层模模板及其其支架应应符合下下列规定定：1）、下层层楼板应应具有承承受上层层支架的的立柱，并并铺设垫垫板。2）、上层层支架的的立柱应应对准下下层支架架的立柱柱，并铺铺设垫板板。5、当采用用多架支支模的，支支架的横横垫板应应平整，支支柱应垂垂直，上上下层支支柱应在在同一竖竖向中心心线上。6、现浇结结构模板板的安装装允许偏偏差，应应符合下下表规定定：项目允许偏差（mm）轴线位移5底模表面标标高±5截面尺寸基础±10柱、墙、梁梁+4-5层高垂直6相邻两板表表面高低低差2表面平垫度度（2m长度以以上）5四、模板拆拆除现浇结构的的模板及及其支架架拆除时时，砼强强度应符符合下列列规定：：1、侧模：：在砼强强度能保保证其表表面及棱棱角不因因拆除板板而受损损方可拆拆除。2、底模：：在砼强强度符合合下表规规定后，方方可拆模模，现浇浇结构拆拆模时所所需砼强强度：结构类型结构跨度（m）砼标的率板≤250＞2、≤8875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件≤275＞2100五、支模方方法：1、梁模板板由底模模，侧板板、夹木木和斜撑撑等组成成，下面面用顶撑撑（支柱柱）支撑撑距1mm左右，当当高度较较大时，应应在侧板板上钉斜斜撑。顶顶撑间高高位杆，一一般5000cmm设一道道，以上上每隔22m设一道道，相互互拉接成成一整体体。2、楼板模模板：铺铺设楼板板模板从从一侧向向另一侧侧密铺，在在两端及及接头处处用钉钉钉牢，其其他部位位少钉钉钉，以便便拆模。六、模板施施工的安安全措施施：1、进入施施工现场场，必须须戴好安安全帽，高高空作业业人员必必须佩带带安全带带，并应应系牢。2、经医医生检查查认为不不宜高空空作业的的人员不不得从事事高空作作业。3、工作前前应先检检查使用用的工具具是否牢牢固，板板手等工工具必须须用绳链链系栓在在身上，钉钉子必须须放在工工具袋内内，以免免掉落伤伤人，工工作时要要思想集集中，防防止扎脚脚和空中中滑落。4、安装与与拆除55m以上内内模板，应应搭脚手手架，并并设防护护栏杆，防防止上下下同一垂垂直面操操作。5、遇六级级以上的的大风时时，应暂暂停室外外的高空空作业，雨雨后清理理现场略略干不滑滑时，再再进行工工作。6、二人抬抬运模板板时，要要互相配配合，协协同工作作，传递递模板，工工具用运运输工具具或绳子子系牢后后升降，不不得乱抛抛。7、不得在在脚手架架上堆放放大批模模板等材材料。8、支撑、牵牵杠等不不得搭在在门窗框框和脚手手架上，通通道中间间的斜撑撑拉杆等等应设在在1.8mm高以上上。9、支模过过程中，如如需中途途停歇，应应将支撑撑，搭头头板钉牢牢、拆模模间歇时时，应将将已活动动模板，牵牵杠支撑撑等运走走或妥善善堆放，防防止因踏踏空，悬悬空而坠坠落。10、模板板上有预预留洞时时，应在在安装后后将洞口口盖好，砼砼板上的的予留洞洞应在拆拆模后立立即将洞洞口盖好好。11、拆除除模板一一般用长长撬杠，人人不许站站在拆除除的模板板上，在在拆除楼楼板模板板时，要要注意整整块模板板掉下，尤尤其是用用定型模模板做平平台模板板时更要要注意，拆拆模人员员要站在在门窗洞洞口的拉拉支撑，防防止模板板突然全全部掉落落伤人。12、高空空作业要要搭高脚脚手架或或操作平平台，上上下要使使用梯子子，不允允许站在在梯上工工作，不不准站在在大梁底底模上行行走，操操作人员员要严禁禁穿皮鞋鞋、高跟跟鞋作业业。13、装拆拆模板时时，作业业人员要要站在安安全地点点进行操操作，防防止上下下同一垂垂直面工工作，操操作人员员要主动动避让吊吊物，增增强自我我保护和和相互保保护的安安全意识识。14、模板板堆放高高度一般般不超过过2m，大模模板堆放放，必须须有稳固固措施。计算书及相相关图纸纸标准层1110mmm厚板计计算书一、参数信信息1.模板支支架参数数横向间距或或排距((m)::1.000；纵纵距(mm):11.000；步距距(m)):1..50；；立杆上端伸伸出至模模板支撑撑点长度度(m)):0..11；模板板支架搭搭设高度度(m)):4.10；采用的钢管管(mmm):ΦΦ48××3.00；板板底支撑撑连接方方式:方木支支撑；立杆承重连连接方式式:双扣件件，取扣扣件抗滑滑承载力力系数::0.660；2.荷载参参数模板与木板板自重((kN//m2):00.3550；混混凝土与与钢筋自自重(kkN/mm3):225.0000；；施工均布荷荷载标准准值(kkN/mm2):33.0000；3.材料参参数面板采用胶胶合面板板，厚度度为200mm；板板底支撑撑采用方方木；面板弹性模模量E((N/mmm2):995000；面板板抗弯强强度设计计值(NN/mmm2):113；木方弹性模模量E((N/mmm2):990000.0000；木木方抗弯弯强度设设计值((N/mmm2):113.0000；；木方抗剪强强度设计计值(NN/mmm2):11.4000；木木方的间间隔距离离(mmm):3300..0000；木方的截面面宽度((mm)):500.000；木方方的截面面高度((mm)):1000.000；图2楼楼板支撑撑架荷载载计算单单元二、模板面面板计算算模板面板为为受弯构构件,按三跨跨连续梁梁对面板板进行验验算其抗抗弯强度度和刚度度模板面板的的截面惯惯性矩II和截面面抵抗矩矩W分别为为：W=1110×11.822/6=559.44cmm3；I=1110×11.833/122=53..46cm44；模板面板的的按照三三跨连续续梁计算算。面板计算简简图1、荷载计计算(1)静荷荷载为钢钢筋混凝凝土楼板板和模板板面板的的自重((kN//m)：：q1=25××0.110×1++0.335×11=2.885kkN/mm；(2)活荷荷载为施施工人员员及设备备荷载((kN//m)：：q2=3×11=33kNN/m；；2、强度计计算计算公式如如下:M=0.11ql22其中：q==1.22×3..35++1.44×3==8..22kkN/mm最大弯矩MM=0..1×88.222×30002=7739880NN·mmm；面板最大应应力计算算值σ==M/WW=7739880/5540000==1..37N/mmm2；面板的抗弯弯强度设设计值[ff]=113NN/mmm2；面板的最大大应力计计算值为为1..37N/mmm2小于面面板的抗抗弯强度度设计值值133N//mm2,满足要要求!3、挠度计计算挠度计算公公式为：：ν=0.6677qql4/(1100EEI)≤≤[ν]]=l//2500其中q==q1=33.355kN//m面板最大挠挠度计算算值νν=00.6777×33.355×30004/(1100××95000×448.66×1004)=0..04mm；；面板最大允允许挠度度[[ν]==3000/2250==1.22mmm；面板的最大大挠度计计算值00.044mmm小于面板板的最大大允许挠挠度1..2mmm,满足要要求!三、模板支支撑方木木的计算算方木按照三三跨连续续梁计算算，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=b×hh2/6==5×110×110/66=83..33cm33；I=b×hh3/122=5××10××10××10//12=4416..67cm44；方木楞计算算简图((mm))1.荷载的的计算(1)静荷荷载为钢钢筋混凝凝土楼板板和模板板面板的的自重((kN//m)：：q1=225×00.3××0.110+0..35××0.33=0.8855kN//m；；(2)活荷荷载为施施工人员员及设备备荷载((kN//m)：：q2=3×00.3=00.9kN//m；2.强度验验算计算公式如如下:M=0.11ql22均布荷载qq=1..2××q11+11.4×q22=1.22×1..0055+1..4×00.9=22.4666kkN/mm；最大弯矩MM=0.11ql22=0.11×2..4666×122=0.2247kN··m；方木最大应应力计算算值σ=M//W==0..2477×1006/8333333.333=2.9959N/mmm2；方木的抗弯弯强度设设计值[ff]=113.0000N/mmm2；方木的最大大应力计计算值为为2..9599N//mm22小于方方木的抗抗弯强度度设计值值133N//mm22,满足要要求!3.抗剪验验算截面抗剪强强度必须须满足::τ=33V/22bhnn<[τ]]其中最大剪剪力:V==0..6×22.4666×11=1.448kkN；方木受剪应应力计算算值ττ=3××1.448×1103/(22×550×1100))=0.4444N/mmm2；方木抗剪强强度设计计值[[τ]=11.4N/mmm2；方木的受剪剪应力计计算值0.4444N/mmm2小于方木木的抗剪剪强度设设计值1.44N//mm22，满足足要求!!4.挠度验验算计算公式如如下:ν=0.6677qql4/(1100EEI)≤≤[ν]]=l//2500均布荷载qq=q1=1.0005kN//m；最大挠度计计算值νν=00.6777×11.0005×1100004/((1000×90000××416666666.6667))=00.1881mmm；最大允许挠挠度[ν]]=10000//2550=44mmm；方木的最大大挠度计计算值00.1881mmm小于于方木的的最大允允许挠度度4mmm,满足要要求!四、板底支支撑钢管管计算支撑钢管按按照集中中荷载作作用下的的三跨连连续梁计计算；集中荷载PP取纵向向板底支支撑传递递力，PP＝2.4466kkN;支撑钢管计计算简图图支撑钢管计计算弯矩矩图(kkN·mm)支撑钢管计计算变形形图(mmm)支撑钢管计计算剪力力图(kkN)最大弯矩Mmaax==0..83kN··m；；最大变形Vmaax==2..4mmm；最大支座力力Qmaax==8..9688kNN；最大应力σ=83001211.366/44490=1184..8822N//mm22；支撑钢管的的抗压强强度设计计值[[f]==2055N//mm22；支撑钢管的的最大应应力计算算值1184..8822N//mm22小于支撑撑钢管的的抗压强强度设计计值2205N/mmm2,满足要要求!支撑钢管的的最大挠挠度为22.4mmm小于于10000//1500与10mm,,满足要要求!五、扣件抗抗滑移的的计算按照《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范培训训讲座》刘刘群主编编，P996页，双双扣件承承载力设设计值取取16..00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0..60，该该工程实实际的旋旋转双扣扣件承载载力取值值为9..60kkN。纵向或横向向水平杆杆与立杆杆连接时时，扣件件的抗滑滑承载力力按照下下式计算算(规范5..2.55):R≤Rc其中Rcc---扣件件抗滑承承载力设设计值,,取9.660kkN；RR---------纵向向或横向向水平杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值;计算中R取取最大支支座反力力,R==8..9688kNN；R<99.600kNN,所以以双扣件件抗滑承承载力的的设计计计算满足足要求!!六、模板支支架立杆杆荷载设设计值((轴力)作用于模板板支架的的荷载包包括静荷荷载和活活荷载。1.静荷载载标准值值包括以以下内容容(1)脚手手架的自自重(kkN)：：NG1==0..1299×3..3==0..4266kNN；(2)模板板的自重重(kN))：NG2==0..35××1×11=0.335kkN；(3)钢筋筋混凝土土楼板自自重(kkN)：：NG3==255×0..12××1×11=3kkN；静荷载标准准值NNG=NG11+NG22+NG33=3.7776kN；；2.活荷载载为施工工荷载标标准值与与振倒混混凝土时时产生的的荷载活荷载标准准值NNQ=(3++2))×11×1=55kNN；3.立杆的的轴向压压力设计计值计算算公式N=11.2NNG+1.44NQ=11..5311kNN；七、立杆的的稳定性性计算立杆的稳定定性计算算公式σ=N//(φAA)≤[f]]其中NN-----立杆的的轴心压压力设计计值(kkN)：N==111.5331kkN；φ------轴心心受压立立杆的稳稳定系数数,由长细细比LLo/i查表得得到；i-----计计算立杆杆的截面面回转半半径(ccm)：i==1..59cm；；A-----立立杆净截截面面积积(cmm2)：A==4..24cm22；W-----立立杆净截截面模量量(抵抗矩矩)(ccm3)：W=4..49cm33；σ-----------钢钢管立杆杆受压应应力计算算值((N/mmm2)；[f]-----钢管立立杆抗压压强度设设计值：：[f]]=2205N/mmm2；L00-----计计算长度度(mm)；根据《扣件件式规范范》，立立杆计算算长度LL0有两个个计算公公式L0=kuuh和L0=h++2a，为为安全计计，取二二者间的的大值，即即L0=maax[11.1555×11.7××1.55，1.55+2××0.11]=22.9445；k-----计计算长度度附加系系数，取取1.1155；；μ-----考考虑脚手手架整体体稳定因因素的单单杆计算算长度系系数，取取1.77；a-----立立杆上端端伸出顶顶层横杆杆中心线线至模板板支撑点点的长度度；a=00.1m；得到计算结结果：立杆计算长长度LL0=2..9455；L0/i==29945..25/115.99=1885；；由长细比lo/i的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数φ==0..2099；钢管立杆受受压应力力计算值值；σ==115531..2366/(00.2009×4424))=1300.1226NN/mmm2；立杆稳定性性计算σ=1300.1226NN/mmm2小于钢管管立杆抗抗压强度度设计值值[ff]=2055N//mm22，满足足要求！！梁400**650计计算书一、参数信信息1.模板支支撑及构构造参数数梁截面宽度度B((m)：：0.440；梁梁截面高高度DD(m))：0.655；混凝土板厚厚度(mmm)：：100.000；立立杆沿梁梁跨度方方向间距距La(m))：1.000；立杆上端伸伸出至模模板支撑撑点长度度a(mm)：0.110；立杆步距hh(m))：1.550；板板底承重重立杆横横向间距距或排距距Lb(m))：1.000；梁支撑架搭搭设高度度H(mm)：3.10；梁两两侧立杆杆间距((m)：：1.000；承重架支撑撑形式：：梁底支支撑小楞楞平行梁梁截面方方向；梁底增加承承重立杆杆根数：：2根采用的钢管管类型为为Φ488×3；；立杆承重连连接方式式：双扣扣件，考考虑扣件件质量及及保养情情况，取取扣件抗抗滑承载载力折减减系数：：0.660；2.荷载参参数新浇混凝土土重力密密度(kkN/mm3)：24..00；；模板自自重(kkN/mm2)：0.330；钢钢筋自重重(kNN/m33):11.500；施工均布荷荷载标准准值(kkN/mm2)：1.00；新浇浇混凝土土侧压力力标准值值(kNN/m22)：10..0；振捣混凝土土对梁底底模板荷荷载(kkN/mm2)：2.00；振捣捣混凝土土对梁侧侧模板荷荷载(kkN/mm2)：4.00；3.材料参参数木材品种：：东北落落叶松；；木材弹弹性模量量E(NN/mmm2)：100000..0；木材抗压强强度设计计值fcc(N//mm))：15..0；木材抗弯强强度设计计值fmm(N//mm2)：17..0；木木材抗剪剪强度设设计值ffv(NN/mmm2)：1.66；面板材质：：胶合面面板；面面板厚度度(mmm)：18..00；；面板弹性模模量E((N/mmm2)：60000.00；面板板抗弯强强度设计计值fmm(N//mm22)：13..0；4.梁底模模板参数数梁底方木截截面宽度度b(mmm)：：50..0；梁梁底方木木截面高高度h((mm))：1000.0；；梁底模板支支撑的间间距(mmm)：：2000.0；；5.梁侧模模板参数数次楞间距((mm))：3000；主楞楞竖向根根数：22；穿梁螺栓直直径(mmm)：：M122；穿梁梁螺栓水水平间距距(mmm)：650；主楞到梁底底距离依依次是：：1000mm，2500mm；；主楞材料：：圆钢管管；直径(mmm)：48..00；；壁厚((mm))：3.000；主楞合并根根数：22；次楞材料：：木方；；宽度(mmm)：50..00；；高度((mm))：1000.000；二、梁侧模模板荷载载计算按《施工手手册》，新新浇混凝凝土作用用于模板板的最大大侧压力力，按下下列公式式计算并并取值::FF=γHH*0..8新浇混凝土土侧压力力标准值值F1=9..9844kN//m2；三、梁侧模模板面板板的计算算面板为受弯弯结构,,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。强度度验算要要考虑新新浇混凝凝土侧压压力和振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力。面板计算简简图(单位：：mm))1.强度计计算材料抗弯强强度验算算公式如如下:σ＝MM/W<ff其中，W--面板的的净截面面抵抗矩矩，W=440×11.8××1.88/6==21..6cmm3；M---面面板的最最大弯矩矩(N··mm))；σ--面板的的弯曲应应力计算算值(NN/mmm2)；[f]]---面板板的抗弯弯强度设设计值((N/mmm2)；按照均布活活荷载最最不利布布置下的的三跨连连续梁计计算：Mmax=00.1qq1l2+0.1117qq2l2其中，q--作用在在模板上上的侧压压力，包包括：新浇混凝土土侧压力力设计值值:qq1=11.2××0.44×9..98==4.7792kkN/mm；振捣混凝土土荷载设设计值::q22=11.4××0.44×4==2.224kNN/m；；计算跨度::l=3300mmm；面板的最大大弯矩M==0..1×44.7992×330022+0.1117×2..24××30002=6.667×1104N·mmm；面板的最大大支座反反力为：：N=1.11q1l+1..2q22l=1..1×44.7992×00.3++1.22×2..24××0.33=2..3888kN；；经计算得到到，面板板的受弯弯应力计计算值::σ=66.677×1004/2.116×1104=3..1N//mm22；面板的抗弯弯强度设设计值::[ff]==133N/mmm2；面板的受弯弯应力计计算值σ==3.11N/mmm2小于面板板的抗弯弯强度设设计值[f]]=133N/mmm2，满足足要求！！2.挠度度验算ν=0.6677qql4/(1100EEI)≤≤l/2250q---作用用在模板板上的新新浇筑混混凝土侧侧压力线线荷载设设计值::q==4.7792NN/mmm；l---计算算跨度::l=3300mmm；E---面板板材质的的弹性模模量:E==60000NN/mmm2；I---面板板的截面面惯性矩矩:II=40××1.88×1..8×11.8//12==19..44ccm4；面板的最大大挠度计计算值::ν==0..6777×4..7922×30004/(1100××60000×11.944×1005)==0..2255mmm；面板的最大大容许挠挠度值::[ν]]=l/2250=3000/2250=11.2mmm；面板的最大大挠度计计算值ν==0.2225mmm小于于面板的的最大容容许挠度度值[[ν]==1.22mm，满满足要求求！四、梁侧模模板支撑撑的计算算1.次楞计计算次楞直接承承受模板板传递的的荷载，按按照均布布荷载作作用下的的简支梁梁计算。次楞均布荷荷载按照照面板最最大支座座力除以以面板计计算宽度度得到：：q=2.3388//(0..5200-0..1200)=55.9770kNN/m本工程中，次次楞采用用木方，宽宽度500mm，高高度1000mmm，截面面惯性矩矩I，截面面抵抗矩矩W和弹性性模量EE分别为为:W=11×5××10××10//6==833.333cm33；I=11×5××10××10××10//12=4416..67ccm4；E=1100000.000NN/mmm2；计算简图剪力图(kkN)弯矩图(kkN·mm)变形图(mmm)经过计算得得到最大大弯矩M==0..0677kNN·m，最最大支座座反力R=1.5592kN，最最大变形形ν==0..0211mmm(1)次楞楞强度验验算强度验算计计算公式式如下::σ=MM/W<<[f]]经计算得到到，次楞楞的最大大受弯应应力计算算值σσ=6.772×1104/8..33××1044=0.88N//mm22；次楞的抗弯弯强度设设计值::[ff]==177N/mmm2；次楞最大受受弯应力力计算值值σ=00.8N/mmm2小于次楞楞的抗弯弯强度设设计值[f]]=177N/mmm2，满足足要求！！(2)次楞楞的挠度度验算次楞的最大大容许挠挠度值::[νν]==1550/4400==0.3375mmm；次楞的最大大挠度计计算值ν=00.0221mmm小于次楞楞的最大大容许挠挠度值[ν]]=0..3755mm，满满足要求求！2.主楞计计算主楞承受次次楞传递递的集中中力，取取次楞的的最大支支座力11.5992kNN,按照照集中荷荷载作用用下的三三跨连续续梁计算算。本工程中，主主楞采用用圆钢管管，直径径48mmm，壁壁厚3mmm，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=22×4..4933=8..99ccm3；I=22×100.7883=221.557cmm4；E=22060000..00N/mmm2；主楞计算简简图主楞计算剪剪力图((kN))主楞计算弯弯矩图((kN··m)主楞计算变变形图((mm))经过计算得得到最大大弯矩M==0..2155kNN·m，最最大支座座反力R=3.5542kN，最最大变形形ν=00.1115mmm(1)主楞楞抗弯强强度验算算σ=MM/W<<[f]]经计算得到到，主楞楞的受弯弯应力计计算值::σ=22.155×1005/8..99××1033=23..9NN/mmm2；主楞楞的抗弯弯强度设设计值::[ff]==2005N//mm22；主楞的受弯弯应力计计算值σ==23..9N//mm22小于主楞楞的抗弯弯强度设设计值[f]]=2005N//mm22，满足足要求！！(2)主楞楞的挠度度验算根据连续梁梁计算得得到主楞楞的最大大挠度为为0.1115mm主楞的最大大容许挠挠度值::[νν]==6000/4400==1.55mm；；主楞的最大大挠度计计算值ν=00.1115mmm小于主楞楞的最大大容许挠挠度值[ν]]=1..5mmm，满足足要求！！五、梁底模模板计算算面板为受弯弯结构,,需要验验算其抗抗弯强度度和挠度度。强度验算要要考虑模模板结构构自重荷荷载、新新浇混凝凝土自重重荷载、钢钢筋自重重荷载和和振捣混混凝土时时产生的的荷载；；挠度验验算只考考虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自重重、钢筋筋自重荷荷载。本算例中，面面板的截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=4000×188×188/6=22.166×104mm3；II=4000×118×118×118/112==1..94×105mm4；1.抗弯强强度验算算按以下公式式进行面面板抗弯弯强度验验算：σ=MM/W<<[f]]新浇混凝土土及钢筋筋荷载设设计值：：q1:11.0×(224.000+11.500)×00.4×0..52==3.9978kkN/mm；模板结构自自重荷载载设计值值：q2:1..0×0..30××0.550=00.0990kNN/m；；施工荷载与与振捣混混凝土时时产生的的荷载设设计值：：q3:11.4××(2..00++1.000)××0.225=11.0550kNN/m；；最大弯矩计计算公式式如下::Mmax==0.11(q11+qq2)l2+0..1177q3l2=00.1××(3..9788+0..09))×20002+0.1117××1.005×220022=2..12××1044N·mmm；σ=Mmmax//W=22.122×1004/1..35××1044=1..6N//mm22；梁底模面板板计算应应力σσ=11.6N/mmm2小于梁底底模面板板的抗弯弯强度设设计值[f]]=133N/mmm2，满足足要求！！2.挠度验验算根据《建筑筑施工计计算手册册》刚度度验算采采用标准准荷载，同同时不考考虑振动动荷载作作用。最大挠度计计算公式式如下：：ν=0.6677qql4/(1100EEI)≤≤[ν]]=l//2500其中，q---作用用在模板板上的压压力线荷荷载:qq=qq1+q2=3..9788+0..0900=4..0688kN//m；l---计算跨跨度(梁底支支撑间距距):l==2000.000mm；；E---面板的的弹性模模量:E==60000..0N//mm22；面板的最大大允许挠挠度值::[ν]]=2200..00//2500=0.8800mmm；面板的最大大挠度计计算值::ν==0..6777×4..0688×20004/(1100××60000×11.222×1005)=0..06mmm；面板的最大大挠度计计算值::ν==0.006mmm小于面板板的最大大允许挠挠度值::[ν]]==0.88mm，满满足要求求！六、梁底支支撑木方方的计算算1.荷载的的计算(1)钢筋筋混凝土土梁和模模板自重重设计值值(kNN/m))：q1=1.22×[((24++1.55)×00.522×0..2+00.3××0.22×(22×0..4+00.255)/0.225]==3.4485kN//m；(2)施工工荷载与与振捣混混凝土时时产生的的荷载设设计值((kN//m)：：q22=1.44×(11+2))×0..2=00.844kNN/m；；均布荷载设设计值q==3..4855+0..8400=4.3325kN//m；梁两侧楼板板荷载以以集中荷荷载的形形式传递递，其设设计值：：p==0.220×[[1.22×0..12××24..00++1.44×(11.000+2..00))]×((1.000-00.255)/44=0..2877kN2.支撑方方木验算算本工程梁底底支撑采采用方木木，方木木的截面面惯性矩矩I，截面面抵抗矩矩W和弹性性模量EE分别为为：W=5×110×110/66=8.333×1101cmm3；I=5×110×110×110/112==4..17××102cmm4；E=1000000N//mm22；计算简图及及内力、变变形图如如下：简图(kNN·m))剪力图(kkN)弯矩图(kkN·mm)变形图(mmm)方木的支座座力:N1=N22=0..8288kNN；最大弯矩：：M=0.3343kkN·mm最大剪力：：V=0.8828kN方木最大正正应力计计算值：：σ=M//W=00.3443×1106/88.333×1004=4..1NN/mmm2；方木最大剪剪应力计计算值：：τ=3VV/(22bh00)=33×0..8288×10000//(2××50××1000)=00.2448N//mm22；方木的最大大挠度：：ν==0.8834mm；；方木的允许许挠度::[νν]=11.0000×110000/2550=44.0000mmm；方木最大应应力计算算值44.1114NN/mmm2小于方木木抗弯强强度设计计值[[f]==17..0000N//mm22，满足足要求！！方木受剪应应力计算算值00.2448NN/mmm2小于方木木抗剪强强度设计计值[[fv]=11.6000NN/mmm2，满足足要求！！方木的最大大挠度ν=00.8334mmm小于于方木的的最大允允许挠度度[νν]=44.0000mmm，满满足要求求！七、梁跨度度方向钢钢管的计计算作用于梁跨跨度方向向钢管的的集中荷荷载为梁梁底支撑撑方木的的支座反反力。钢管的截面面惯性矩矩I，截面面抵抗矩矩W和弹性性模量EE分别为为：W=4.449ccm3；I=10..78cm44；E=20060000NN/mmm2；支撑钢管按按照集中中荷载作作用下的的三跨连连续梁计计算；集集中力PP=00.8228kkN支撑钢管计计算简图图支撑钢管计计算弯矩矩图(kkN·mm)支撑钢管计计算变形形图(mmm)支撑钢管计计算剪力力图(kkN)最大弯矩Mmaax==0..3977kNN·m；最大变形νmaax==1..25mm；；最大支座力力Rmaax==4..5355kNN；最大应力σ==M/WW=00.3997×1106/((4.449×1103)==88..5NN/mmm2；支撑钢管的的抗弯强强度设计计值[[f]==2055N//mm22；支撑钢管的的最大应应力计算算值888.55N//mm22小于支撑撑钢管的的抗弯强强度设计计值2205N/mmm2,满足要要求!支撑钢管的的最大挠挠度νmaxx=1.225mmm小于10000//1500与10mm,,满足要要求!八、扣件抗抗滑移的的计算按照《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范培训训讲座》刘刘群主编编，P996页，双双扣件承承载力设设计值取取16..00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0..60，该该工程实实际的旋旋转双扣扣件承载载力取值值为9..60kkN。纵向或横向向水平杆杆与立杆杆连接时时，扣件件的抗滑滑承载力力按照下下式计算算(规范5..2.55):RR≤Rcc其中Rcc---扣件件抗滑承承载力设设计值,,取9.660kkN；R---纵向向或横向向水平杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值；计算中R取取最大支支座反力力，根据据前面计计算结果果得到R=44.5335kkN；R<99.600kNN,所以以双扣件件抗滑承承载力的的设计计计算满足足要求!!九、立杆的的稳定性性计算立杆的稳定定性计算算公式σ=NN/(φφA)≤≤[f]]1.梁两侧侧立杆稳稳定性验验算其中N--立杆的的轴心压压力设计计值，它它包括：：纵向钢管的的最大支支座反力力：NN1=44.5335kNN；脚手架钢管管的自重重：NN2=1.22×0..1299×3..3=00.5111kNN；楼板混凝土土、模板板及钢筋筋的自重重：N3=1..2×[[(1..0000/2++(1..0000-0..2500)/44)×11.0000×00.3000+((1.0000//2+((1.0000--0.2250))/4))×1..0000×0..1200×(11.5000+224.0000))]=22.7772kNN；施工荷载与与振捣混混凝土时时产生的的荷载设设计值：：N4=1..4×((1.0000++2.0000))×[11.0000/22+(11.0000-00.2550)//4]××1.0000==2..8888kN；；N=N11+N2+N3+N4=4..5355+0..5111+2..7722+2..8888=100.7006kNN；φ--轴轴心受压压立杆的的稳定系系数，由由长细比比lo/i查表得得到；i---计计算立杆杆的截面面回转半半径(ccm)：：i==1..59；；A---立立杆净截截面面积积(cmm2)：A=44.244；W---立立杆净截截面抵抗抗矩(ccm3)：W==4..49；；σ---钢钢管立杆杆轴心受受压应力力计算值值(N//mm22)；[f]]---钢管管立杆抗抗压强度度设计值值：[ff]==2055N/mmm2；lo---计算算长度((m)；；根据《扣件件式规范范》，立立杆计算算长度llo有两个个计算公公式lo=kμμh和lo=h++2a，为安全计，取取二者间间的大值值，即::lo=Maxx[1..1555×1..7×11.5,,1.55+2××0.11]=2.9945mm；k---计计算长度度附加系系数，取取值为：：1.1155；；μ---计计算长度度系数，参参照《扣扣件式规规范》表表5.33.3，μ=11.7；；a---立立杆上端端伸出顶顶层横杆杆中心线线至模板板支撑点点的长度度；a==0.11m；得到计算结结果:立杆的的计算长长度lo/i=229455.255/15..9==1885；由长细比lo//i的结果果查表得得到轴心心受压立立杆的稳稳定系数数φ=0.2209；；钢管立杆受受压应力力计算值值；σ==107706..1711/(00.2009×4424))=1200.8NN/mmm2；钢管立杆稳稳定性计计算σσ=1200.8NN/mmm2小于钢管管立杆抗抗压强度度的设计计值[[f]=2205NN/mmm2，满足足要求！！500*7700柱柱模板计计算书柱模板的背背部支撑撑由两层层组成，第第一层为为直接支支撑模板板的竖楞楞，用以以支撑混混凝土对对模板的的侧压力力；第二二层为支支撑竖楞楞的柱箍箍，用以以支撑竖竖楞所受受的压力力；柱箍箍之间用用对拉螺螺栓相互互拉接，形形成一个个完整的的柱模板板支撑体体系。柱截面宽度度B(mmm)::500..00；；柱截面面高度HH(mmm):7700..00；；柱模板板的总计计算高度度:H=33.500m；一、参数信信息1.基本参参数柱截面宽度度B方向对对拉螺栓栓数目::1；柱柱截面宽宽度B方向竖竖楞数目目:3；柱截面高度度H方向对对拉螺栓栓数目::1；柱柱截面高高度H方向竖竖楞数目目:4；对拉螺栓直直径(mmm)::M144；2.柱箍信信息柱箍材料::圆钢管管；直径(mmm):448.000；壁壁厚(mmm)::3.000；柱箍的间距距(mmm):4400；；柱箍合合并根数数:2；3.竖楞信信息竖楞材料::木方；；竖楞合合并根数数:1；宽度(mmm):550.000；高高度(mmm)::1000.000；4.面板参参数面板类型::胶合面面板；面面板厚度度(mmm):220.000；面板弹性模模量(NN/mmm2):660000.000；面板板抗弯强强度设计计值fc(N//mm22):113.000；面板抗剪强强度设计计值(NN/mmm2):11.500；5.木方和和钢楞方木抗弯强强度设计计值fc(N//mm22):113.000；方方木弹性性模量EE(N//mm22):990000.000；方木抗剪强强度设计计值ft(N//mm22):11.500；钢楞弹性模模量E((N/mmm2):22100000..00；；钢楞抗抗弯强度度设计值值fc((N/mmm2):2205..00；；二、柱模板板荷载标标准值计计算按《施工手手册》，新新浇混凝凝土作用用于模板板的最大大侧压力力，按下下列公式式计算并并取值::FF=γHH*0..8新浇混凝土土侧压力力标准值值q1=511.844kN//m2；倾倒混凝土土时产生生的荷载载标准值值q2=22kNN/m22。三、柱模板板面板的的计算模板结构构构件中的的面板属属于受弯弯构件，按按简支梁梁或连续续梁计算算。分别别取柱截截面宽度度B方向和和H方向面面板作为为验算对对象，进进行强度度、刚度度计算。强强度验算算考虑新新浇混凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力。作用在模板板上的侧侧压力线线荷载qq，它包包括：新浇混凝土土侧压力力设计值值q1：1.22×511.844×0..40××0.990=222.3395kkN/mm；倾倒混凝土土侧压力力设计值值q2：1.44×2..00××0.440×00.900=1..0088kN//m；式中，0..90为为按《施施工手册册》取用用的临时时结构折折减系数数。q=qq1+q2=222.3395++1.0008==23..4033kN//m；柱截面宽度度B方向计算简图剪力图(kkN)弯矩图(kkN·mm)变形图(mmm)从左往右，各各支座反反力为RR1=1..9755kN，R2=6..5822kN，R3=1..9755kN柱截面宽度度H方向计算简图剪力图(kkN)弯矩图(kkN·mm)变形图(mmm)从左往右，各各支座反反力为RR1=2..34kkN，R2=6..4366kN，R3=6..4366kN，R4=2..34kkNMmax=14480997.1109NN·mmm；Vmaxx=35510..4500N；νmaxx=0.5540mmm；Rmaxx=65582..0944N1.面板抗抗弯强度度验算σ=M//W<ff其中，σσ---面板板承受的的应力((N/mmm2)；MM---面板板计算最最大弯矩矩(N··mm))；WW---面板板的截面面抵抗矩矩；W==bh22/6==4000×188.0××18..0/66=2..16××104mm3；ff---面板的的抗弯强强度设计计值(NN/mmm2)；f==13..0000N/mmm2；面板的最大大应力计计算值：：σ=MM/W=11.488×1005/2.116×1104=6.8856NN/mmm2；面板的最大大应力计计算值σ==6.8856NN/mmm2小于面板板的抗弯弯强度设设计值[σ]]=133N/mmm2，满足足要求！！2.面板抗抗剪验算算τ=33V/((2bhhn)≤fv其中，ττ---面板承承受的剪剪应力((N/mmm2)；VV--面面板计算算最大剪剪力(NN)：V==35510..4500N；bb--构构件的截截面宽度度(mmm)：b==4000mmm；hhn--面板板厚度((mm))：hn=18..0mmm；ffv----面板抗抗剪强度度设计值值(N//mm22)：fv=13..0000N//mm22；面板截面受受剪应力力计算值值:ττ=33×35510..4500/(22×4000×118.00)=00.7331N//mm22；面板截面抗抗剪强度度设计值值:[[fv]=11.5000N//mm22；面板截面的的受剪应应力ττ=00.7331N//mm22小于面板板截面抗抗剪强度度设计值值[ffv]=11.5NN/mmm2，满足足要求！！3.面板挠挠度验算算面板最大容容许挠度度:[[ν]=2275/2250=11.1mm；；面板的最大大挠度计计算值::ν==0..5400mm；；面板的最大大挠度计计算值ν==0.554mmm小于面板板最大容容许挠度度设计值值[νν]=1.11mm,,满足要要求！四、竖楞计计算本工程柱高高度为22.7000m,,柱箍间间距为4400mmm，因因此按均均布荷载载作用下下的三跨跨连续梁梁计算。本工程中，竖竖楞采用用木方，宽宽度500mm，高高度1000mmm，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=550×1100××1000/6××1==833.333cm33；I=550×1100××1000×1000/112×11=4166.677cm44；作用在竖楞楞上的线线荷载，q=Rmax/l=6582.094/400.000=16.455N/mm竖楞计算简简图1.抗弯强强度验算算支座最大弯弯矩计算算公式：：M=0.11ql22其中，MM--竖竖楞计算算最大弯弯矩(NN·mmm)；ll--计计算跨度度(柱箍间间距)::l=4000.00mm；；竖楞的最大大弯距：：M==0.11×166.4555×4400..0×4400..0=2.663×1105N·mmm；σ=M//W<ff其中，σσ---竖楞楞承受的的应力((N/mmm2)；MM---竖楞楞计算最最大弯矩矩(N··mm))；WW---竖楞楞的截面面抵抗矩矩(mmm3)，W=88.333×1004；ff---竖楞的的抗弯强强度设计计值(NN/mmm2)；f==13..0000N/mmm2；竖楞的最大大应力计计算值::σ=MM/W=22.633×1005/8..33××1044=3.1159NN/mmm2；竖楞的最大大应力计计算值σ==3.1159NN/mmm2小于竖楞楞的抗弯弯强度设设计值[σ]]=133N/mmm2，满足足要求！！2.抗剪验验算τ=33V/((2bhhn)≤fv其中，ττ---竖楞截截面最大大受剪应应力(NN/mmm2)；VV---竖楞计计算最大大剪力((N)：：V=00.6qql=0.66×166.4555×4400==39449.2256NN；bb---竖楞的的截面宽宽度(mmm)：：b==500.0mmm；hhn--竖楞楞的截面面高度((mm))：hn=1000.0mmm；ffv--竖楞楞的抗剪剪强度设设计值((N/mmm2)：fv=1.5500N/mmm2；竖楞截面最最大受剪剪应力计计算值::τ=3××39449.2256//(2××50..0×1100..0×11)=11.1885N//mm22；竖楞截面抗抗剪强度度设计值值:[[fv]=11.5000N//mm22；竖楞截面最最大受剪剪应力计计算值τ==1.1185NN/mmm2小于竖楞楞截面抗抗剪强度度设计值值[ffv]=11.5NN/mmm2，满足足要求！！3.挠度验验算最大挠度按按三跨连连续梁计计算，公公式如下下:νmax==0.6677qql4/(1100EEI)≤≤[ν]]=l//2500EE--竖竖楞弹性性模量((N/mmm2)，E==90000..00N/mmm2；II--竖竖楞截面面的惯性性矩(mmm4)，I=44.177×1006；竖楞最大容容许挠度度:[[ν]=4400//2500=1.66mm；；竖楞的最大大挠度计计算值::ν==0..6777×166.466×4000.004/(1100××90000.00×4..17××1066)==0..0766mmm；竖楞的最大大挠度计计算值ν=00.0776mmm小于竖楞楞最大容容许挠度度[νν]=11.6mmm，满满足要求求！五、B方向向柱箍的的计算本工程中，柱柱箍采用用圆钢管管，直径径48mmm，壁壁厚3mmm，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=44.4993×22=8..99ccm3；I=110.7783××2=221.557cmm4；根据竖楞对对柱箍得得作用力力即为面面板所受受的支座座反力得得计算简图剪力图(kkN)弯矩图(kkN·mm)变形图(mmm)Mmax=1226.0089NN·mmm；Vmaxx=10094..3744N；νmaxx=0.0021mmm；Rmax==[87770..5699]maax=887700.5669N1.柱箍箍抗弯强强度验算算柱箍截面抗抗弯强度度验算公公式σ=M//(γxxW)<<f其中，柱箍箍的抗弯弯强度设设计值::[ff]==2005NN/mmm2；B边柱箍的的最大应应力计算算值σσ=11.266×1008/(11.055×8..99××1066)=113.336N//mm22小于柱箍箍的抗弯弯强度设设计值[f]]=2005N//mm22，满足足要求!!2.柱箍箍挠度验验算经过计算得得到:ν=0.0021mm；；柱箍最大容容许挠度度:[νν]==2550//2550==1mm；；柱箍的最大大挠度ν=00.0221mmm小于柱箍箍最大容容许挠度度[νν]=11mm，满满足要求求!六、B方向向对拉螺螺栓的计计算计算公式如如下:N<[N]]=f××A其中N--对拉螺螺栓所受受的拉力力；A---对对拉螺栓栓有效面面积((mm22)；f---对对拉螺栓栓的抗拉拉强度设设计值，取取1700N//mm22；查表得：对拉螺栓的的型号::M114；；对拉螺栓的的有效直直径:111.555mmm；对拉螺栓的的有效面面积:A=1055mmm2；对拉螺栓所所受的最最大拉力力:N==8..7711kNN。对拉螺栓最最大容许许拉力值值:[[N]=11.700×1005×1..05××10--4==177.855kNN；对拉螺栓所所受的最最大拉力力N==8.7771kkN小小于对拉拉螺栓最最大容许许拉力值值[NN]=117.885kNN，对拉拉螺栓强强度验算算满足要要求!七、H方向向柱箍的的计算本工程中，柱柱箍采用用圆钢管管，直径径48mmm，壁壁厚3mmm，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=44.4993×22=8..99ccm3；I=110.7783××2=221.557cmm4；根据竖楞对对柱箍得得作用力力即为面面板所受受的支座座反力得得计算简图剪力图(kkN)弯矩图(kkN·mm)变形图(mmm)Mmax=6111.8800NN·mmm；Vmaxx=64480..3288N；νmaxx=0.0096mmm；Rmax==[1229600.6557]mmax==129960..6577N1.柱箍抗抗弯强度度验算柱箍截面抗抗弯强度度验算公公式:σ=M//(γxxW)<<f其中，柱箍箍的抗弯弯强度设设计值::[ff]==2005NN/mmm2；H边柱箍的的最大应应力计算算值σσ=66.122×1008/(11.055×8..99××1066)=664.8842NN/mmm2小于柱箍箍的抗弯弯强度设设计值[f]]=2005N//mm22，满足足要求!!2.柱箍箍挠度验验算经过计算得得到:ν==0..0966mmm；柱箍最大容容许挠度度:[[ν]=4400/2250=11.6mm；；柱箍的最大大挠度ν==0.0096mmm小于于柱箍最最大容许许挠度[ν]]=1..6mmm，满足足要求!!八、H方向向对拉螺螺栓的计计算验算公式如如下:N<[N]]=f××A其中N--对拉螺螺栓所受受的拉力力；A---对对拉螺栓栓有效面面积((mm22)；f---对对拉螺栓栓的抗拉拉强度设设计值，取取1700N//mm22；查表得：对拉螺栓的的直径::M114；；对拉螺栓有有效直径径:11..55mm；；对拉螺栓有有效面积积:AA=1105mm22；对拉螺栓最最大容许许拉力值值:[[N]=11.700×1005×1..05××10--4==177.855kNN；对拉螺栓所所受的最最大拉力力:N==122.9661kkN。对拉螺栓所所受的最最大拉力力:N=112.9961kkN小小于[[N]==17..85kkN，对对拉螺栓栓强度验验算满足足要求!!250mmm厚剪力力墙计算算书墙模板的背背部支撑撑由两层层龙骨((木楞或或钢楞))组成：：直接支支撑模板板的为次次龙骨，即即内龙骨骨；用以以支撑内内层龙骨骨的为主主龙骨，即即外龙骨骨。组装装墙体模模板时，通通过穿墙墙螺栓将将墙体两两侧模板板拉结，每每个穿墙墙螺栓成成为主龙龙骨的支支点。根据《建筑筑施工手手册》，当当采用容容量为00.2～～0.8mm3的运输输器具时时，倾倒倒混凝土土产生的的荷载标标准值为为3.000kNN/m22；一、参数信信息1.基本参参数次楞间距((mm)):2550；穿穿墙螺栓栓水平间间距(mmm)::5000；主楞间距((mm)):4000；穿穿墙螺栓栓竖向间间距(mmm)::4000；对拉螺栓直直径(mmm)::M122；2.主楞信信息主楞材料::圆钢管管；主楞楞合并根根数:22；直径(mmm):448.000；壁壁厚(mmm)::3.000；3.次楞信信息次楞材料::木方；；次楞合合并根数数:1；宽度(mmm):550.000；高高度(mmm)::1000.000；4.面板参参数面板类型::胶合面面板；面面板厚度度(mmm):118.000；面板弹性模模量(NN/mmm2):660000.000；面板板抗弯强强度设计计值fc(N//mm22):113.000；面板抗剪强强度设计计值(NN/mmm2):11.500；5.木方和和钢楞方木抗弯强强度设计计值fc(N//mm22):113.000；方方木弹性性模量EE(N//mm22):990000.000；方木抗剪强强度设计计值ft(N//mm22):11.500；钢楞弹性模模量E((N/mmm2):22060000..00；；钢楞抗抗弯强度度设计值值fc((N/mmm2):2205..00；；墙模板设计计简图二、墙模板板荷载标标准值计计算按《施工手手册》，新新浇混凝凝土作用用于模板板的最大大侧压力力，按下下列公式式计算并并取值::FF=γHH*0..8新浇混凝土土侧压力力标准值值F1=511.844kN//m2；倾倒混凝土土时产生生的荷载载标准值值F2=33kNN/m22。三、墙模板板面板的的计算面板为受弯弯结构,,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。根据据《建筑筑施工手手册》，强强度验算算要考虑虑新浇混混凝土侧侧压力和和倾倒混混凝土时时产生的的荷载；；挠度验验算只考考虑新浇浇混凝土土侧压力力。计算算的原则则是按照照龙骨的的间距和和模板面面的大小小,按支撑撑在次楞楞上的三三跨连续续梁计算算。面板计算简简图1.抗弯强强度验算算弯矩计算公公式如下下:M=0.11q1l2+0..1177q2l2其中，MM--面面板计算算最大弯弯矩(NN·mmm)；ll--计计算跨度度(次楞间间距)::l=2550.00mm；；新浇混凝土土侧压力力设计值值q1:11.2××51..84××0.440=224.8883kkN/mm；倾倒混凝土土侧压力力设计值值q2:11.4××3.000×00.400=1..6800kN//m；面板的最大大弯矩：：M==0.11×244.8883×2250..02+0..1177×1..6800×2550.002=11.688×1005N·mmm；按以下公式式进行面面板抗弯弯强度验验算：σ=MM/W<<f其中，σσ---面板板承受的的应力((N/mmm2)；MM---面板板计算最最大弯矩矩(N··mm))；WW---面板板的截面面抵抗矩矩:WW=bh22/6=4400××18..0×118.00/6==2.116×1104mmm3；ff---面板截截面的抗抗弯强度度设计值值(N//mm22)；f==13..0000N/mmm2；面板截面的的最大应应力计算算值：σσ=M/WW=1.668×1105/2.116×1104=7.88N/mmm2；面板截面的的最大应应力计算算值σσ=77.8NN/mmm2小于面板板截面的的抗弯强强度设计计值[[f]==13NN/mmm2，满足足要求！！2.抗剪强强度验算算计算公式如如下:V=0.66q1l+0..6177q2l其中，V---面板板计算最最大剪力力(N))；ll--计计算跨度度(次楞间间距)::l=2550.00mm；；新浇混凝土土侧压力力设计值值q1:11.2××51..8400×0..4000=244.8883kNN/m；；倾倒混凝土土侧压力力设计值值q2:11.4××3.000×00.400=1..6800kN//m；面板的最大大剪力：：V==0..6×224.8883××2500.0+00.6117×11.6880×2250..0==39991..6N；；截面抗剪强强度必须须满足::τ=3VV/(22bhnn)≤fv其中，ττ--面面板截面面的最大大受剪应应力(NN/mmm2)；VV--面面板计算算最大剪剪力(NN)：V==39991..6N；；bb--构构件的截截面宽度度(mmm)：b==4000mmm；hhn--面板板厚度((mm))：hn=18..0mmm；ffv--面板板抗剪强强度设计计值(NN/mmm2)：fv=1.5500N/mmm2；面板截面的的最大受受剪应力力计算值值:ττ=33×39991..6/((2×4400××18..0)==0.8832NN/mmm2；面板截面抗抗剪强度度设计值值:[[fv]=11.5000N//mm22；面板截面的的最大受受剪应力力计算值值τ==0.8832NN/mmm2小于面板板截面抗抗剪强度度设计值值[ττ]=11.5NN/mmm2，满足足要求！！3.挠度度验算根据《建筑筑施工手手册》，刚刚度验算算采用标标准荷载载，同时时不考虑虑振动荷荷载作用用。挠度计算公公式如下下:ν=0.6677qql4/(1100EEI)≤≤[ν]]=l//2500其中，q---作用用在模板板上的侧侧压力线线荷载::q=551.884×00.4=220.7736NN/mmm；l---计算跨跨度(次楞间间距)::l=2250mmm；E---面板的的弹性模模量:E==60000NN/mmm2；I---面板的的截面惯惯性矩::I=440×11.8××1.88×1..8/112=119.444cmm4；面板的最大大允许挠挠度值::[ν]]=1mmm；面板的最大大挠度计计算值::ν==0..6777×200.744×25504/(1100××60000×11.944×1005)==0..47mm；；面板的最大大挠度计计算值::ν==0.447mmm小于等等于面板板的最大大允许挠挠度值[ν]]=1mmm，满满足要求求！四、墙模板板主次楞楞的计算算(一).次次楞直接接承受模模板传递递的荷载载，按照照均布荷荷载作用用下的三三跨连续续梁计算算。本工程中，次次楞采用用木方，宽宽度500mm，高高度1000mmm，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=55×100×100/6××1=83..3333cm33；I=55×100×100×100/122×1==4116.6667ccm4；次楞计算简简图1.次楞的的抗弯强强度验算算次楞最大弯弯矩按下下式计算算：M=00.1qq1l2+0..1177q2l2其中，MM--次次楞计算算最大弯弯矩(NN·mmm)；ll--计计算跨度度(主楞间间距)::l=4000.00mm；；新浇混凝土土侧压力力设计值值q1:11.2××51..8400×0..2500=155.5552kNN/m；；倾倒混凝土土侧压力力设计值值q2:11.4××3.000×00.255=1..0500kN//m。次楞的最大大弯矩：：M==0.11×155.5552×4400..02+0..1177×1..0500×4000.002=22.688×1005N·mmm；次楞的抗弯弯强度应应满足下下式：σ=MM/W<<f其中，σσ---次楞楞承受的的应力((N/mmm2)；MM---次楞楞计算最最大弯矩矩(N··mm))；