鼎丰金工装配车间设计-设计计算书

湘潭大学兴湘学院

毕业设计说明书题目：鼎丰金工装配车间专业：土木工程学号：2010964828姓名：指导教师：完成日期：2014年5月20日湘潭大学兴湘学院毕业论文（设计）任务书一.设计任务设计鼎丰金工装配车问二设计资料（一）建筑部分.建筑位置：该车间位于鼎丰机械厂厂区大道旁，见图（1）。已建车间拟建车间20m80〜100m已建车间拟建车间20m80〜100m厂区大道图（1）.建筑规摸：总建筑面积约为2000~3000m2,结构形式为单层钢刚架结构。基础为钢筋混凝土独立基础。工艺要求采用20t/5t及5t中级工作制吊车各两台，吊车轨顶标高为8m。金工装配车间工艺流程如图（2）所示。图（2）平面组合方式如下:机械加工井闸库>机械加工井闸库>--（二）结构部分.自然条件：基本雪压S0=0.30kN/m2,基本风压W0=0.35kN/m2,主导风向为东南风;最热月平均温度为29.80C,最冷月平均温度为3.50C,夏季极端最高39.80C,冬季极端最低-6.80C；最大日降雨量为195mm,年降雨量为1500mm。.工程地质条件：厂址位于二级场地，地形平坦，厂区地层自上而下为：①杂填土：厚0.3~0.5m②粘土：可塑状态，饱和，中压缩性，厚0.5~0.55m,其承载力标准值fk=160KPa③粉质粘土：可塑至硬塑状态，饱和，中压缩性，厚3.5~4.5m,其承载力标准值fk=200KPa④粘土：可塑状态，饱和，中压缩性，厚3~3.5m,其承载力标准值fk=160KPa⑤圆砾：中等密实，厚2~2.5m,其承载力标准值fk=280KPa地下水位在地表以下5m,无腐蚀性；地震设防烈度为7度,（0.05g）,设计地震分组为第一组。.材料供应：①钢材：钢筋混凝土结构的钢筋种类，型钢及钢板可保证供应并备有各种规格。②水泥：普通硅酸盐水泥，可配制C15~C30混凝土。③砖：普通粘土砖MU7.5。④其它：如砂石、石灰等地方材料均能按设计要求供应；柱子和屋架可在现场预制，其他预制件均在预制厂制作。.施工条件：各大建筑公司均可承担施工任务，技术力量、机械吊装设备均能满足要求。.施工期限：从2014年8月至2014年12月。三.设计要求（一）建筑部分.建筑设计构想及说明①确定平面布局（如厂房的跨度和跨数、柱网、轴线、吊车跨间布置方式等）②厂房建筑等级、结构形式、内外装修等。.绘制建筑施工图，要求完成1#图3〜4张，内容为:①平面;②剖面;③立面;④节点详图.结构部分.结构计算书：选定各种结构构件，选择一根钢排架钢排架进行内力分析，再进行柱及基础的配筋设计，并将计算内容及结果装订成结构计算书。.绘制结构施工图，要求完成1#图3〜4张，内容为：①基础平面及配筋图；结构布置图（屋架、天窗架、屋面板、屋盖支撑布置、钢排架、柱及柱间支撑布置）梁、柱、吊车梁详图。施工组织部分1．编织编制施工组织说明书，内容为：①工程概况和施工条件；②施工方案；③质量及安全措施。2．绘制施工进度计划表，2#图一张。3．绘制施工平面图，2#图一张。四.主要参考文资料《钢结构设计规范》（GB50017—2003）李和华.钢结构连接节点设计手册.中国建筑工业出版社,2003TOC\o"1-5"\h\z喻立安,陶龙孙等.建筑结构设计施工图集---钢结构.中国建筑工业出版社,1995建筑构造资料集（下册）.中国建筑工业出版社,1990汪一骏.轻型钢结构设计指南（实例与图集）.中国建筑工业出版社，2000建筑结构静力计算手册.中国建筑工业出版社,1998罗邦富,魏明钟,沈祖炎,陈明辉.钢结构设计手册（第三版）.中国建筑工业出版社,2004《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011

湘潭大学兴湘学院毕业论文（设计）评阅表学号姓名专业土木工程毕业论文（设计）题目：鼎丰金工装配车问评价项目评价内容选题.是否符合培养目标，体现学科、专业特点和教学计划的基本要求，达到综合训练的目的；.难度、份量是否适当；.是否与生产、科研、社会等实际相结合。能力.是否有查阅文献、综合归纳资料的能力；.是否启综合运用知识的能力；.是否具备研究方案的设计能力、研究方法和手段的运用能力；.是否具备f的外文与计算机应用能力；.工科是否启经济分析能力。论文（设计）质量.立论是否正确，论述是否充分，结构是否严谨合理；实验是否正确，设计、计算、分析处理是否科学；技术用语是否准确，符号是否今，图表图纸是否完备、整洁、正确，引文是否规范；.文字是否通顺，有无观点提炼，综合概括能力攻口何；.后无理论侪值或头际应用价值，后无创新之处。综合评肖坚同学的毕业设计选题符合培养目标，能较好地体现学科、专业特点和教学计划的基本要求，能达到综合训练的目的，难度适中。体现了较好的查阅文献、综合归纳资料、综合运用知识的能力；具备f的设计、计算、分析与计算机应用能力。图表较完备、整治，义字较通顺。工作量较饱满，计算书、图纸达到规定要求。价评阅人：2013年5月24日湘潭大学毕业论文（设计）鉴定意见学号：姓名：专业：土木工程毕业论文（设计说明书）157页图表25张论文（设计）题目：鼎丰金工装配车问内容提要：该工程为金工装配车间，车间位于机械厂的厂区大道旁，距已建车间大约20ml厂区大道为东西方向。工程建筑面积为4820.39褶，柱网布置采用22亦8.0m,结构形式为单层刚架结构，屋面采用屋面梁与柱刚接，屋面坡度为1/10,屋面排水采用有组织排水。工艺要求有20t/5t及5t中级工作制各吊车二台。屋面为有楝体系，屋面板采用压型钢板（0.426mm厚840型），压型钢板通过墙架墙梁与柱相连。该厂房选择了合适的平面形状，有利于厂房所需机械设备的各项运作。混凝土基础施工阶段以5轴线为界限，分为二个施工段，有节奏流水施工；结构安装从1轴线开始双跨同时依次向10轴线进行安装，场地内各项设施齐全，能满足施工的需要。指导教师评语肖坚同学能按照毕业设计任务书的要求，独立完成毕业设计任务，学习态度较端正、学习较认真，工作量较饱满，遵守纪律较好。体现了一定的设计、计算、绘图能力。设计方案较合理，结构概念较清楚，计算过程正确，图面较整洁，毕业设计成果达到规定的要求。同意其参加答辩指导教师：年月日答辩简要情况及评语肖坚同学的毕业设计，方案设计及结构布置较合理，计算过程正确，图面较整洁，设计成果达到规定的要求。答辩汇报较清楚，有一定的表达能力，回答问题较准确。根据答辩情况，答辩小组同意其成绩评定为良答辩小组组长：年月日答辩委员会意见答辩委员会主任：年月日目录1...TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"鼎丰金工装配车间的生产性质1..\o"CurrentDocument"车间建筑设计2..4...\o"CurrentDocument"设计依据4...\o"CurrentDocument"结构设计4...\o"CurrentDocument"结构材料4...\o"CurrentDocument"拉条和墙檩的设置4..\o"CurrentDocument"结构设计计算6...\o"CurrentDocument"屋面檩条设计6...\o"CurrentDocument"墙面檩条设计8...\o"CurrentDocument"吊车梁设计1..2.\o"CurrentDocument"抗风柱的设计1..9.\o"CurrentDocument"刚架设计2..3.钢架节点设计1..2.9基础设计1..5.0施工组织设计1..7.2编制说明1..7.2工程概述1..7.2TOC\o"1-5"\h\z施工组织和管理机构：1..74基础工程施工方案1..75主刚架结构施工方案1..77钢结构吊装工程施工方案1..79主钢结构焊接工艺施工方案1..82施工质量管理1..8.4施工安全措施1..8.9施工总体进度计划及保证措施1..90鼎丰金工装配车间设计摘要：本工程为鼎丰金工装配车间，采用轻钢结构形式，工程主体为一双跨门式刚架结构，基础为钢筋混凝土柱下独立基础。车间总建筑面积为4820.39m2,柱网为27mK8.8m（跨度X柱距）。因为有吊车作用而采用等截面组合梁柱及刚接柱脚。设计全过程均参照新规范进行。关键词：轻钢结构；柱网；门式钢架DingfengmetalworkassemblydesignAbstract：Thisengineeringistheconstructionofanassemblingworkshopofonemetalworkingadoptstheversionoflight-dutysteelconstructionandindependentfoundationsofreinforcedconcretecolumnpad.Thetotalbuildingareaoftheworkshopis4820.39m2,columngridis27mX8.8m,beingonedouble-spanportalrigidframe.Becauseoftheactionofthehoist,itadoptsequal-sectionedassembledgirder.Inthewholecourseofdesign,weallconsultthenewcriterionforreference.Keywords:light-duty;steel;structura、建筑设计说明鼎丰金工装配车间的生产性质生产性质与建筑类别：⑴按生产状况分：属于冷加工车间⑵按火灾危险性质分：属于戊类生产厂房内油漆工段应属于乙类生产，但这部分所占厂房面积小于10%，所以可以采用防火隔断，局部通风等措施解决。生产性质与有关规范：⑴耐火等级：一般要求II级⑵采光等级：一般可按中等精确工作田级考虑⑶卫生特征分级：定为4级，即无毒生产车间各工段的生产概况1）原料毛坯库：各种型钢，钢板，锻铸件及部分零配件经南侧入口用载重汽车或电瓶车运进厂房，再由吊车卸下，经检验合格者再分别储藏于规定的地段。该地段地面构造要能承受笨重物件的冲击和滚动。划线工段：2）按加工需要，用运输工具提供原料毛坯到工作台或地坪进行切割。此工段虽占地不多，但要求采光，通风良好。3）加工工段：分大、中、小件加工三个区段，并配有各式机床。一般小件加工要求光线好，应置于厂房北面边跨，以求光线均匀，并要求避免外界震动影响。本段生产情况是对加工按指定的工序进行加工，所以在机床周围除了工人操作以外，还要考虑临时存放加工工件，半成品和停留小型手推车。3）中间库：加工后的半成品，经过质量检验合格者，移交装配工段保管员验收清点入库。装配工段：用电瓶车或者手推车将半成品运到装配工段进行部装或总装。产品必须经过试车及各种性能的考核验定，合格者才能进行油漆喷刷。⑹油漆工段：本工段火灾危险属于乙类生产，其溶剂具有毒性，易燃且易爆，应该布置在装配跨下风向，并用防火隔断或者通道明显分区。油漆材料分储藏及配置两部分，此处应该防止阳光直射。⑺装箱工段：产品经过油漆后包装入箱，所以此工段除操作面积外，尚需箱壳储存，货箱待发等应有面积。⑻辅助工段：酸洗，电镀，热处理因为其生产过程中温湿度较高，有腐蚀性气体，故在本建筑外另有安排。车间建筑设计平面设计根据生产工艺的要求，厂房平面矩形平面，其柱网采用8.0mx22m其纵向横向定位轴线除两端部与柱翼缘外侧重合外，其余均与柱中心线重合。厂房的总长度为10X8.0=80.0m。厂房内根据载重汽车出入需要及人员安全疏散要求，厂房四周出入大门洞口尺寸分别取为4.8mX5.1m（宽X高）、。剖面设计⑴.厂房高度的确定厂房高度、跨度在很大程度上是由不同的生产工艺流程和使用功能所决定的，在尽可能满足生产工艺和使用功能上，应根据房屋的高度确定合理的跨度。一般情况下，当柱高、荷载一定时，适当加大跨度，刚架的用钢量增加不太明显，但节省空间，基础造价低，综合效益较为可观。通过对大量的门式刚架设计整理、统计和分析发现。房屋柱高/跨度值在0.25〜0.4（无吊车）、0.5〜0.7（有吊车）之间；例如当檐高6〜7.5m、柱距为7.0m,荷载情况完全一致下，跨度在24-30m之间的刚架单位用钢量（Q233为19〜24kg/m2；当跨度在21-48m之间的刚架单位用钢量为25〜40kg/m2,当檐高为12.0m、跨度超过48m时宜采用多跨刚架（中间设置摇摆住），其用钢量较单跨刚架节约18%£右。本设计檐口高度为15.0米，跨度为22米。⑵.侧墙檐口形式：根据所选用的屋架类型和屋面排水形式设为挑檐式。外门的宽度：根据厂房所采用的运输工具而定，门洞上方设有雨篷，下端设有坡道。厂房室内外地坪高差取150mm。⑶.采光通风的设计根据厂房生产状况，查（文献4）得知，厂房的采光为田级，采用双侧窗采光，设高低窗。取窗尺寸（宽X高）为：（正面）低窗C15.0mX4.0m,高窗C25.0X2.0m,（侧窗)低窗C13.5X5m^高窗C23.5X2.0m,以利于远近窗点的采光。侧窗采光系数为1/3.5,车间面积为44X80=3250n2,计算得窗子的面积为1416吨。因为窗地比为1416/3250=043>1/3.5,满足要求。结合屋顶采光板采用混合采光，在屋顶每个柱距设1条采光板，屋面板型号为840型压型钢板，相应的采光板宽度为840mmg,其面积为0.84X9X54=816.48m2,采光系数为1/8,折算为侧窗面积181.44X8/3.5=933.124m2。鉴于厂房为冷加工车间，且厂房较高，其通风问题主要是合理组织气流路径，利用穿堂风即可有效的解决。具体设计是将两侧窗对窗，方便组织气流，形成穿堂风；高侧窗设为固定窗。山墙设置同纵墙。⑷.屋面排水设计屋面排水方式采用有组织排水，两外纵墙采用檐沟外排水。屋面排水坡度取10%，檐沟纵向坡度取1%,采用0160VPC1排水。立面设计采用竖向波形压型钢板外墙及铝合金窗，形成竖向线条的立面效果，改变厂房长度和高度尺寸的扁平视觉效果。构造设计⑴.外墙构造外墙底部窗台以下部分采用240厚实心砖墙，高度为1.0m，窗台以上部分用压型钢板外墙。墙板通过墙梁与刚架柱连接。⑵.屋顶构造屋顶采用单层镀锌彩板，通过冷轧薄壁型钢檩条与刚架斜梁连接。屋面檐口部分采用组织排水方式。⑶.地面构造因厂房内生产对地面没有特殊要求，故采用水泥沙浆地面。其构造层厚度可查阅《工业建筑地面设计规范》附录一得以确定。具体构造做法详见建筑详图。⑷.抗震设计本工程所处抗震设防烈度为7级，且为R级场地，根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-200D可不进行抗震作用计算，只采用构造措施抗震。抗震构造措施，考虑矩形天窗是屋顶突出部分，刚度较小，因而尽量避免设置。设计采用双跨对称门式刚架建筑形式，布局规则对称，刚度质量沿纵横向及高度方向均无突变，且两者中心重合，避免了扭转效应的不利作用。、结构设计说明设计依据.本工程为单层钢结构工业厂房，梁上翼缘最高为12ml根据建设地点为7度抗震地区，抗震设防等级为二级，建筑物安全等级为二级。规范（1）、建筑结构荷载规范（GB5009-2012）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）（4）、抗震设计规范（GB50010-2002）（5）、钢结构设计规范（GB50017—2003）2.2结构设计、本工程根据房屋高度，采用门式刚架结构。、梁、柱均采用焊接工字型钢，连接采用高强度螺栓连接。结构材料混凝土：C10C30钢筋：HPB235HPB335焊条：E43砌体：普通粘土砖MU7.5砂浆：混合砂浆M5—M15拉条和墙檩的设置楝条和墙楝均采用冷弯薄壁型钢，楝条水平间距为1.5m,屋脊处顺屋面左右偏移200mml墙楝间距为1.5m,用螺栓连接在刚架上。1）檩条的设置因柱距为8.0m，在屋面檩条和墙面檩条中部设置二道拉条。为了更好的传递力，在屋脊处设置斜拉条。2）支撑的设置厂房长度为80ml设置了两个温度区段，在端部的第一开间和中部设置三道水平支撑，相应柱间设置三道上柱支撑，考虑温度应力的影响和抗震需要，只在中部牛腿设置一道柱间支撑.3)系杆的设置在屋面转折处设置通长刚性系杆，端部的第一开间水平支撑处有楝条充当刚性系杆，系杆材料为①114X3的钢管。4)隅撑的设置楝条和墙楝靠隅撑将其与屋架梁牢固连接，以保证其稳定性。楝条和墙楝每间隔根设置一道隅撑，隅撑采用Q235钢L50X4,角度为45、屋面结构布置图和柱间支撑布置图详见结构施工图。三、结构设计计算3.1屋面檩条设计冷弯薄壁型钢檩条设计输出文件输入数据文件:肖输出结果文件:肖设计时间:5/21/2014=====设计依据======建筑结构荷载规范(GB50009--2001)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)=====设计数据======屋面坡度(度):10.000檩条跨度(m):8.000檩条间距(m):1.500设计规范:门式刚架规程CECS102:2002风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C250X75X20X2.0钢材钢号：Q345钢拉条设置:设置两道拉条拉条作用:能约束檩条上翼缘净截面系数:1.000檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为1/150屋面板为两跨或两跨以上面板屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性每米宽度屋面板的惯性矩(m4):0.200000E-06建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.368风荷载高度变化系数:1.130风荷载体型系数:-1.150风荷载标准值(kN/m2):-0.478TOC\o"1-5"\h\z屋面自重标准值(kN/m2):0.046活荷载标准值(kN/m2):0.700雪荷载标准值(kN/m2):0.450积灰荷载标准值(kN/m2):0.000检修荷载标准值(kN):1.000=====截面及材料特性======檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C250X75X20X2.0b=75.000h=250.000c=20.000t=2.000A=0.8430E-03Ix=0.7710E-05Iy=0.5846E-06It=0.1125E-08Iw=0.6945E-08Wx1=0.6168E-04Wx2=0.6168E-04Wy1=0.3025E-04Wy2=0.1050E-04钢材钢号：Q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=311.046=====截面验算======TOC\o"1-5"\h\z|1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合|弯矩设计值(kN.m):Mx=12.859弯矩设计值(kN.m):My=0.050有效截面计算结果:Ae=0.7311E-03Iex=0.6499E-05Iey=0.5522E-06Wex1=0.4665E-04Wex2=0.4665E-04Wex3=0.5872E-04Wex4=0.5872E-04Wey1=0.2747E-04Wey2=0.1006E-04Wey3=0.2747E-04Wey4=0.1006E-04截面强度(N/mm2):①max=277.496<=300.000|1.0恒载+1.4风载（吸力）组合|弯矩设计值(kN.m):Mxw=-6.969弯矩设计值(kN.m):Myw=0.004有效截面计算结果:Ae=0.7898E-039e=0.0000E+00lex=0.7123E-05ley=0.5714E-06Wex1=0.6018E-04Wex2=0.6018E-04Wex3=0.5410E-04Wex4=0.5410E-04Wey1=0.2925E-04Wey2=0.1030E-04Wey3=0.2925E-04Wey4=0.1030E-04截面强度(N/mm2):①maxw=128.950<=300.000按门式刚架规程CECS102:2002附录E计算:下翼缘压弯屈曲承载力降低系数：x=0.585垂直荷载引起的下翼缘侧向弯矩:My'=-0.068下翼缘的稳定性(N/mm2):fstabw=237.652<=300.000|荷载标准值作用下，挠度计算|垂直于屋面的挠度(mm):v=39.193<=53.333=====计算满足======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN):N=0.000=====计算结束======墙面檩条设计|冷弯薄壁型钢墙梁设计输出文件|输入数据文件:肖坚|输出结果文件:肖坚|设计时间:5/21/2014=====设计依据======建筑结构荷载规范(GB50009--2012)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)门式刚架轻型房屋钢结构技术规程(CECS102:2002)=====设计数据======墙梁跨度(m):8.000墙梁间距(m):1.500设计规范:门式刚架规程CECS102:2002风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算墙梁形式:卷边槽形冷弯型钢C280X70X20X2.5墙梁布置方式:口朝下钢材钢号：Q345钢拉条设置:设置两道拉条拉条作用:能约束墙梁外翼缘净截面系数:1.000墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为1/100墙板能阻止墙梁侧向失稳构造不能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性墙梁支撑墙板重量单侧挂墙板墙梁上方一侧板重(kN/m):0.290每米宽度墙板的惯性矩(m4):0.200000E-06建筑类型:封闭式建筑分区:中间区TOC\o"1-5"\h\z基本风压:0.368风荷载高度变化系数:1.130迎风风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:-1.100迎风风荷载标准值(kN/m2):0.416背风风荷载标准值(kN/m2):-0.457=====截面及材料特性======墙梁形式:卷边槽形冷弯型钢C280X70X20X2.5b=70.000h=280.000c=20.000t=2.500A=0.1068E-02Ix=0.1164E-04Iy=0.6012E-06It=0.2344E-08Iw=0.8700E-08Wx1=0.8944E-04Wx2=0.8944E-04Wy1=0.3886E-04Wy2=0.1247E-04钢材钢号：Q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=313.624=====设计内力======TOC\o"1-5"\h\z|1.2恒载+1.4风压力组合|绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m):Mx=6.986绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m):My=0.319水平剪力设计值(kN):Vx=3.493竖向剪力设计值(kN):Vy=0.718|1.35恒载|绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m):Mx1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m):My1=0.359水平剪力设计值(kN):Vx1=0.000竖向剪力设计值(kN):Vy1=0.807|1.2恒载+1.4风吸力组合|绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m):Mx2=-7.685绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m):My2=-0.062水平剪力设计值(kN):Vxw=3.842竖向剪力设计值(kN):Vyw=0.718=====风压力作用验算======抗弯控制组合：1.2恒载+1.4风压力组合有效截面特性计算结果:全截面有效。截面强度(N/mm2):①max=103.692<=313.624抗剪控制组合：1.2恒载+1.4风压力组合截面最大剪应力(N/mm2):r=7.621<=175.000=====风吸力作用验算======组合:1.2恒载+1.4风吸力有效截面特性计算结果:全截面有效。截面强度(N/mm2):①maxw=111.503<=313.624内翼缘受压稳定性验算：按门式刚架规程CECS102:2002附录E计算：内翼缘压弯屈曲承载力降低系数:0.487内翼缘的稳定性(N/mm2):fstab190.810<=300.000截面最大剪应力(N/mm2):rw=8.383<=175.000=====荷载标准值作用下，挠度验算======竖向挠度(mm):fy=1.033水平挠度(mm):fx=13.868<=80.000=====计算满足===========计算结束======吊车梁设计设计资料(1)吊车梁跨度为L=8.0m,有制动结构，支撑于牛腿，采用平板支座，计算跨度l=8.0m,知有两台20t/5t(A4)和两台5t(A4)起重机，只需计算两个吨位较大的起重机就可以满足小吨位起重机。设有两起重量Q=20/5t中级工作制(A4)软钩吊车，吊车跨度S=20.25m,钢材采用Q345,焊条采用E50型。(2)采用DQQ型20/5t桥式吊车，数据为：起重量Q(t)工作制度跨度S(m)起升高度(m)基本尺寸(mm)轨道型号Kg/m重量(t)轮压(KN)主钩副钩BW总重PmaxPmin5A420.2516355046501.80520.05A420.25121441005300437.002919.64.9吊车梁荷载计算吊车荷载动力系数口=「05,吊车荷载分项系数%=1.4。吊车荷载设计值为P./Pnax=1.051.40208=305.76KN0.05(Qg)0.05(207)9.8H二:'Q———~~g2=1.40():9.261KNQh2内力计算1吊车梁中最大弯矩及相应的剪力产生最大弯矩的荷载位置见下图其中pkpMJc件验证如下：|简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件|输入数据文件：78|输出结果文件:78.out设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001钢结构设计规范GB50017-2003设计时间:2014年5月5日|吊车数据：（除注明外，重量单位为t；长度单位为m）||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度||15.0A4,A5软钩28.503.351.704.6500.134|卡轨力系数a:0.00|轮距:3.550||220A4,A5软钩219.604.907.005.3000.120|卡轨力系数a:0.00|轮距:4.100输入数据说明：Lo:吊车梁跨度Lo2:相邻吊车梁跨度SDCH:吊车台数DCH1:第一台的序号DCH2:第二台的序号（只有一台时=0）KIND:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/IG1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/IZXJM:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/H:吊车梁总高DB:腹板的厚度B:上翼缘的宽度TT:上翼缘的厚度B1:下翼缘的宽度T1:下翼缘的厚度D1:连接吊车轨道的螺栓孔直径D2:连接制动板的螺栓孔直径E1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离|E2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离|A:制动桁架的宽度|C:制动桁架的节间长度|HA:制动桁架另一个弦杆的面积=====输入数据=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJMTOC\o"1-5"\h\z8.0008.0002122160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.6800.01400.4000.0160.4000.0160.0220.0220.0800.040ACHA1.0001.0000.200E-02=====计算结果==========梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列BWHEWHCSSMPMT330.818525.62116.989P(J)83.36083.360192.217192.217T(J)1.9711.9716.6206.620TOC\o"1-5"\h\zCC(J)3.5501.1504.100|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩（设计值）计算=====|MPP:绝对最大竖向弯矩|MTT:绝对最大水平弯矩（由横向水平制动力产生）|Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大|MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大MPPMTTMaddMTadd803.57023.7840.0000.000=====梁绝对最大剪力（设计值）计算=====Qmaxk:绝对最大剪力（标准值）Qmax:绝对最大剪力（设计值）MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大QMAXkQMAXMMQadd314.578480.92710.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====|YCJ:吊车梁重心位置（相对于下翼缘下表面m）|JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩（mA4）|WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩（mA3）|JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩（mA4）|WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩（mA3）YCJJXJWXJJYJWYJ0.323158E+000.160601E-020.450062E-020.155779E-020.329808E-02|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====|Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值Bf/Tf=12.062<=[Bf/Tf]=12.380=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====CM:上翼缘最大应力DM:下翼缘最大应力TU:平板支座时的剪应力TU1:突缘支座时的剪应力JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁（或桁架）边梁的应力CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ188.560161.69256.83863.61550.71111.892CM=188.560<=[CM]=310.000DM=161.692<=[DM]=310.000TU=56.838<=[TU]=180.000TU1=63.615<=[TU1]=180.000JBJYYL=50.711<=[CJ]=310.000CMZJ=11.892<=[CMZJ]=310.000=====中级工作制吊车梁疲劳应力计算=====注:1.吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值采用循环次数为2000000次的容许应力幅（N/mmA2）欠载效应的等效系数取a=0.5MPL:用于疲劳计算的绝对最大竖向弯矩VPL:用于疲劳计算的绝对最大竖向剪力SIGMA:上翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力（连接类别=2）SIGMA:0下翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力（正应力）（连接类别=4）TAO:0下翼缘与腹板连接处角焊缝的疲劳应力（剪应力）（连接类别=8）SIGMA:5下翼缘往上50mm处腹板的疲劳应力（连接类别=4）MPLVPL425.311285.923SIGMASIGMA:0TAO:0SIGMA:5079.73179.73141.84767.427a*SIGMA=39.866<=[SIGMA]=144a*SIGMA:0=39.866<=[SIGMA:0]=103a*Tao:0=20.924<=[TAO:0]=59a*SIGMA:5=33.714<=[SIGMA:0]=103=====梁竖向挠度计算=====注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比MPNMKaddL/F442.3230.0001006.145L/F=1006.145>=[L/F]=1000.000|=====梁截面加劲肋计算=====|梁腹板高厚比h0/tw=46.286|计算不需要配加劲肋,只需按构造设置|A1:横向加劲肋的最大容许间距|BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度A1BPTP1.2900.0900.006|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====|SB:支座端板的宽度|ST:支座端板的厚度|HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度|HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度SBSTHF1HF20.2700.0120.0060.010|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算|PSB:平板式支座加劲肋的宽度|PST:平板式支座加劲肋的厚度|HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度PSBPSTHF30.1900.0160.010|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====|WW:吊车梁总重量（包括加劲肋,端板等）（t）|BPF:刷油面积（mA2）WWBPF1.44025.861=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====（结果为标准值,单位kN,用于计算排架）RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力WT:最大的一台吊车桥架重量TOC\o"1-5"\h\zWt=吊车总重-额定起重量（硬钩吊车-0.7*额定起重量）MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号RMAXRMINTMAXWTMM1391.685113.16424.696284.4033=====制动桁架与柱的连接计算=====TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值|TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值|NHSBolt:制动桁架与柱的连接需要高强度螺栓个数（摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理）TQmaxKTQmaxNHSBolt10.52415.47110.52415.471

设计满足=====计算结束=====3.4抗风柱的设计设计资料：由于厂房跨度较大，即山墙面积大，为增强厂房纵向刚度，保证山墙稳定性，应在每跨中间设置柱距为9m的山墙抗风柱，计算时，应取用靠近中柱，较高的两根抗风柱中的一根.门式刚架边柱高为15ml中柱为17.2m,经计算较高的抗风柱高度为16.3m。荷载计算：抗风柱设计构件：KFZ1日期：2010/01/22时间：12:35:46|||设计信息钢材等级：Q345柱距(m)：5.500柱高(m)：16.650柱截面：焊接组合H形截面：H*B1*B2*Tw*T1*T2=400*300*300*10*12*12铰接信息：两端铰接柱平面内计算长度系数：1.000柱平面外计算长度：6.000强度计算净截面系数：1.000设计规范:《钢结构设计规范》容许挠度限值[U]:1/400=41.625(mm)风载信息：基本风压W0(kN/m2)：0.368风压力体形系数^s1:1.000风吸力体形系数^s2:-1.000风压高度变化系数^z:1.250

柱顶恒载(kN)：0.830柱顶活载(kN)：3.850墙板自承重风载作用起始高度y0(m)：0.000设计依据1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)抗风柱设计1、截面特性计算A=1.0960e-002;Xc=1.5000e-001;Yc=2.0000e-001;Ix=3.1536e-004;Iy=5.4031e-005;ix=1.6963e-001;iy=7.0213e-002;W1x=1.5768e-003;W2x=1.5768e-003;W1y=3.6021e-004;W2y=3.6021e-004;2、风载计算抗风柱上风压力作用均布风载标准值(kN/m):2.530抗风柱上风吸力作用均布风载标准值(kN/m):-2.5303、柱上各断面内力计算结果△组合号△组合号1：1.35恒+0.7*1.4活断面号 ： 1 2 3 4弯矩(kN.m): 0.0000.0000.000轴力(kN)： 24.109 22.50814.501断面号 ： 8 9 10 11弯矩(kN.m)： 0.0000.0000.0005 6 70.0000.000 0.00020.906 19.305 17.70412 130.0000.0000.0000.00016.103-122.740-122.74014.733轴力(kN)：12.90011.2999.6978.0966.4954.893△组合号2：1.2恒+1.4风压+0.7*1.4活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.000-37.504-68.189-92.055-109.102-119.331轴力(kN)：21.85020.42619.00317.57916.156断面号：8910111213弯矩(kN.m)：-119.331-109.102-92.055-68.189-37.5040.000轴力(kN)：11.88610.4639.039△组合号3：1.2恒+0.6*1.4风压+1.4断面号：1234弯矩(kN.m)：0.000-22.502-73.644轴力(kN)：23.46722.04314.926断面号：891011弯矩(kN.m)：-71.598-65.461-55.233轴力(kN)：13.50312.08010.656△组合号4：1.2恒+1.4风吸+0.7*1.4断面号：1234弯矩(kN.m)：0.00037.504122.740轴力(kN)：21.85020.42613.309断面号：891011弯矩(kN.m)：119.331109.10292.055轴力(kN)：11.88610.4639.039△组合号5：1.2恒+0.6*1.4风吸+1.4断面号：1234弯矩(kN.m)：0.00022.50273.644轴力(kN)：23.46722.04314.926断面号：891011弯矩(kN.m)：71.59865.46155.233轴力(kN)：13.50312.08010.656柱底剪力设计值:风压力作用(kN):29.487风吸力作用(kN):-29.4874、抗风柱强度验算结果7.6166.1924.769活TOC\o"1-5"\h\z567-40.913-55.233-65.461-71.59820.62019.19617.77316.3501213-40.913-22.5020.0009.2337.8096.386活56768.18992.055109.102119.33119.00317.57916.15614.733121368.18937.5040.0007.6166.1924.769活56740.91355.23365.46171.59820.62019.19617.77316.350121340.91322.5020.0009.2337.8096.386控制组合：2设计内力：弯矩(kN.m)：-122.740;轴力(kN)：21.850抗风柱强度计算最大应力(N/mm2):79.834<f=310.000抗风柱强度验算满足。5、抗风柱平面内稳定验算结果控制组合：2设计内力：弯矩(kN.m)：-122.740;轴力(kN)：21.850平面内计算长度(m)：16.650抗风柱平面内长细比入x:98轴心受压稳定系数(|)x:0.442抗风柱平面内稳定计算最大应力(N/mm2):82.999<f=310.000抗风柱平面内稳定应力验算满足。抗风柱平面内长细比入x:98<[入]=1506、抗风柱平面外稳定验算结果控制组合：2设计内力：弯矩(kN.m)：-122.740;轴力(kN)：21.850平面外计算长度(m)：6.000抗风柱平面外长细比入y:85轴心受压稳定系数(|)y:0.447受弯整体稳定系数(|)b:0.826抗风柱平面外稳定计算最大应力(N/mm2):98.659<f=310.000抗风柱平面外稳定应力验算满足。抗风柱平面外长细比入y:85<[入]=1507、局部稳定验算控制组合：1腹板计算高厚比H0/Tw=37.60<容许高厚比[H0/Tw]=61.1翼缘宽厚比B/T=12.08<容许宽厚比[B/T]=12.48、挠度验算△标准组合：1.0恒+1.0风断面号：1234567风压弯矩(kN.m):0.000 -26.789 -48.706 -65.754 -77.930 -85.236-87.672风吸弯矩(kN.m)：0.00026.78948.70665.75477.93085.23687.672断面号101112 13风压弯矩(kN.m)：-85.236-77.930-65.754-48.706-26.7890.000风吸弯矩(kN.m)：85.23677.93065.754风压弯矩(kN.m):0.000 -26.789 -48.706 -65.754 -77.930 -85.236-87.672风吸弯矩(kN.m)：0.00026.78948.70665.75477.93085.23687.672断面号101112 13风压弯矩(kN.m)：-85.236-77.930-65.754-48.706-26.7890.000风吸弯矩(kN.m)：85.23677.93065.75448.70626.7890.000抗风柱挠度计算结果 :断面号风压挠度值(mm):0.00010.18819.60627.60433.67837.46738.754风吸挠度值(mm):0.000-10.188-19.606-27.604-33.678-37.467-38.754断面号101112 13风压挠度值 (mm)：风吸挠度值 断面号101112 13风压挠度值 (mm)：风吸挠度值 (mm)：37.46733.678-37.467-33.67827.604-27.60419.60610.1880.000-19.606-10.1880.000风压最大挠度所在截面:7计算最大挠度:38.754(mm)<容许挠度:41.625(mm)风吸最大挠度所在截面:7计算最大挠度:-38.754(mm)<容许挠度:41.625(mm)抗风柱挠度验算满足。******抗风柱验算满足。******计算结束3.5刚架设计3.5.1荷载计算恒载：压型钢板屋面0.05kN/m檩条(包括拉条)0.105kN/m刚架1.0kN/m总计：0.83活荷载：0.7X5.5Xcos5.71=3.85N/m雪荷载：0.30X8.8Xcos5.71=2.67N/m

风荷载体型系数示意图如下:3.5.2荷载布置效应及其组合包载布置图包载布置图恒载产生的内力图如下:0.830,S3风荷载体型系数示意图如下:3.5.2荷载布置效应及其组合包载布置图包载布置图恒载产生的内力图如下:0.830,S30.B30.83IIIIII恒载弯矩图恒载剪力图活载布置图活载产生的内力图如下:活载弯矩包络图活载轴力包络图□f1,32.1+.；-1活载剪力包络图左风荷载布置图左风载弯矩图吊车荷载布置图*12.3912.39——■-1旧二J弯矩包络图3-4797L|至一一一513-4797L|至一一一512.0由mina一7259—上：I轴力包络图66X-轴力包络图66X-33£5'：■“RPKPM俞出数据如下:工程名：最终************PK11.EXE*****************日期：5/21/2014时间：1:06:27设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010);《钢结构设计规范》(GB50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002);结果输出总信息结构类型:门式刚架轻型房屋钢结构设计规范:按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数:1.00TOC\o"1-5"\h\z节点总数:15柱数:6梁数:8支座约束数:3标准截面总数:4活荷载计算信息:考虑活荷载不利布置风荷载计算信息:计算风荷载钢材:Q235梁柱自重计算信息:柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形:考虑梁柱自重计算增大系数:1.20基础计算信息:不计算基础梁刚度增大系数:1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比:0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性:不验算钢结构受拉柱容许长细比:400钢结构受压柱容许长细比:180钢梁(恒+活)容许挠跨比:l/180柱顶容许水平位移/柱高:l/60地震作用计算:计算水平地震作用窄行输出全部内容节点坐标节点号XY节点号XY节点号X

(1)0.0010.50(2)22.0010.50(3)44.0010.500.0015.00(5)44.0015.00(6)5.5015.5538.5015.55(8)11.0016.10(9)33.0016.1016.5016.65(11)27.5016.65(12)22.0017.200.000.00(14)22.000.00(15)44.000.00柱关联号柱号节点I柱号节点I节点n点n(1) 13 1 (2) 143(4) 1 4 (5) 312柱号节点I2 (3) 155 (6) 2节点n柱号节点I节梁关联号梁号节点n(1) 45(4) 812(7) 11节点I节点n梁号梁号节点n(1) 45(4) 812(7) 11节点I节点n梁号节点I节点n梁号节点I1010(8)1211柱上下节点偏心心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏(1)0.000.00(5)0.000.00(9)0.00(13)0.00(2)0.00(6)0.00(10)0.00(14)0.00(3)0.00(7)0.00(11)0.00(15)0.00标准截面信息(4)(8)(12)0.001、标准截面类型TOC\o"1-5"\h\z16,400,400,700,10.0,12.0,12.0,527,250,250,700,500,6.0,12.0,12.0,516,250,250,500,6.0,12.0,12.0,527,250,250,500,700,6.0,12.0,12.0,5柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度柱号标准截面号柱号标准截面号铰接 截面布信息 置角度柱号标准截铰接面号信息截面布置角度( 1)( 1) 1 0 0( 3) 1 0 0( 5) 1 0 0( 2) 1 0 0( 4) 1 0 0( 6) 1 0 0梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度梁号标准截梁号标准截铰接面号信息截面布置角度梁号标准截铰接面号信息截面布置角度( 1) 2( 1) 2 0( 3) 4 0( 5) 3 0( 7) 3 00 ( 2)0 ( 4)0 ( 6)0 ( 8)3 0 03 0 04 0 02 0 02、标准截面特性截面号XcYcIxIy0.200000.350000.13936E-020.12806E-030.16360E-010.125000.300000.61424E-030.31260E-040.94560E-020.125000.250000.41121E-030.31259E-040.88560E-020.125000.300000.61424E-030.31260E-040.94560E-02截面号ixiyW1xW2xW1yW2y0.29186E+000.88473E-010.39816E-020.39816E-020.64028E-030.64028E-030.25487E+000.57497E-010.20475E-020.20475E-020.25008E-030.25008E-030.21548E+000.59411E-010.16449E-020.16449E-020.25007E-030.25007E-030.25487E+000.57497E-010.20475E-020.20475E-020.25008E-030.25008E-03恒荷载计算...节点荷载:节点号弯矩垂直力水平力0柱0柱荷载: 柱号荷载类型 荷载值荷载参数1荷载参数2梁梁荷载: 连续数数2荷载个数荷载类型 荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 1 10.83 0.000.83 0.000.83 0.000.83 0.000.83 0.000.83 0.000.83 0.000.83 0.00恒荷载标准值作用计算结果---柱内力---柱号MNVMNV1-29.0341.25-5.83-32.23-25.075.83

20.0065.080.000.00-48.900.00329.0341.255.8332.23-25.07-5.83432.2325.07-5.83-58.48-18.135.835-32.2325.075.8358.48-18.13-5.8360.00---48.900.000.00-38.57梁内力---0.00梁号MNVMNV158.487.6117.4611.89-6.66-8.002-11.896.668.0030.81-5.751.153-11.896.66-8.00-58.48-7.6117.464-30.815.75-1.15-0.86-4.8310.315-30.815.751.1511.89-6.668.0060.864.83-10.31-83.99-3.8919.7770.864.8310.3130.81-5.75-1.15883.99---3.8919.77-0.86-4.83-10.31恒荷载作用下的节点位移(mm)节点号.X1-1.720.031.740.15-0.160.87-0.881.19-1.1100.511-0.5120.0活荷载计算...向位移Y向位移7.45.50.3

荷载:柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷0载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1234567891011121111111111111111---节点号.-3.80.03.80.1-0.11.7-1.72.6-2.61.2-1.20.0风荷载计算11111111X3.850.003.850.003.850.003.850.003.850.003.850.003.850.003.850.00活荷载标准值作用下的节点位移(mm)向位移Y向位移20.332.332.318.718.70.4左风荷载标准值作用节点荷载:节点号0弯矩垂直力水平力荷载参数2柱1荷载值2荷载参梁数2荷载:载:节点号水平力柱号荷载类型垂直力荷载值荷载参数1Jr-*[//-荷载参数0.840.001.840.000.920.002.020.00梁数2载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数荷载值2~tH-十卜，公.荷载参节点号-3.67-3.67-2.39-3.67-2.39-3.67-2.39-2.39节点号节点侧向（水平向）位移0.000.000.000.000.000.000.000.00节点号(mm)---节点号1)5)9)10.09.210.4(13)0.0(2)(6)(10)(14)0.0(3)(7)(11)(15)4.9柱号132.43-41.6425.1219.07-67.220.2854.66-24.5513.16-85.16-41.6416.3218.13-24.55-6.2016.17-67.220.28(4)(8)(12)柱内力---85.1641.64-16.32-16.17-18.13149.32-66.48-14.3267.2224.5541.6424.5567.22-0.286.20-12.1915.29-0.28内力

号MNVMNVTOC\o"1-5"\h\z1-149.32-16.27-40.22-16.8616.2719.91216.86-16.27-19.91-70.7616.27-0.41323.62-17.669.7066.4817.66-22.90470.76-16.270.41-12.3816.27-20.72540.74-17.66-3.50-23.6217.66-9.70612.38-16.2720.72158.2916.27-41.037-15.13-17.66-16.71-40.7417.663.508-143.97-17.66-29.9115.1317.6616.71右风荷载标准值作用节节点荷载:节点号 水平力垂直力0柱0柱荷载: 柱号荷载类型1 1 -1.84 0.003 1 -0.84 0.004 1 -2.02 0.005 1 -0.92 0.000荷载值 荷载参数1荷载参数2梁荷梁荷载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1荷载值2十卜,公.荷载参数2111-2.390.001 11 1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 1 11 1 1-2.39 0.00-3.67 0.00-2.39 0.00-3.67 0.00-2.39 0.00-3.67 0.00-3.67 0.00节点侧向(水平向)位移(mm)---节点号节点号节点号TOC\o"1-5"\h\z(1)-4.9(5)-8.8(9)-6.3(13)0.0(2)-3.5(6)-10.2(10)-9.5(14)0.0(3)-10.0(7)-7.3(11)-7.5(15)0.0(4)-9.2(8)-10.4(12)-9.0柱内力---柱号MNVMNV1-54.66-24.55-13.1618.1324.55-6.202-19.07-67.22-0.2816.1767.220.283-132.43-41.64-25.12-85.1641.6416.324-18.13-24.556.2066.4824.55-15.29585.16-41.64-16.32-149.3241.6412.196-16.17-67.22-0.2814.3267.220.28---梁内力---梁号MNVMNV1-66.48-17.66-22.90-23.6217.669.70223.62-17.66-9.70-40.7417.66-3.50316.86-16.2719.91149.3216.27-40.22440.74-17.663.5015.1317.66-16.71570.76-16.27-0.41-16.8616.27-19.916-15.13-17.6616.71143.9717.66-29.91712.38-16.27-20.72-70.7616.270.418-158.29-16.27-41.03-12.3816.2720.72...1吊车连接节点数:2吊车连接节点号:1,2,113.164,391.685,最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载（Dmax在跨左）：113.164,391.685,最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载（Dmax在跨右）：113.164,空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载(WmaxS跨左)：0.000,0.000,空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载(WmaxS跨右)：0.000,0.000,吊车竖向荷载与节点竖向偏心距(m):0.700,-0.700,吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力(Tmax):12.348,12.348,吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离(m):0.850,0.850,考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数:1.000吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数:1.000吊车桥架重量:284.403单跨吊车组合荷载折减系数:1.000两跨吊车组合荷载折减系数:1.000Dmax标准值作用位于跨左--柱内力---柱号MNVMNV1-33.21390.85-18.34-159.35-390.8518.34283.99111.1412.3645.82-111.14-12.36TOC\o"1-5"\h\z362.832.865.98-0.05-2.86-5.984-114.83-0.84-18.3432.300.8418.3450.052.865.9826.85-2.86-5.98633.39-2.0312.3649.442.03-12.36--梁内力---梁号MNVMNV1-32.3018.17-2.6617.60-18.172.662-17.6118.17-2.662.91-18.172.66314.406.23-2.25-26.85-6.232.254-2.9118.17-2.66-