现浇箱梁施工方案预留版(可编辑)

工程概况三门江大桥C标段主桥引桥及匝道桥结构设计说明（一）、主桥及引桥总体设计Q线右引桥（C标段范围）三联起点桩号为QK1+230。92，止点桩号为QK1+550.92，桥梁全长320米，跨径组合为:(3×30）+（3×30）+（4×20)+（3×20）米=320米，标准断面宽19。25米,为单箱三室连续箱梁。C匝道桥两联起点桩号为CK0+136。63,止点桩号为CK0+316.63，桥梁全长180米，跨径组合为:(4×20）+（5×20）米=180米,标准断面宽17米，为单箱三室连续箱梁。E匝道桥两联起点桩号为EK0+78。74，止点桩号为EK0+268。74，桥梁全长190米，跨径组合为：（30+3×20）+（5×20)米=190米，标准断面宽9.5米，为单箱单室连续箱梁.（二）、桥梁结构设计上部结构尺寸Q线右引桥主梁采用预应力混凝土连续箱梁，Q线引桥第八联3×30米，梁高为1。7米,Q线引桥第九联3×30米，梁高为1.7米；Q线引桥第十联4×20米，第一孔20米梁高1.7～1.5米，后三孔20米梁高为1。5米；Q线引桥第十一联3×20米,梁高为1。5米；箱梁为单箱三室直腹板结构,标准箱底板宽13。75米，顶板全宽19.5米，外侧悬臂长2.75米，箱外侧悬臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米，标准截面边腹板厚45厘米,中腹板厚40厘米，底板厚20厘米，顶板厚22厘米.C匝道桥主梁采用预应力混凝土连续箱梁,C匝道桥第一联4×20梁高为1.5米；C匝道桥第二联5×20梁体，前四孔4×20梁高为1。5米，第五孔20梁高为1。5～1.7米；为单箱三室直腹板结构，标准箱底板宽11.5米，顶板全宽17。0米，外侧悬臂长2.75米，箱外侧悬臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米,标准截面边腹板厚45厘米，中腹板厚40厘米，底板厚20厘米，顶板厚22厘米。E匝道桥第一联30+3×20梁体,第一孔30米，梁高为1。7米,第二孔20米梁高为1.7～1。5米,第三、四孔20米梁高为1。5米；E匝道桥第二联5×20梁体，梁高1.5米;为单箱单室直腹板结构，标准箱底板宽4。0米，顶板全宽9。5米，外侧悬臂长2.75米,箱外侧悬臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米，标准截面边腹板厚45厘米,底板厚20厘米，顶板厚22厘米。所有预应力管道均采用塑料波纹管，采用真空吸浆法灌浆施工。上部结构材料连续箱梁混凝土采用C50混凝土，预应力钢绞线材料采用Ryb=1860Mpa低松弛钢绞线。下部结构尺寸Q线右引桥、C、E匝道桥下部结构采用花瓶墩,钻孔桩基础。基础采用钻孔灌注桩，基桩完成后浇注承台和墩身,箱梁采取逐联施工。根据墩高、跨度以及桥面宽度的不同，Q线引桥箱梁的的桩基直径取为Φ1.5米，承台高度3。0米，墩身厚度取1。4米,在有伸缩缝处其墩顶段的墩身厚度加厚到2.0米；墩底宽度取为3。0米，墩顶宽度取为6.0米；桥台为挡土式桥台，桩基直径取为Φ1。2米。C匝道桥箱梁的的桩基直径取为Φ1。5米，承台高度3.0米，墩身厚度取1.4米，在有伸缩缝处其墩顶段的墩身厚度加厚到取2.0米；墩底宽度取为3。0米，墩顶宽度取为6。0米；桥台为挡土式桥台,桩基直径取为Φ1。2米。E匝道桥箱梁的的桩基直径取为Φ1.5米，承台高度3.0米，墩身厚度取1。2米，在有伸缩缝处其墩顶段的墩身厚度加厚到取1。5米；墩底宽度取为1.6米，墩顶宽度取为3。3米；桥台为挡土式桥台，桩基直径取为Φ1.2米。下部结构材料花瓶墩墩身采用C40混凝土,桥台用C30混凝土,承台采用C30混凝土，桩基采用C30水下混凝土。(三）、施工方案Q线右引桥、C、E匝道桥基础施工首先进行钻孔灌注桩施工,桩基完成以后浇注承台和墩身，后搭架现浇预应力箱梁.支架现浇连续箱梁1。1连续箱梁为：Q线主桥上部结构为30m×6孔＋20m×7孔，长320m；C线匝道桥上部结构为20m×9孔，长180m；E线匝道桥上部结构为20m×9孔，长180m.均采用支架现浇的施工方法.有支架连续箱梁多采用一联整体浇筑法和逐孔施工法，也有其他的分节段施工方法。本工程按设计要求采用一联整体浇筑施工法。（四）、施工中应特别强调的注意事项1、在进行钻孔桩施工时,如发现地质情况与提供的钻探资料不符，及时通知了设计单位。2、各基桩内预埋φ57×3mm声测管，基桩完成后进行了超声波检测。3、灌注桩桩顶标高比设计值高出一定高度以保证混凝土强度，多余部分接桩前凿除（数量表未计此段混凝土数量），剩余桩头无松散层.4、承台完成后及时浇筑了墩身，墩身混凝土龄期与承台混凝土龄期不致相差太大。5、在浇注承台混凝土前注意布置桥墩预埋钢筋.6、在安装盆式橡胶支座时,将盆式橡胶支座的相对滑移面用丙酮擦拭干净，支座安装高度符合设计要求，其四角高差不得大于1毫米。7、在浇筑混凝土时,必须及时埋入所有的预埋构件，不得遗漏。8、本桥所采用的产品，如伸缩缝装置、支座、锚具、钢绞线、钢筋、混凝土等符合设计与公路、城市桥梁专用设备和材料的相关标准的要求，并按施工规范要求进行了检验.9、施工前对所提供的导线点、水准点逐一进行检查和核对，在确保桩点无破坏和松动、数据无误的情况下用于施工放样及控制施工。施工过程中加强对导线点、水准点的保护。10、现浇梁体采用满堂架式搭架施工，搭设支架的地基必须经过加固及平整处理，必须保证梁体在施工过程中不大幅度下沉或不均匀沉降.上部结构主梁按全预应力混凝土构件设计,预应力度较大，不必设置计算预拱度,但需设置施工预拱度。施工预拱度的大小根据支架的基础沉降、支架的几何及非几何变形值的大小并参考支架预压情况综合确定。11、梁体外露面采用大面积胶合板做模板,并处理好接缝问题，以保证梁体的外形美观及施工质量。梁体混凝土每次浇筑结束后，终缝留在孔跨的L/4附近处。12、注意浇注梁体混凝土时不得损伤塑料波纹管，以防止波纹管与预应力钢束粘结一起.13、当混凝土强度达到设计强度的85％或以上、且龄期不小于5天，在拆架前进行预应力张拉,张拉前检查张拉力作用线与预应力钢束的轴线是否重合一致，张拉控制采用应力控制,张拉控制应力除特殊注明外均为1395Mpa，预应力钢束伸长量进行校核，实际伸长量与理论伸长量的差值控制在6％以内，否则暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。14、纵向预应力张拉完毕封锚后，浇注槽口砼.待砼强度达到设计强度的85％或以上才张拉横向预应力钢束。15、圆锚张拉千斤顶采用轻量化千斤顶，设计时按轻量化千斤顶的尺寸考虑槽口大小，扁锚采用整体张拉式千斤顶。16、要在合适的位置开人孔，人孔处设环向加强箍筋17、当普通钢筋与预应力钢束发生矛盾时，只能调整普通钢筋的位置；当与张拉槽口发生矛盾时，可酌情调整普通钢筋或将其断开，但在张拉完毕后必须恢复补强，然后封锚。（五）、材料设备配置根据现浇箱梁施工组织安排,我公司投入了：60m3/h自动计量的大型搅拌站1座，750型强制式砼搅拌机（配有自动计量系统）2台,8m3砼输送车2台，6m3砼输送车2台,HBT－60砼输送泵2台，16t汽车吊2台，160kw发电机2台，ZDL-50装载机2台，张拉机具两套，脚手架200t，以及一大批优质竹胶板和木板，可满足三联同时施工.（六）、连续箱梁施工周期C线匝道桥、E线匝道桥分别采用4~5孔一联，共4联；Q线桥采用3孔一联、4孔一联，共4联。综合桥面宽度，桥孔跨数等因素,施工参数暂定如下：6.1每孔箱梁各工序作业循环时间:支架安装3d→支架预压4d→外模板安装调整2d→底肋板钢筋安装3d→底肋板预应力孔道定位、穿束2d→箱室内模安装1d→顶板钢筋及纵、横向预应力束安装1d→砼浇注及养生5d→施加纵、横向预应力束安装1d→砼浇注及养生5d→施加纵、横向预应力及压浆1~2d。以上小计15个施工天及8个日历日，按月施工天数25天计，则施工周期t=15×30/25+8=27(日历日）。分析一联箱梁各工序作业特点,支架安装及支架预压可与墩柱施工交叉,待墩柱完成后再填补支架缺口并预压,不占用施工时间；钢筋及预应力安装为平行流水作业，其施工周期t0=5d(日历日）,砼浇注养生占用施工周期t1=3天，施加预应力：3、4孔一联箱梁分别为t2=6、7天.各孔循环时间最大流水节拍长度（最大流水强度)△t=3×20/25=3.6，取△t=4(日历日）。6.2一联箱梁施工周期T1T1=t0+（n-1)△t+t1+t2t0:1孔箱梁所有工序作业时间；n：1联孔跨数；△t:最大流水节拍长度；t1：混凝土浇筑及养生施工周期;t2:施加预应力时间。一联箱梁施工周期表孔数3孔4、5孔施工周期（天）22316。3多联箱梁施工时,为加快施工进度，砼等强及施加预应力不占用循环时间，则上表可修改为：一联箱梁循环时间（△T）表孔数3孔4、5孔施工周期（天）1321各工序中，施工时间最长、工作量最大的工序是钢筋安装.因施工环境限制,在实际施工时很难满足上表要求,因此施工计划仍以原表为准。用可得出支架平均占用周期T2：T2=t+T+t′,t为支架安装及预压时间t=7天，t为卸落架时间t′=2n天。支架占用周期表孔数3孔4、5孔施工周期（天）2638施工计划安排时,连续箱梁应在综合考虑桩长、墩高及梁宽、支架高度和场地等因素后，确定施工计划。(七)、施工方法及支架搭设、设计计算根据地形实际情况，在不同地段采用不同的支架形式，主要有碗扣式脚手架、门式脚手架及钢管架三种。1、各种脚手架适用情况比较①碗扣式脚手架拆装方便,比普通门式脚手架、钢管架节省约1／3的安装时间。刚度大,承载力高，适用于高度较大的支架搭设及跨河跨路处临时桥台上的支架。②门式脚手架适用于支架高度较低,地势相对平坦的地段。③钢管架适应性强，结构灵活多变。适用于地势变化较大地段.本桥支架计划采用钢管架。2、支架搭设:搭设支架前,整平场地,进行粗平，先在地基上放线，按支架形式在地基上分别铺设枕木或槽钢,利用可调托撑进行调平。为保证支撑系统的牢固和稳定性,防止失稳而造成事故,搭设时杆件须做到横平竖直，连接紧密，设置竖直水平剪刀撑，剪刀撑杆件用双扣件搭接，严禁使用对接扣件,以保证支架的整体稳定性。支架杆件的纵横步距经过计算确定，钢管支架横梁采用方木，方木大小根据跨度经过计算确定。3、支架设计检算：（另附）（八)、基本材料要求1、脚手架钢管：φ48mm外径，壁厚3mm，其截面积S＝424mm2i＝√（482－422)／4＝15。95mmI＝π（484－424)／64＝107831。24mm4当脚手架钢管步距为1.8m时,长细比λ＝1800／15。95＝112.85，取λ＝113，按b类截面得φ＝0。475，此时钢管极限承载力Nj＝0.475×424×210＝42.3KN取安全系数为1.5，则每根钢管的容许承载力为：Nr＝42。3/1.5＝28。2KN2、型钢：①20a槽钢：Ix＝1780cm4，Wx＝178cm3，S＝28.83cm2，自重q＝22。6kg/m②10＃工字钢：Ix＝245cm4，Wx＝49cm3,S＝14.3cm2,自重q＝11。2kg/m3、枕木：截面为22cm×25cm，容重γ＝850kg/m3，弹性模量E＝9000Pa，抗压强度fc＝12N/mm24、方木：截面为8cm×10cm和5cm×10cm,弹性模量E＝9000Pa，抗弯强度fm＝11N/mm25、竹胶板：尺寸为122cm×244cm×1。2cm顺纹取f1＝80MPa，E1＝8000Pa横纹取f2＝80×60％＝48MPa，E2＝8000×60%＝4800Pa6、门架性能：门架:高1.9m,宽1m（中心距），管径52mm,壁厚2.5mm,顶杆：长1.9m，管径48mm，壁厚3.5mm门架顶杆的组合允许承载力为37.5KN（单杆)整个门架的允许承载力为75KN／门受力检算：㈠梁端实心段（采用钢管脚手架为例）：1、荷载计算⑴模板、支架自重：竹胶板：0.012m×950kg/m3＝11。4kg/m2横向方木：间距250mm,尺寸8cm×10cm每平米自重为：0.1×0。08×4根×750＝24kg纵向10#工字钢：间距70cm钢管支架：竖向钢管间距70cm×70cm按截面积计算每米钢管自重:4。24cm2×7.85g/cm3＝3。34kg/m扣件自重为：1.1kg/只⑵钢筋砼自重：1。8m×25KN/m3＝45KN/m2⑶施工人员荷载:2。5KN/m2⑷振捣荷载:2。0KN/m22、竹胶板底模受力计算：3、横向方木受力计算：4、纵向工字钢横梁受力计算:5、立杆承载力计算：6、地基承载力计算：㈡箱室段（采用门架为例):1、空腹处：2、腹板底：1。2.1支架的搭设：采用六四军用梁拼装支墩，上铺贝雷桁架,贝雷桁架之间用连接杆件加强连接.支架安装好后，进行预压,以验证支架的性能和安全性,并消除结构的非弹性变形，同时量测出弹性变形参数。浇筑前安装永久性支座，浇筑混凝土时，根据支架的弹性变形和非弹性变形设置施工预拱度。1.2.2在支架上满铺12x12cm的方木，在方木上铺底模，底模采用组合钢模板,上铺钢板，以提高底板光洁度；外模用与挂篮外模相同的材料进行加工，整体吊装；内模采用组合钢模板拼装,方木和钢管加固。1.2。3绑扎钢筋，设置波纹管，钢筋骨架制作，混凝土浇筑。1.2。4混凝土强度达到设计强度的85％以后，即可进行预应力张拉作业。预应力钢筋砼连续箱梁支架现浇施工工艺程序1连续箱梁施工工艺流程图现浇预应力箱梁施工工艺流程图立侧模、端模、内模立侧模、端模、内模模板加工绑扎底板、腹板钢筋、预应力孔道安装铺底模支架预压调整支架拼装地基处理浇筑箱梁砼绑扎顶板钢筋立顶板模穿预应力筋预留施工口试件制作压浆、封锚预应力筋张拉支架、模板拆除1.2箱梁施工工艺说明1。2.1测量放样，放出支架地基位置及墩台上梁、支座的位置。1.2.2地基处理箱梁采用满堂支架现浇，在桥梁墩台施工完成后，根据实际情况进行现浇梁支架的地基处理，碾压密实、换填或在地基上浇注混凝土作为支架基础等措施。施工时做好地基的排水。1.2.3支架拼装及预压支架采用腕扣式可调钢管支架。支架两边较梁宽50CM左右，以便于施工。支架必须经过强度、刚度、稳定性检算，施工前必须进行详细的施工图设计.为合理确定施工拱度,对于支架应进行预压，以分别确定地基沉陷，支架弹性压缩和非弹性压缩。一方面可以验证支架结构的强度与刚度,一方面为施工预拱度设置提供可靠的数值依据.底模、侧模采用大块钢模板，内模采用木模板,在绑扎钢筋前，在底模上进行测量放样,画好梁、箱室的轮廓线,以便钢筋绑扎和立模。现浇箱梁静载试验实施方案采用等恒载预压方式来进行,下面以跃村大桥左幅第二联第5跨为例演示说明。施工准备:1、所需设备：16t汽车吊一台，手推翻斗车二辆，吊篮2只，磅称一台，编织袋8000只。2、人员：普工30人，吊车司机2人，现场指挥1人。3、灌砂：每只编织袋内灌50kg黄沙,每包必须精确过磅称量,并将装号的每包砂袋运至试验部位附近，等待起吊。4、做好标记，并进行初始标高的测量。沿着桥纵向方向在底模的左右两侧，从4＃墩——5＃墩，每3米为一个记号点，并对所有记号点进行初始标高的测量，做好记录。砂包加载计算：对箱梁各部位荷载变化不同所需砂包数量计算如下：(箱梁断面尺寸见图）㈠对箱梁端部A－A截面变化段的砂包堆载数量计算：1、腹板：6m变化：厚度从80→50cm，每米变化量为（80－50)/6＝5cm/m对每米变化的砂包需用量按照平均值计算（单侧腹板)：①(0。8+0。75）×1×1.8×2。5／(0。05×2)=70包②(0。7+0。75）×1×1。8×2.5／（0。05×2）=65包③(0.7+0。65）×1×1。8×2.5／(0。05×2)=61包④(0。6+0.65）×1×1。8×2。5／(0.05×2)=56包⑤（0。6+0.55)×1×1.8×2。5／（0。05×2）=52包⑥（0.55+0。5）×1×1.8×2。5／(0。05×2)=47包2、底板、顶板：6米变化（分上下两层）：厚度从40→25cm,每米变化量为（40－25）×2／6＝5cm/m①（0.8+0。75)×1×6×2.5/（2×0.05）=233包②（0。7+0.75)×1×6×2。5/（2×0.05)=218包③(0.7+0.65）×1×6×2。5/(2×0.05)=202包④（0.6+0。65)×1×6×2。5/(2×0。05)=188包⑤(0。6+0。55)×1×6×2.5/(2×0.05)=173包⑥（0。5+0。55）×1×6×2。5/(2×0.05）=158包3、左右两侧内倒角：（0。25×0。25+0。45×0。1）×1×2.5/0。05=5.4≈6包4、综合以上3项合计:每米变化的砂包需用量为379包→355包→331包→307包→283包→259包㈡对箱梁端部C－C截面变化段的砂包堆载数量计算：1、腹板：6m变化：厚度从70→50cm，每米变化量为（80－50）/6＝3。33cm/m对每米变化的砂包需用量按照平均值计算（单侧腹板）：①(0.7+0。667）×1×1.8×2。5／（0。05×2)=62包②（0.667+0。633）×1×1。8×2。5／(0.05×2）=59包③(0。633+0.6)×1×1.8×2.5／（0。05×2)=55包④(0.6+0。567）×1×1.8×2。5／(0。05×2）=52包⑤(0.567+0.533）×1×1。8×2.5／(0.05×2）=49包⑥（0。533+0。5）×1×1。8×2。5／(0.05×2）=46包2、底板、顶板：变化规律与A-A截面相同，故堆载方式和堆载数量相同。3、左右两侧内倒角：变化规律与A—A截面相同，故堆载方式和堆载数量相同。4、综合以上3项合计：每米变化的砂包需用量为363包→341包→320包→298包→278包→257包㈢对箱梁端部C－C截面变化段的砂包堆载数量计算：1、腹板：（单侧）0.5×1×1。8×2。5／0。05=45包2、底板、顶板:0.5×1×6×2.5／0。05=150包3、左右两侧内倒角：（0.75×0。25+0。25×0.25）×1×2。5/0.05=12.5≈13包4、综合以上3项合计:每米砂包需用量为253包。堆载试验：1、将沙袋每层叠好堆齐防入吊篮中,用汽车吊吊至底模上,按照箱梁的不同截面、不同位置用人工每层叠好,必要时用钢管架固定好砂袋，以防砂袋侧滑。2、首先从距4＃墩支座中心线35cm处开始堆砂袋（因支座是刚体不作沉降试验）,一直堆到距5＃墩支座中心线70cm处。沉降观测:从堆载试验开始每2h测量各记号点的标高，到不再沉降为止,并做好记录。统计计算：把每时间段各记号点所测的标高值制成表,与初始标高值进行比较，得出沉降值,将此值作为底模预升值的参考。1。2。4钢筋制作，绑扎及立模钢筋采用统一加工制作。先绑扎底板及肋板钢筋，安装波纹管，立模，浇底板、肋板混凝土，再绑扎顶板钢筋，立顶模及内模。外模采用竹胶板，内模采用木模。模板与模板接缝严密、结构稳固、表面光洁。安立模板前应涂脱模剂,确保梁体混凝土表面光洁.1。2。5波纹管及预埋件安设波纹管安设前要认真检查质量,及其厚度、直径一定要符合设计及规范要求，其表面不能有锈斑及破损.波纹管在梁内位置要采用按梁的纵轴面用坐标控制，其轴线一定要符合设计要求，波纹管梁内用井形钢筋焊接定位,定位要牢固,安设波纹管与钢筋矛盾时，调整钢筋位置,确保波纹管部位与设计一致，波纹管接长采用大1#管套接，接头用防水胶布包裹,以防漏浆。波纹管与梁端锚座板的连接亦要牢固并用胶布包裹，波纹管安设后，内穿一通长8#铁线,以作灌注完后清孔之用。梁内各种预埋件安设必须严格测设、放样，做到部位准确，安设牢固。支座垫板要用仪器测放纵、横轴线，严格操平其表面；锚座板与张拉轴线垂直,与端面接触面要垫以簿胶板,并采用螺栓与端模紧密定位，以防灌注混凝土时漏浆进入波纹管内。1。2.6钢绞线的编束及穿线钢绞线下线前必须经过复检合格，根据梁内钢绞线长度，两端张拉千斤顶，锚具及作业要求计算其下线长度。钢绞线采用电动砂轮锯切割下线，人工编束，编束时钢绞线必须理顺,不能交叉扭结。编束后用铁丝捆扎，每50cm一道，束头钢绞线端头编成锥形,以利于穿线.钢绞线穿线用人工配合卷扬机进行，人工送入孔道后，可从另一端慢速用卷扬机拖拉,以加快穿线速度。钢绞线穿线，待混凝土强度达到10Mpa，拆除模板后即可进行。张拉钢绞线经现场养护检测，梁体混凝土达到设计强后，即可进行预应力张拉.预应力张拉前先对千斤顶、油压表进行检定。钢绞线张拉采用双向张拉，张拉应力和张拉伸长双控。在张拉前应计算好各级张拉应力相对应的伸长量,以便作为张拉复核之用.张拉时，预施应力对于每束钢绞线都应由梁两端同时进行，先后张拉顺序严格按设计要求。张拉预应力钢绞线的步骤为：安装锚具→预拉→张拉（至10～15%σk)→持荷5分钟→张拉至1。03σk→卸载→张拉完毕检查.1.2。8孔道压浆预应力筋张拉完成后，孔道应尽早压浆（不超过14d），压前要检查孔道是否通畅,不允许有堵孔现象。灌浆操作时，灰浆泵的压力控制在0。7Mpa，压浆做到缓慢均匀的进行，相邻孔道不能连续压浆时，后压浆的孔道在压浆前应重新用压力水冲洗,压浆达到孔道另一端饱满和出浆排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为准.水泥浆先由试验室设计出配合比，通过试验，选出合适的施工配合比.每个孔道压浆要一次性完成，否则要用高压水将该孔道内水泥浆冲洗干净，重新压浆。压浆工作必须在结构砼的温度48小时内不低于5°C的情况下进行,如果压浆后温度下降,则应采取保温措施。孔道压浆由专人填写压浆记录。1。2.9锚槽混凝土浇筑：压浆完毕后，锚槽混凝土基面先清碴、除油、凿毛后，再焊接恢复主筋绑扎钢筋、洒水保湿、灌筑砼。2、模板支架墩高H≤12m时，支架主要采用WDJ碗扣式钢管柱式支架;高度大于18m时，考虑由于构件安装及构件加工的累计误差较大，会严重降低支架计算承载力和整体稳定性，因此支架宜采用梁柱式支架，同时为方便调整箱梁线型，在梁式支架上再布设碗扣式柱式支架.支承梁采用双层军用梁，支承桩采用八三式军用墩。墩高在12~18m之间时，可综合比选。跨越交通路口时,支柱采用WDJ碗扣钢管组合群柱及八三式军用圢立柱，支承梁根据桥下通车净空要求，分别采用H型钢和六四式军用梁等.梁式支架支承柱地基硬化处理采用C25砼条形基础,基底计算承载能力应不低于0。25Mpa。为避免地基受积水浸泡软化，柱式支架基底换填30cm厚砂石土，周围开挖排水边沟排除地表水。2。1军用梁梁柱式支架结构形式。八三式军用墩为焊接H型钢构件，材质为A3钢.立柱高度为3。5m、2m、1.5m,由拼接板及M22螺拴拼装接长。军用圢在地面自下而上分节拼装,由25t以上汽车吊车吊装连接。六四式军用梁为铁路战时抢修器材,材质16Mnq。双层军用梁在地面逐件拼装，连接件为子母承插钢销轴，属平面铰接式桁架结构.军用梁用25t、50t汽车吊机安装。八三式圢、六四式梁支架卸落架装置为钢制砂箱，填充用砂为烘干后的干净中粗石英砂。砂箱在安装前按设计承荷吨位进行预压，以消除其非弹性压缩变化,同时掌握弹性变形量(回弹变形量），为支架预留沉降量提供数据。2。2WDJ钢管柱式支架结构型式。地基表层土用推土机清除推平后，用振动压路机压实，压实宽度比箱梁宽度大2。0m，然后表层铺撒厚约150mm的砾石土，由光面、振动压路机分别自外而内碾压数遍压实,同时做好地面排水设施。为减少支架接地压力,控制支架沉降变形,立柱底铺设h=14.6cm木油枕作卧木。待桥梁施工完成后,砂砾土可用于台背及基坑回填土.支架采用满布式柱式支架,支柱选用Φ48WDJ碗扣式钢管，立柱高度由上下可调承托调整，承托螺杆插入钢管内长度不小于200mm，以保持柱头稳定。根据上部荷载情况,立柱步距采用0。9×0。9～0。6×0。9m、层高1。2m，单根立杆允许承受施工荷载20KN。为增强支架纵向稳定性，纵肋木接头刚性连接，并与混凝土墩台尽可能固定，在支架上设置一定量的加强剪刀撑，剪刀撑可使用转角扣件式钢管。支架构造见图6、图7。箱梁端模板采用粉醛覆面竹胶板,用泡沫板作填充板，变缝形根据施工环境气温及设计变缝位置和宽度，经计算调整后设置。2.3支架安装前，必须编制详细的设计说明书，除支架刚度、强度检算外，还必须对支架整体稳定性进行总体规划。2.4支架预压的作用，一是检验支架整体稳定性,检验支架强度，二是消除地基沉陷、构件接缝等非弹性变形，三是检测支架弹性变形。预压按砼浇注顺序及加载频率加载，预压采用砂袋、铁碇、水袋等，预压期不少于3天或按设计要求实施。2。5支架拆除,整联现浇PC箱梁在张拉、压浆3天后,按下述程序卸落架：一联中先边跨，后次边跨，最后中跨（即从变形量大的孔跨开始）;一孔中先跨中支点后圢旁支点;先翼缘板模板桁架，后梁底支承梁柱；支架拆除按自上而下的顺序进行,横、纵向保持对称均衡、平稳。2。6模板及分配背肋：PC箱梁面板采用粉醛覆面竹胶合板，表面喷涂乳化隔离薄膜，纵肋木采用10×10cm方木，横向支承肋采用预弯Φ48×3。5长钢管。为避免支柱偏心受压，钢管与上承托间填塞楔形木。模板板缝用防水乳膏嵌补。在施工过程中，注意对模板的防护。底模板按规定预留支架沉降量。箱室内模采用旧胶合板、竹木复合板、旧木包装板等，在木工场加工，分节预制加工成模盒，由自卸汽车运输、汽车吊机安装，为便于内模拆除，顶板砼浇注时预设人孔，顶板钢筋可切断，钢筋接头预留按规范要求的搭接长度并分散布置焊缝位置.箱室内模在施加预应力前拆除.2.7跨越路口的H型钢梁柱式支架,支架通道单向净空不少于2个车道净宽（即2×3.75=7.5m）,支承梁下净空不小于5.0m。并设置施工安全防护标识，所有支架外侧均设彩钢板围挡，以形成封闭的施工区。2。8支架预留沉降量：a。梁柱式支架地基沉降5～10mm立柱弹性压缩4～6mm(八三式军用圢）砂箱变形3mm杆件拼缝非弹性变形3～4mmb.WDJ柱式支架支架拼缝非弹性压缩3～5mm立柱弹性变形2～3mm地基沉降2~5mm支架预留沉降量按经验值留设,并经支架预压后调整。3、箱梁钢筋及预应力孔道敷设3.1箱梁钢筋钢筋及预应力孔道安装顺序:支座预埋钢板→横梁钢筋骨架安装→底板底层横筋匀铺→箍筋架立→肋板纵向主筋穿入并与箍筋绑扎→底板底层钢筋→底板顶层钢筋(含架立筋及通气孔预埋件）→波纹管定位筋→孔道安装→穿束→锚垫板及螺旋加强筋安装固定→锚下钢筋网片→下八字筋→箱室内模安装→顶板底层钢筋→顶板顶层钢筋→顶板波纹管孔道安装→锚垫板安装→穿束→锚槽安装→上八字筋→箱梁防撞墙及泄水管预埋件→边跨梁端伸缩缝预埋件及企口模板安装。3.2预应力孔道整联现浇时孔道在墩顶位置预先安装灌浆通气管。预应力孔道采用预埋塑料波纹管，波纹管委托专业分供方生产，其表面不得有破损孔洞，咬口牢固、不松散,波纹管按孔道设计长度定尺生产。波纹管接口、切口应成直口，由加强型砂轮锯切割,波纹管接口用长250～300mm直径大一级的套管连接,并用防水生胶带和塑料胶带严密缠裹.孔道定位筋采用Φ10mm光圆钢筋,严格按设计及验收标准规定的管道坐标位置，将定位筋与箍筋或顶板底层纵向钢筋点焊连接，定位筋布设间距50cm，并在定位筋上焊制Φ6固定钢筋环，以防止混凝土浇注时波纹管移位。施工中注意波纹管防护,禁止踩踏或敲击波纹管，以及在未采取防护措施情况下在波纹管旁实施电焊作业等；混凝土浇注时，混凝土泵出料口不得直接冲击波纹管，振捣手应注意观察各孔道位置及深度，避免振捣棒碰撞波纹管。3.3锚垫板安装锚垫板安装前,要认真检查其几何尺寸及孔数是否正确，以防止误用,锚垫板经精确测量后用短钢筋临时固定于钢筋骨架上,安装模板时，用定位螺栓将锚垫板可靠固定在模板上，锚垫板上的灌浆孔要位于上部，以便于水泥浆泌水后补浆，锚垫板喇叭口与波纹管接口用防水生胶带及塑料胶带严密缠裹。为防止进浆堵管，锚垫板灌浆孔道要用同径管丝封堵，在锚垫板与模板间衬垫泡沫板。4、箱梁混凝土浇注及养生4。1混凝土材料混凝土为C50缓凝泵送型混凝土,塌落度120~160mm，水灰比不大于0.45,水泥采用42。5普通硅酸盐水泥，外加剂采用FDN等高效减水剂或泵送剂，碎石采用5~25mm级配碎石。混凝土原材料各项物理、化学指标由试验室检测，必须符合施工技术规范及质量验收评定标准，混凝土设计配合比在开工前一个月通过室内实验确定。4。2混凝土拌合及运输夏季应严格控制砼拌合料的温度。混凝土由业主肯定的商品砼生产商供料,由装载机上料,电子自动计量系统计量，拌制混凝土出料口后直接进入砼搅拌运输车,由砼搅拌运输车送至混凝土浇注作业面。4。3混凝土浇注为保证砼结构完整性，箱梁砼一次浇注完毕，即横断面上不设施工缝，为方便底板砼浇注及振捣，内模顶板设移动式活动盖板。混凝土由一端向另一端水平或斜向分层浇注(雨季宜采用斜向分层灌注工艺），混凝土由腹板入仓,振捣后逐步进入底板，工人进入箱室，用插入式振捣棒振实,再分层浇注腹板混凝土，为避免箱室下八字脚处出现蜂窝现象，应控制腹板水泥浆液流失，因此应采取以下技术措施：一是底板混凝土先行成型;二是加长混凝土浇注作业段长度,腹板根部混凝土浇注高度加大,并延迟30min振捣，以降低混凝土流动度；三是腹板混凝土浇注并振实后，禁止再次对此部位底板混凝土实施振捣作业；四是腹板混凝土振捣时，应严格控制振捣时间及振捣强度.底板、腹板混凝土采用插入式振动器振实，顶板混凝土采用插入式振捣器及平板振捣器联合振实。锚垫板锚头区由于孔道及钢筋密布，应适当放慢混凝土浇注速度，减少混凝土浇注厚度，并辅以片状振捣棒细心振捣,尽可能用平板振捣器辅振.采用内部插入式振捣器作业时，不允许碰撞钢筋,以免由于钢筋周围积水而影响其与混凝土的粘结力，也不得碰撞波纹管,以免孔道破损而漏浆堵管。钢铰线采用预穿束方案，在混凝土初凝后来回抽动钢铰线，以避免可能渗漏的水泥浆堵死孔道或粘死钢铰线.湿接缝砼应加强初期养生。4。4混凝土养生箱梁混凝土主要采用喷水及塑料薄膜养生,当环境气温较高（低）时，覆盖织物毡毯蓄水养生。4。5PC箱梁预防开裂的技术措施PC连续箱梁整体现浇属于大体积砼浇注，如若措施不当，极易出现开裂。PC连续箱梁砼的开裂，根据开裂的原因及形态可以分为塑性裂缝、失水干缩裂缝、温度裂缝以及收缩裂缝、应力破坏裂缝等，砼结构开裂会严重影响结构的耐久性。根据我们类似工程实践经验,拟采取以下技术措施：①改善砼材料物理力学性能：首先应控制砼水灰比，当水灰比大于0。45时，砼水化胶凝后，砼内部会留存有自由水分,其蒸发后形成连通式孔洞,一方面会降低砼的抗碳化能力，造成钢筋锈蚀砼开裂，另一方面会严重劣化砼微观结构完整性，产生更多的接触裂缝。其次应掺用部分矿物活性料,一方面减少砼水化热总量，过高的砼水化热会在砼内外形成大的温度梯度，产生温度应力，一旦温度应大于硬化初期砼的抗拉强度就会产生温度裂缝；另一方面降低砼的温度敏感性,即降低砼的线膨胀系数，使砼结构在环境温度变化时产生的变形低于极限拉位变，从而避免砼开裂。再次使用高效复合外加剂,例如使用微膨胀剂，可以补偿砼的水化干缩，避免产生干缩裂缝；使用缓凝剂通过延长砼水化热产生时段，可以削弱砼水化热峰值，从而降低砼结构内外温差,避免温度裂缝的产生.最后应采取可靠的浇注及振捣工艺，保证砼的密实性。②改善环境条件：首先控制砼的入模温度，当环境气温过高或过低时,应通过调整拌合水、骨料温度,调整砼拌合物温度，并在砼运输过程中采取保温措施，从而控制砼入模温度在合理的范围内。其次控制环境温度，例如在高温季节可以通过喷水降低模板及钢筋温度;在日照强烈时,在日照一侧模板面上悬挂湿草袋遮阳、砼初凝后用通风机向箱室内通风以及在箱室内蓄水并定时置换等措施,降低环境温度。再次控制环境其它条件，例如风速大时，会使初凝砼表面加速失水,从而容易形成砼表面干缩龟裂或开裂，因此大风天气,砼暴露面应用聚丙睛毡毯洒水覆盖等方法,对砼表面进行保护。环境气温低于5℃,应采用养生液养生，并用织物毡毯覆盖保温,禁止洒水。③注重工艺改进:砼的塑性裂缝、表面龟裂以及钢筋位置的沉陷裂缝在PC箱梁支架现浇中较为常见,因原因主要是工艺粗糙造成的，克服砼塑性裂缝、表面龟裂缝的主要措施是除控制砼水灰比，在砼初凝时还要用钢抹刀反复仔细用力镘压。避免钢筋的沉陷裂缝的主要措施是在抹平镘压基础上，一是在砼振捣时避免振捣钢筋，以避免在钢筋周围聚集自由水及水泥浆,过量的水泥浆会降低Ec,从而造成大的砼干缩;二是在施工作业时避免反复扰动钢筋（例如人工踩踏），施工人员应使用木道板。实践证明砼的早期开裂除与砼材料物理力学性能有关外，还主要与砼的早期养护不当有关，因此为预防砼开裂，必须加强砼养生,砼的养生方式应按环境温度条件，通过砼热工计算及结构力学计算予以确定。④其它砼的开裂原因还有砼的变形约束开裂、砼的斜截面抗剪强度破坏开裂、砼的局部应力集中强度破坏开裂等,以及由于施工工艺错误，例如失当的施加预应力顺序、错误的模板支架拆除程序，都可能造成砼梁开裂。对此应在结构分析的基础上有针对性的采取必要的构造技术措施。4。5梁顶面标高控制根据设计要素采用全站仪测放标高控制点,水平仪控制标高，按照横向五个点、纵向2~3米一个断面布置控制点，用“T”字形钢筋焊接固定在顶板钢筋网上。砼浇筑时依据设计标高用5米长刮尺刮平表面砼，然后进行压抹。在砼初凝前用竹扫把进行拉毛。4.6砼灌注应急措施箱梁砼灌注是桥梁施工的关键工序之一。由于一次性灌筑方量很大,为保证砼连续不断地施工,事先准备好应急措施及备用设备和材料是处理突发事件的关键.①断电、断水：用两台160KW柴油发动机并网，以防电网突然断电。两台发电机接好电源线、闸刀,一旦停电可以马上启动备用电源,以供应搅拌站、砼输送泵及砼灌注点的施工用电.②搅拌站故障：备用两台750强制式搅拌机（配有电子计量系统），一旦主搅拌站发生故障，备用搅拌机马上可以投入使用，砂石料用装载机供料.③砼输送泵、车故障：现场正常使用两台砼输送泵、四辆砼搅拌输送车，另外长期准备一台砼输送泵和一辆输送车以防万一。5、施加预应力及孔道压浆Q线主线桥和C、E匝道桥箱梁采用纵、横双向预应力体系，匝道桥采用纵向(单向)预应力体系。预应力钢材采用Φj15。24低松弛钢铰线,锢固体系为OVM群锚及其P锚.5。1钢铰线下料及穿束钢铰线下料宜用砂轮锯切割，砂轮锯片应为增强型，以防锯片飞出伤人，切口两侧5CM处要用20＃铁丝绑扎，以免切割后散股。下料应按先长后外的原则进行,以最大限度节约材料.钢铰线两端在工作锚、工具锚接触的部位，应清除锈迹，防止张拉时滑丝.钢铰线编束时，各根钢铰线应顺直,不得扭结，头部要适当前后错位及标识,参差不齐形成一圆顺的尖端(为穿入孔道提供方便），并用塑料胶布缠裹严密、结实。钢束每隔1～1。5m绑一道低碳钢丝,束的两端各2米的区段内扎丝要加密至50cm，以增加钢束的整体性。钢铰线束伸出孔道的长度，张拉端为70cm，非张拉端为20cm,下料长度为设计长度+张拉长度，即：L+90(140）cm，下料前应对设计长度进行复核,确定长度无差错再进行下料。下料的钢铰线及钢束应按设计图编号挂牌存放，便于穿束时对号入座。穿束采用预穿束方案,整联现浇PC箱梁纵向孔道安装时预引Φ12mm软钢丝绳，用钢丝网套与钢铰线束联接,由20KN卷扬机牵引穿入，也可采用穿束机单根逐次穿入，横向应力束亦可人工单根穿入。5.2施加预应力施加预应力采用张拉力及伸长值双控法,实际伸长值与理论伸长值相比，误差在±6％内为合格。施加预应力前,首先做好以下几项准备工作:预应力材料的检验，钢铰线、限位板、锚具的布置，千斤顶、油泵及压力表等机具的维修与检验标定、孔道摩阻及锚头摩阻测定、伸长值界限及控制图表管理、混凝土强度的检测等。5。2。1预应力材料进场后应分批验收,检查验收质量证明书、外观质量标识及力学性能，如质量证明书不齐全、不准确或对其质量有疑点，此项材料应作为不合格品暂时隔离，进场时按国家标准的要求进行检验，合格后方准许使用.5。2。2预应力张拉程序:锚具为OVM锚具，OVM锚为自锚式，并存在锚头预应力摩阻损失，同时由于采用了低松弛钢铰线,因此可不超张拉及预拉，工艺程序如下：0→15%σK→30％σK→σK（持荷5min锚固)。纵向19Φj15。24钢铰线、12Φj15。24钢铰线束分别采用YCW500A、YCW250A千斤顶及ZM4—500高压油泵两端对称张拉，单根Φj15.24钢铰线束（扁锚）采用YCJ20D千斤顶单根单端交错张拉。纵向预应力束对称张拉，张拉顺序严格按设计规定程序进行。5.2.3预应力钢铰线伸长值的计算：预应力张拉采用双控法，即以张拉应力控制为主，以钢铰线张拉伸长值与理论伸长值进行校核,张拉前对预应力束的理论伸长值进行计算，以便张拉时与实测值进行比较，规范规定实测与理论的伸长值相对误差不超过6%.理论伸长值的计算可参照下式：ΔL=PL[1—e-(kx+μθ）]/AyEg(kx+μθ） 预应力钢铰线张拉时，先张拉到初应力σ0（15%σK），再开始张拉和量测伸长值；实际伸长值除量测的伸长值外，应加上初始应力时推算伸长值，而混凝土在张拉过程中产生的弹性压缩值，由于量小可忽略不计。预应力钢材张拉实际伸长值ΔL计算为:ΔL=ΔL1+ΔL2式中：ΔL1：从初预应力至最大张拉力间量测伸长值ΔL2：初始应力时的推算伸长值。实际伸长值ΔL1的量测:按张拉操作工艺,张拉到初始应力σ0、σK,两阶段楔片（工具锚）的外露长度表示：ΔL1=（ΔLK1-ΔL01）+（ΔLK2—ΔL02）—（λ01—λK1）—(λ02—λK2）式中:LK1、LK2-张拉控制应力时两千斤顶缸体的实测伸长量;L01、L02-初始应力时两千斤缸体的实测伸长量；λ01、λ02—两端锚环初应力时楔片外露长度λK1、λK2—两端锚环控制应力时楔片外露长度；5.2.4千斤顶的标定千斤顶及配套油泵、油表应送市级以上测试计量权威部门测试,并对初始应力σ0、控制应力σK等按规定精度分级测定。张拉过程中以检测标定数据为准，与预应力筋的实测伸长值进行对照、鉴定，以保证预应力张拉质量.为保证预应力值的精确，定期对张拉设备进行检查和校正是必须的。校正时将千斤顶之实际工作吨位和相应的压力表读数作详细记录，并制成图表，以便于使用查找。在下列情况下也应检验千斤顶：斤顶发生故障修理后;换压力表；仪表受碰撞和其它操作失灵现象;实测伸长值与理论计算值误差大于6%或控制图数点连续接近管理界限时。5.2。5张拉锚固的操作程序初始应力：先将预应力钢铰线穿过工作、工具锚具安装夹片,用管楔和手锤使夹片和预应力束至夹紧状态时，对主油缸充油，使钢铰线略为拉紧,并随时调整锚具及千斤顶位置,使其对准孔道轴线，同时调整卡紧钢铰线的楔片，使各根钢铰线受力均匀后,两端千斤顶同时加载到初始应力.控制应力：钢铰线达到控制应力时，不关闭油泵,保持油压5min（以补偿钢铰线的松弛应力损失）。然后根据标定的记号，测算钢铰线的伸长量并与设计伸长值比较，如伸长量不足则应暂停张拉，分析原因,并报请设计工程师和监理工程师，待批准后,可进行超张拉，超张拉时的油压表读数最大不能超过0。78Ry时的相应读数;扁锚单根伸长值与设计伸长量校核，以平均伸长值与设计值相互校核作为评定标准.张拉控制应力与伸长量必须符合规范要求.锚固：持荷5min油表读数无下降时即可关闭油泵进油阀，打开油泵回油阀对单端锚固；另一端补足应力后再锚固，然后退去楔片，卸去工具锚及千斤顶。观察钢铰线有无滑丝现象，用半干硬水泥砂浆堵封钢铰线间隙并压浆，再利用砂轮切割机切除多余的钢铰线。5。2。6张拉操作注意事项：①穿钢铰线前应检查锚板位置是否正确,与孔道是否垂直，孔道内是否通畅，有无积水和杂物.②钢铰线要对号入座，不得使其钮结。③千斤顶加载时做到平稳、均匀、徐缓,回油也做到平稳、无冲击，千斤顶在使用过程中如混入气体，将千斤顶空程往返两次，排出机体内气体后再作业.④张拉完毕，卸下千斤顶及工具锚后要检查工具锚处每根钢铰线上的楔片是否平齐,若不平则说明有滑线现象，视滑丝情况进行单根补拉，使其达到设计要求。⑤张拉作业时，梁的两端要专人随时进行联系，发生有异常现象及时停机检查,找出原因及时处理。⑥张拉作业时，两端设置移动钢板防护架,张拉时端头不许站人。⑦预应力筋张拉过程及终止时，由专人填写张拉记录。5。3孔道压浆预应力束张拉完毕后,孔道应尽早压浆，以防钢铰线生锈及其它意外事故发生；压浆前要检查孔道是否畅通，不允许有堵孔现象。为使孔道压浆流畅，浆液与孔壁粘结良好，压浆前用压力水冲洗孔道，并用风机排除积水。浆液采用水泥净浆，强度等级一般为箱梁混凝土强度的80%，且不低于40Mpa，并符合设计要求.压浆顺序自下而上逐孔进行,压浆用水泥为硅酸盐或普通硅酸盐水泥，水泥标号P·O42.5R，水灰比控制在0。36-0。40,应掺入适量减水剂及微膨剂,不使用对预应力筋有腐蚀作用的附加剂,水泥浆的搅拌应使用双层水泥净浆搅拌机，拌出的水泥浆应过滤,以防泌水沉淀。灌浆作业时，灰浆的压力取0。4—0.6Mpa，压浆缓慢、均匀地进行,相邻孔道不能连续压浆时，后压浆的孔道在压浆前应重新用压力水冲洗，压浆达到孔另一端或排气孔后以排出与规定稠度相同的水泥浆为准，并以0。6—0.8Mpa压力保压5min。纵向预应力孔道应在首次灌浆停滞一段时间后用手动挤压泵进行补浆，并由人工用细钢丝仔细捣实。每个孔道压浆必须一次性完成，否则要用高压水将该孔道内水泥浆冲洗干净后重新压浆，每一梁段压浆时要制作3组7。07×7。07×7.07cm试件,标准养护28d,以检查该组压浆质量。埋制在梁体内的锚具，压浆后应将其周围冲洗干净并凿毛，以利于与后浇混凝土粘结。6、预应力钢筋砼连续箱梁施工技术质量标准就地浇注箱形梁检查项目表13项次检查项目规定值或允许偏差检查方法1混凝土强度(Mpa）在合格标准内按JTJ—98附录D检查2轴线偏位(mm)10用经纬仪检查每跨5处3顶面高程±10用水准仪检查每跨5处4断面尺寸（mm）高度+5，-10每跨用尺量5个断面顶宽±30顶、底、腹板厚+10，-05长度（mm)+0，—10用尺量6拱肋间距（mm）8用2m直尺检查预应力筋后张法检查项目表14项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1管道坐标（mm）梁长方向30抽查30％，每根查10个点梁高方向102管道间距（mm）同排10抽查30%,每根查10个点上下层103张拉应力值符合图纸要求查张拉记录4张拉伸长率（%)±6查张拉记录5断丝滑丝数钢束每束1根，且每断面不超过钢丝总数1%查张拉记录钢筋不允许下面为附送毕业论文致谢词范文!不需要的可以编辑删除!谢谢!毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪,论文凝聚着他的血汗,他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师,虽然他不是我的专业老师,但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候,“明师之恩，诚为过于天地，重于父母"，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟！正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（,请保留此标记。)你们有好的前途,失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中,感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪.这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”,因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运"，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记.）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油.哦，对了,我的名字叫“*＊＊"，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事!！）查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章。下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢!毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的,他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养,他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师,但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩,诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟！正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望(，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的,会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余,诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢.开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸"，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学,好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多,我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦,对了，我的名字叫“**＊”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事!！）查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章.编制依据:盘海高速公路招标文件盘海高速公路《施工图设计》《辽宁省高等级公路工程质量检验评定标准》（试行)《公路工程质量检验评定标准》（交通部）《公路桥涵施工技术规程》交通部现行施工定额我公司高速公路施工经验及经历盘海高速公路第一合同段《施工组织设计》工程概况：盘锦枢纽互通立交C匝道桥位于辽宁省盘山县西五室后张预应力现浇砼箱梁外(跨京沈高速），其余均为先张预应力砼简支空心板梁,现浇箱梁箱体宽度为5。5m，高度为1.6m—2.0m，现浇梁位于半径为500m的圆曲线上;下部结构为柱式桥墩、肋板台、桩基础、现浇盖梁。简支梁采用YPQ250×58。5mm球冠支座，现浇箱梁采用GPZ系列桥梁支座,伸缩缝采用XF—80型毛勒缝。地质概况：本桥处地貌为下辽河冲洪积平原，地势较平坦,地下水补给来源为大气降水和地表迳流,水位深度为2。1—2。4m，钻孔揭露的地层为第四系冲积物盖层，其主要岩性如下：Ⅰ、粘土：软塑状、饱水、分布于地表Ⅱ、粉砂：松散态、饱水、夹有灰黑色亚砂土和淤泥层Ⅲ、细砂：中密态、夹有亚粘土薄层Ⅳ、粘土夹细砂：硬塑态Ⅴ、细砂：密实态、饱水、夹有灰黑色亚砂土层地震烈度为Ⅶ度,液化深度10.0—13.5m。该地区属温带半湿润性大陆气候，季节性冻土区，冬季长达5个月，最大冻土深度为1。2m，一月份最低气温—250C—31.50C，8月份雨量最大，每年平均降水量570—728mm.桥梁位置：该桥与京沈高速公路大约在K230+479处相交,其所跨越的水塘为先期施工的京沈高速公路路基填筑时的就地取土坑,现坑内水深约4m，给桥梁施工带来很大困难，加大了工程成本。主要工程量：C50砼:904m3钢筋:144t预应力钢绞线:23t工期：因京沈高速公路为2000年10月1日竣工剪彩项目，目前其形象进度为乳化沥青封层,石屑施工完毕，其余路面结构还未施工，考虑京沈高速和盘海高速交叉施工问题，业主协调决定：本桥跨京沈线4孔现浇连续箱梁主体结构在2000年8月10日完工,并拆除满堂红支架，在箱梁施工期设一净跨为8。5m的门洞，供京沈高速公路施工车辆通行。三、主要项目施工方法1、地基处理：箱梁的两边跨均位于取土坑内，为保证支架地基的稳定，采取将箱梁下部筑岛内的土清除到坑底，然后向里抛1.0m厚的片石，上面填5.0m厚的山皮土，并且分层压实，每层厚度不超过30cm，密实度控制在98%以上.为防止土体失稳，在坡角打木桩，其间距为50cm，木桩的排数视现场情况而定。为利于地基排水，地基顶面设1%的横坡，且采用集中排水的方法,每10米设边坡急流槽左右侧各一道。详见附图2、门洞搭设：根据京沈线指挥部的要求，在京沈线路基右幅搭设一净跨8.5m、净空6。2m的门洞供车辆通行，经计算门洞主梁采用日本488工字钢,间距为90cm，主梁两端下部设488工字钢扁担梁一根，同时，每根扁担梁下设4根Ф500×8mm钢管柱支撑墩，支撑墩下设２根日本488工字钢做支撑墩基础，所有梁柱节点处均采用焊接联接.门洞施工过程中，要注意交通安全，门洞的北京及沈阳方向分别在1km、500m、100m处安装减速器，且分别挂上30、10、5公里的限速标志。在洞20米处，北京和沈阳方向各设一处钢架门形限高、限宽设施，涮上红、白道颜色标志。另外无门洞的一侧，在北京和沈阳方向500米处，各设一道断路设施及绕行标志。门洞前方100m处设“严禁超车”和“严禁会车”指示标志。门洞上方要挂“限高”、“限速”指示标志。门洞施工完毕以后,在立柱前方设置砼防撞墩,以免车辆撞击门洞立柱.夜间要加强照明，以免车辆撞击支撑体系。详见门洞搭设施工图。3、模板、支撑体系：箱梁外模采用优质竹胶合板，尺寸为1220×2440mm,横桥向设置，主龙骨采用10×15cm方木，次龙骨采用10×10cm方木，次龙骨顺桥向设置，布置原则:在箱梁纵横梁下按间距20cm中到中间距设置，其它部位按30cm中到中间距设置。用Ф5mm电钻在竹胶合板上成孔后用Ф5mm圆钉将竹胶合板固定在次龙骨上.箱梁内模加工制作：在箱梁内模加工平台上首先形成10×10cm或５×10cm方木骨架，然后在骨架上装钉木模，做完的内模应统一编号,以免用错.支撑体系，现浇箱梁标准断面采用90×90×120cm碗扣式满堂红支撑体系，在纵梁下设60×90×120cm碗扣式支架布局,特别是在横梁处采用60×60×120cm碗扣式支架布局，支架每６排设剪刀撑一对。为消除支撑体系的非弹性变形，使支架在砼浇筑过程中下沉量不大于20mm，在底模安装完毕以后，要进行预压，预压荷载为结构重量的1。2倍，预压时间为72小时.预压结束以后，如果地基和支架的总体变形量超过20mm，则要对地基进行处理，且要加大支架的刚度。施工中支架的每一跨可设置抛物线预拱度，跨中上预拱度为20mm。在箱梁支架搭设、预压及砼浇筑过程中，精心细致布好观测点，做好观测记录，发现问题及时向技术人员汇报。详见附图4、钢筋施工及波纹管安装：箱梁钢筋施工顺序为先安装底板钢筋，然后安装纵横梁钢筋，所有交叉点均铁丝绑扎，然后按梅花型设垫块,钢筋的搭接按规范要求位置进行.然后进行波纹管口安装，根据波纹管的坐标设置水平定位筋，并与梁的箍筋焊牢，在水平定位筋上焊接２根轨道筋，波纹管架在轨道筋上,并每隔50cm与轨道筋绑扎牢固，在铺设过程中，要将波纹管接口处的毛刺用锉磨平,用大一号约30cm长的波纹管将两根波纹管连接起来，波纹管伸入大一号波纹管内的长度不小于10cm,并用胶布将接头缝裹严，胶布不少于三层。每根波纹管的波峰处设排气孔一个，用塑料软管形成。在整个波纹管铺设过程中，严禁电、气焊接触、火花飞溅波纹管。5、箱梁砼浇筑：箱梁砼分两次浇筑，第一次为顶板和翼板以下部分,待砼强度达到100％且龄期达到七天时进行短束７、８、９、10号张拉，并进行封锚和压浆处理，然后进行箱梁顶板翼板砼浇筑，浇筑时分两步进行，第一步浇筑各跨中部顶板，第二步浇筑各中支点左右3。0—4。0m的顶板，两步浇筑间隔时间不得超过砼的初凝时间，待砼强度达到100％且龄期达到七天时进行长束张拉，并进行压浆和封锚处理。第一次浇筑由梁的一端向另一端分段连续一次浇筑成型.第一次砼浇筑时下灰顺序为先腹板，再底板补灰,最后再腹板补灰找平。在腹板、顶板砼浇筑过程中，在箱梁两端始终有人用手扳电葫芦牵动钢绞线,两端用对讲机保持联系，对孔道拉动困难有漏浆的应及时返复多拉几遍，直到钢绞线能轻松拉动为止。特别注意振捣捧要避让波纹管。为保证砼的连续可泵性，现场同时还应备用一台砼输送泵.水泥采用普通硅酸盐水泥，水泥出厂日期与施工使用时间相隔两个月以上。砼终凝以后要加强湿润养护,以减少砼收缩影响，洒水养护时间不得少于七天。在箱梁砼浇筑时，应随时观测、检查支架和模板，发现异常情况及时采取措施.为便于内模拆除,每孔设天窗一个，位置设在距墩支点4米处,其边长不得大于1。2m。内模拆除完毕以后，将顶板钢筋恢复原位，用绑条焊连接主筋,按规范要求将搭接头相互错开。砼浇筑前，要将天窗周边凿毛，将松散砼清除干净，且要将表面充分润湿。6、预应力钢绞线施工：波纹管就位后,在砼浇筑前穿入钢绞线,其下料长度为设计曲线长，加上预应力张拉所需长度及千斤顶端部预留长度，需另加30—50cm以上，应采用砂轮切割机切割，并在切口处两侧5cm处预先用绑扎丝扎牢,下完料的钢绞线应垫起，防止泥土污染。编束时钢绞线要直顺，不得扭结,其头部要适当错开,形成一圆顺的尖端并用塑料布缠裹严密.钢绞线每1.0-1.5m绑扎一道铁丝，以增强钢束的整体性.采用金属网套法穿束，先用预留在孔道中的8＃铁丝，将牵引网套的粗钢丝绳牵入孔道,其一端与卷扬机联接,另一端与网套联接，一切就绪后用卷扬机缓慢牵引金属网套，靠网套与钢绞线之间的摩擦力将钢绞线带入孔内，在钢绞线的入口附近人工扶持钢绞线，最大限度的减少入口阻力，同时再用手钳逐个解下绑扎钢绞线的铁丝。8、模板支撑体系的拆除：为保证连续箱梁均匀受力，卸架顺序为先由跨中向两边松动可调托，使支座同时受力，且使各孔箱梁同时对称解除架子约束,按设计承受自身及上部荷载。四、设计计算书1、验算门洞立柱的强度及刚度（详见附图)龙骨及内外模自重力：875N/m2新浇钢筋砼自重力：20313N/m2φ48钢管支架自重力：875N/m2工字钢自重力:1750N/m2施工荷载：2500N/m2合计26313N/m2每根立柱钢管自重力为:8000N每根立柱承受的荷载为:N=26313×10×9/8+8000=304021Nφ500×8mm立柱截面积A=12650mm2钢材强度设计值：f=215Mpa强度验算支柱受压应力为：σ=N/A=304021/12650=24.0N/mm2<f=215N/mm2所以，立柱强度能够满足施工要求。刚度验算钢管的回转半径为:i=（d2+d12）0.5╱4=（5002+4842)0。5╱4=174mm长细比:λ=L/i=6000/174=34.5查《钢结构设计规范》附录三，得ψ=0。619,则σ=N/ψA=304021/0.619×12650=38.8N╱mm2<f=215N/mm2所以，立柱刚度能够满足施工要求验算满堂红支架的强度及刚度（详见附图)龙骨及内外模自重力:875N/m2新浇筑钢筋砼的自重力：58952N/m2（以横隔梁处为例)支架自重力：1665N/m2施工荷载：2500N/m2合计:63992N/m3横隔梁处格构实为60cm×60cm，其它处为90cm×90cm格构，为使计算结果具有代表性,以90cm×90cm格构进行验算。每区格面积为:0.9×0.9=0。81m2每根立杆的荷载为N=0.81×63992=51834N拟用φ48×3mm钢管,A=424mm2钢材设计强度值f=215Mpa强度验算σ=N/A=51834/424=122.3N/mm2<f=215N/mm2所以，支架强度能够满足施工要求(2）刚度验算i=（d2+d12）0。5╱4=(482+422)0.5╱4=15.9mmλ=L/i=1200/15。9=75。47查《钢结构设计规范》附录三,得ψ=0.815则:σ=N/ψA=51834/0。815×424=150N/mm2〈f=215N/mm2所以，支架刚度能够满足施工要求。验算1号工字梁的强度及刚度（详见附图)假设每排立杆所承受的最大重力为腹板重力的一半（这样假设偏于安全)则1号工字梁的计算简图如下:PPPPPPPPPP10mq=19045N/m10m龙骨每延米自重力：560N/m新浇钢筋砼每延米自重力：14788N/m支架自重力：1067N/m工字钢自重力：1280N/m施工荷载：1350N/m合计：q=19045N/m钢材设计强度值：f=330N/mm2(1）强度验算：Mmax=1/8ql2=1/8×19045×102=238062。5N.mσ=Mmax/Wj=238062。5×103/（2910×103)=82N/mm2〈f=330N/mm2所以,1号工字梁的强度能够满足施工要求.(2)刚度验算：Vmax=5ql4/384EI上式中：q=19045N/mI=8。5m(刚度验算时取净跨)E=20×104Mpa=20×1010paI=71000cm4=71000×10—8m则Vmax=5×19045×8。54/（384×20×1010×71000×10-8)=0.009m=9mm由《招标文件》之《技术规范》（2）602.03节第4条知,其挠度不得大于L/400=0。025m=25mm,由以上计算过程可知，1号工字梁的刚度能够满足施工要求。验算2号工字梁的强度及刚度（详见附图)计算简图如下：PPP3m取1号工字梁所受的力为计算荷载，这样偏于安全。钢材设计强度值：f=330N/mm2则：P=1/2×19045×10=95225N（1）强度验算Mmax=1/2pl=1/2×95225×3=142837。5N。mσ=Mmax/Wj=142837。5×103/（2910×103）=49.1N/mm2<f=330N/mm2所以，2号工字梁的强度能够满足施工要求.(2）刚度验算其挠度为：Vmax=19Pl3/384EI上式中:I=71000cm4=71000×10-8mE=20×104Mpa=20×1010pa则Vmax=19×95225×33/(384×20×1010×71000×10-8)=0。0009m=0.9mm其允许挠度为L/400=7.5mm，由以上计算过程可知，2号工字梁的刚度能够满足施工要求。由以往施工经验知，龙骨及模板的强度及刚度均能满足施工规范要求，此处不再进行验算。附图及附表下面为附送毕业论文致谢词范文!不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗,他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响,在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师,虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母"，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达,在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习,生活和工作的支持和关心.三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途,失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了,我在心里默默的祝福你们平安健康,我不会让你们失望的,会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校,给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导,提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀,我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我