地上结构模板施工方案

地上结构模板施工方案

目录一编制依据 2二工程概述 2三施工准备 2四施工工艺 3五施工方法 3六模板加工 18七模板拆除 19八模板的维护与维修 20九质量验收标准 21十质量保证措施 22十一安全施工 23十二文明施工 24十三模板计算 24地上结构模板方案一编制依据1、本工程施工图纸。2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、混凝土结构工程施工技术标准《ZJQ08-SGJB204-2005》4、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范《JGJ166-2008》5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范《JGJ130-2001》二工程概述1.xx购物广场位于沈阳市北二路与景星街交汇处。总面积33万㎡，由商业，高层办公室、购物超市广场、美食城、电影院、餐厅等组成。地上部分建筑面积23.1万㎡，商场部分分成A～H八个岛状的商业区，H还包括高层办公楼，岛状的商业区位3层多层建筑，各岛之间有钢桥相连。2.H区办公楼为框架剪力墙结构。A～G区多层商业裙房为框架结构。3.H区办公楼总高为103.5m，购物广场总高为19.8m、23.5m.A区部分三层结构层高为10.35m，其余区段一层至三层层高均为6.6m。5.本工程主要柱截面有：600*600、700*700、900*900、1000*1000等。6.本工程主要梁截面有：300*750、400*1800、500*1000、300*850等。7.适用范围：本方案仅适用于H区办公楼、及所有层高小于或等于6.6m的地上结构。层高大于6.6m参照高支模方案施工。三、模板选型1.柱模板:采用10厚竹胶板、50*100木方、钢管（φ14对拉螺栓）抱箍。木方做边框、散拼背楞。2.墙模板:采用10厚竹胶板、50*100木方、100*100木方、φ48钢管。50*100木方做次龙骨，φ48钢管做主龙骨，100*100木方做角模龙骨。螺栓采用周转杆φ14圆钢螺杆，加套胶杯和塑料套管，对拉螺栓在模板拆除后抽出重复使用。所有墙体模板均采用散拼方式。3.顶板、梁模板：采用10厚竹胶板、50*100木方次龙骨、50*100木方两根合并做主龙骨。四施工准备4.1技术准备1、测量员给定标高。2、定位尺寸线经过报验符合要求。4.2物资准备1、50*100木方、100*100木方，进场必须压刨。2、10厚竹胶板、15厚木胶板，裁割后用平刨扫边，用封边漆封边。3、周转杆、穿墙螺栓上油。4、碗扣钢管、钢管、扣件进场复试，涂刷不同颜色漆。4.3机具准备1、平刨、压刨、圆盘锯（上防护罩）、手锯（不得带到现场）、锤子、电焊机等重点要求：未经允许禁止私自切割木方、模板14对拉螺栓、山型卡。4.4人员准备钢筋工：木工：混凝土工：架子工：电焊工：电工：四施工工艺1、墙模板：预埋地锚→配模板钻孔→放线→模板安装→穿止水对拉螺杆→调整固定→打楔子→支设斜撑。2、柱模板：弹线→找平、定位→安装柱模→安装抱箍→安装斜撑→校正垂直度→检查验收。3、梁模板：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设梁底模板→拉线找平（起拱）→绑扎梁筋→封侧模4、平板模板：支撑架搭设→安放可调头→调整可调头标高→放置主龙骨→放置次龙骨→铺竹胶板五施工方法5.1墙模板1、本工程地上结构墙体主要是H区办公楼核心筒墙体。H区办公楼1-3层层高6.6m,4-13层层高3.9m。均采用散拼形式。墙体与梁板整体浇注。2、墙模板采用10mm厚竹胶板，次龙骨采用50×100木方，100×100木方。中心间距：250mm，并在其后增设横向背楞，均为2￠48钢管，对拉螺杆为￠14组合式对拉螺栓。模板在安装前要在木工房内按照要求进行配板，统一打直径为20mm的孔，将模板砖成标准孔，方便周转。对拉螺杆与孔一一对应安装。6.6m层高竖向间距第一道水平距模板下口150mm，第二道至第六道间距425mm，第七道间距450mm，最上部一道间距145mm，中间间距610mm。3.9m层高竖向间距第一道水平距模板下口305mm，第二道至第六道间距610mm。详见下图：6.6m层高3.9m层高墙加固示意图3、H区办公楼1-3层层高6.6m,为避免核心筒墙体浇筑时变形。在浇注混凝土前将由专人在板上放地锚，其支撑斜角45°～60°之间，间距3m。地锚采用￠25的钢筋，露出板面200mm，埋进地面100mm）。先用在墙模板外侧做斜撑，内侧做水平支顶（内顶外撑）。且墙体外侧模板下口宜包住下层混凝土100-200mm，以保证接槎平整，防止错台。详见下图：注：H区办公楼标准层层高3.9m，只需减少内部支撑即可。4、细部节点a.两块模板拼接处用10×10cm木方设子母口，相互咬合，用钉子钉紧。并用海绵条塞实接缝。b.阴角处背10×10cm木方，用钉子钉紧，接缝顶紧，用海绵条塞实。c.预留门窗洞口的模板，应有锥度，安装要牢固。既不变形，又便于拆除。d.阳角模处两个方向钢管相遇时，一个方向的双钢管上（下）钢管伸出300mm,令一个方向的双钢管下（上）伸出300mm,形成咬合状态。然后用十字扣件将两叠合钢管紧锁在一起。阳角处钢管构造5.2.柱模板1、本工程柱采用10mm厚竹胶板模板，木工房内按照要求进行配板，模板接触处粘贴海绵条，防止漏浆。2、5×10cm木方为次龙骨，Φ48×3.5mm钢管为主龙骨。支模前先对结构构件进行放线，放出结构的外边线，木方必须平直，当一根4m木方不够长度的时候，按照实际尺寸进行拼接，同时在接口处被一根木方，保证有两道抱箍对其加固3、柱模板根据柱子截面尺寸、高度，进行散拼安装，按照外边线尺寸进行调正。4、模板加固采用Φ48×3.5mm钢管+φ14对拉螺杆+山形扣件。纵向间距底部第一道为190mm，从柱顶以下2200mm范围内对拉螺杆间距为600mm，其他间距分别为450mm。详见下图：表1:各类柱截面加固明细表柱截面抱箍间距每侧次龙骨根数对拉螺栓根数600*600从柱顶以下2200mm范围内对拉螺杆间距为600mm，其他间距分别为450mm40650*65050700*70050750*75050800*80051900*900611000*1000615、根据现场实际情况打木楔，进行加固并加钢管斜撑，校正其垂直度。6、柱模校正完毕后仔细检查加固钢管是否与木枋紧靠，特别是墙阴角处应仔细检查，空隙位置采用木楔楔入，支设斜撑。5.3、圆柱模板直径为1300mm采用预制玻璃钢筒模，直径为600mm圆形柱采用木模现场预制。1、玻璃钢模为两个半圆形（内径按照柱直径）。2、木制模板现场采用20*50mm木条按柱直径拼制成半圆模板，内侧用2mm厚PVC板粘贴在木条上，外侧40mm木板做背楞间距500mm。现场采用φ16钢筋做抱箍，两头焊制角钢留空，抱柱子时用螺栓扭紧螺栓孔必须左右一致且均匀排布，以便安装时螺栓能顺利穿过，为防混凝土浇筑过程中灰浆流失，柱钢模垂直接缝处粘贴防水海绵胶。该模板组装成型校正完毕后，擦拭干净，再涂刷隔离剂。5.4、梁模板1、梁底挂通线，按照线位铺设梁底，梁侧模上口、下口要求拉通线找直。2、满堂脚手架搭设，主、次梁底加立杆单独支撑。3、腹板高度大于600mm的梁，在梁底两侧立杆上锁通常钢管，然后在通常钢管上加密锁梁底小横杆，间距0.6m。4、采用梁侧模包底模，楼板模压梁侧模法施工，楼板模板应与梁模板相对独立，拆除板底模板时，梁的支撑体系可以保持不变。5、楼板底模下设50×100木枋作为次龙骨,间距为250mm左右,主龙骨采用两个50×100木枋合并，间距为900mm左右，放置于支撑立柱上部的调节支撑头或直接与立杆用扣件相连。6、梁侧模采用5*10cm木枋做背楞（平放），梁底模大横杆、小横杆均采用Φ48钢管，梁底模用扣件锁死定位梁底板模板；当梁腹板小于600mm时,可以不设置对拉螺杆；当梁腹板大于600mm小于1000mm时沿梁长方向设置一道对拉螺栓，当梁腹板高大于等于1000时沿梁长方向设置两到螺栓，（间距400mm）抵抗砼的侧压力，14对拉螺杆水平应穿设18PVC管以保证周转使用，对拉螺杆水平间距900mm左右。如图所示：1000≤梁高600＜梁高≤1007、要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆、错台或构件尺寸偏差等现象。梁柱模板接头处模板支撑8、当梁高超过1000mm时，梁侧模只封一侧，待梁钢筋绑扎完毕后,并清除杂物后安装，普通梁内应适当留置清渣口。9、楼板模板采用10mm厚竹胶板模板，按楼板尺寸,铺设楼板模板，从梁柱接头位置开始铺设,尽可能将边角或小块模板铺设在板中央。10、楼板模板拼缝应保证严密，且必须硬拼，楼板模板间拼缝不允许采用海绵胶条。11、楼板模板铺设完毕,应用水平仪测量模板标高,进行校正。12、梁截面面积大小决定是否需另加设立杆支撑。当梁截面面积大于0.16m2梁底必须另设一根立杆支撑。明细如表2，详见模板计算。表2：各类梁截面加设立杆明细表截面尺寸截面面积（m2）0.16m2是否加立杆2502500.0625＜否2004000.08＜否2005000.1＜否3004001.2＜否2505001.25＜否5004000.2＞是5005500.275＞是5007000.35＞是40010000.4＞是13、细部节点a.所有阴角处要背10×10cm木方,以保证浇注砼阴角方正，顺直。阴角角模拼缝b.梁柱交接处，（b）梁柱交接处模板支设c.梁侧模采用板模压梁侧，梁底压梁侧的支模方式。拼缝处背5×10cm木方顶紧。（C）梁模板拼缝示意5.5早拆体系本方案涉及的早拆体系有两个作用：分别为实现碗扣架管等料具快速周转及模板、木方的快速周转。a.碗口架管早拆：1、碗扣式钢管和可调头是实现早期拆模加快料具周转使用的专用部件。见下图：b、模板早拆体系早拆模板：放线→安放立杆、横杆→安装可调头→支梁模（使其单独支撑）→安放主次龙骨→铺钉竹胶板。1、按照主次梁间跨度及碗扣架间距来放线确定早拆立杆的位置。2、根据净高度来确定立杆的高度，来安放立杆，横杆步距为1200mm，在立杆上安装微调螺栓加U型托。3、梁高较高，所以采取将梁模单独支撑，使其梁支持体系和早拆构成小单元支持体系，从而达到《规范》的拆模条件，早拆体系支撑图如下：4、早拆体系配板按照从次梁位置开始配置整板，把早拆条留设在中间，根据H区一个单元早拆配板布置图如下：5.6、平板模板1、两块竹胶板拼缝下面必须垫一块木方，钉紧并塞海绵条贴上透明胶带，防止漏浆。2、当平台模板与已浇筑墙柱接触时,应在竹胶板与墙柱接触的地方粘贴海绵条,并用次龙骨顶紧,以防漏浆,污染墙面。如图：3、支设板模时，应该尽量少切割竹胶板，切割板后应先刷油漆封边再投入使用，严禁在四周板侧边上即沿板面方向钉钉子，从而延长板的周转使用时间。4、H区办公楼标准层层高3.9m，采用钢管扣件式满堂脚手架作梁板模板支撑体系。a.立杆采用3.5钢管，立杆横距、纵距均不超过1.2m。梁底立杆垂直于梁方向为1m，顺着梁方向为0.6m。应先在梁底两侧立杆上沿梁长方向锁通常钢管，然后将梁底横杆锁在通长杆上。扫地横杆距地面200mm，纵横设置。扫地杆往上1.6m，设纵横向横杆。井字梁底设通长杆。b.剪刀撑设置框架梁底从底到顶连续设置竖向剪刀撑。满堂架底层及顶层设水平剪刀撑，中间层间隔设置水平剪刀撑，间距小于或等于4.8m。c.梁底立杆设置参照表25、H区办公楼1-3层及其他区地上结构层高大部分为6.6m,采用碗扣式钢管脚手架为梁板模板支撑体系。a.碗扣架搭设6.6m层高。立杆纵距、立杆横距均为0.9m或1.2m,步距为首步1.8m,其余1.2m。立杆组合为2.4m+2.4m+1.2m，搭设高度为6.1m。立杆顶部上U托与梁底主龙骨顶合。其他层高根据具体情况布置横杆，但必须满足起步杆距地面350mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于0.7m。b.剪刀撑搭设要求当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45度～60度之间，斜杆应每步与立杆扣接。c.碗扣架拆除拆除顺序：卸U托一拆上层横杆一拆上层立杆连接销一拆上层立杆一拆下层横杆一拆下层立杆。d.安全生产要求及注意事项1)拆除架体前，必须保证楼板、梁混凝土强度达到拆模强度要求，并向项目部责任工程师报验，验收合格方可拆除。2)拆除前，应设置危险区域标识牌，严禁非相关人员进入。3)拆除过程每段应设两人配合，一人拆除，一人接料，严禁抛掷。e.文明施工和环境管理的要求和措施楼层中拆下来的管件、碗扣接头，应及时从楼层中清理出去，分规格码放。楼层内禁止出现零散管件及碗扣接头。f.交叉施工的安排及协调碗扣架拆除与梁板模板同时拆除时，将上层横杆及立杆拆除后进行梁板模拆除，待梁板模拆除后方可拆除下层杆件。g.作业人员的资格和能力要求架子工必须持证上岗，严禁无证人员上岗操作。h、施工要点1).对于支撑面积较大的支撑架，一般不需把所有立杆都连成整体搭设，可分成若干个支撑架，每个支撑架的高宽比控制在3:1以内即可，但至少有两跨（三根立杆）连成整体。

2).支撑架的步距视承载力大小而定，一般取1.2m～1.8m，步距越小承载力越大，当支撑架按构造要求设置，高宽比小于3:1时，可不验算支撑架的整体稳定，每根立杆的承载力取决于横杆步距。5.6、顶板后浇带模板支设如下图：六模板加工6.1模板加工要求1、模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm。切割后的模板边必须刨光并涂刷封边漆。2、模板表面平整度控制在1mm以内，拼缝小于1mm，模板必须具备足够的刚度、强度、稳定性，重点检查面板、龙骨牢固性及加工尺寸。3、次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少单面刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。4、因本工程办公楼采用预拼装大木模板，配模的墙体龙骨必须用4m木方不得锯短。6.2模板加工管理1、模板加工前必须进行技术交底，明确模板配制方式及节约措施。2、模板加工完毕后必须经过项目部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分然后刷封边漆再利用。6.3模板堆放1、模板存放的位置及场地地面要求2、因场地较狭窄，模板存放场地根据工程进度进行调整。3、模板堆放场地要平整坚实，不得堆放在松土及坑洼不平处，禁止在水中浸泡。6.4模板堆放要求1、进场的木方、竹胶板按规格统一码放在指定的堆放区域。2、加工好的多层板梁、板半成品和墙体模板按规格、使用部位统一编号，涂刷脱模剂，分规格存放，以备使用。3、存放于施工楼层上的墙体模板必须有可靠的防倾倒措施，不得沿建筑物周边放置。时左右。七模板拆除底模拆除时的混凝土强度要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（﹪）板2＜≥50＞2、≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件/≥1007.1墙柱模板的拆除墙柱模板的拆除顺序1、先拆纵墙模板后拆横墙模板和门洞模板，先拆大墙面模板然后拆角模。不得在上口撬动和用大锤砸模板。墙柱模板的拆除要求2、在混凝土强度达到1.2MPa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损方可拆除。3、根据现场天气情况（混凝土终凝时间可能有变化）冬季约为12小时（拆模应根据同条件养护试件试压强度），夏季为8小时。4、脱模困难时，可用撬棍在模板底部翘动，严禁在上口翘动、晃动或大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，在模板面板边框刷好脱模剂且每次进行全面检查和维修做好模板质量评定记录，保证使用质量。5、角模的两侧都是砼墙面，因此拆模比较困难，可用撬棍从上部撬动，将角模脱出。6、角模及门洞模板拆除后，突出部位的混凝土要及时进行剔凿，凹进部位或掉角处应用水泥砂浆及时进行修补，跨度大于1m的门洞口，拆模后要加设支撑或延迟拆模。7、拆模后起吊模板前，要认真检查穿墙螺栓是否全部拆完，无障碍后方可吊出。8、模板及其配套模板拆除后，及时将板面的水泥浆清理干净，刷好脱模剂，以备下次使用。在楼层上涂刷模板脱模剂时，要防止将脱模剂溅到钢筋上。7.2顶板、梁模板的拆除顶板、梁模板的拆除顺序拆除满堂碗扣式脚手架水平杆→拆除梁连接件及侧模板→下调楼板模板支柱顶翼托螺旋2～3m，使模下降→分段分片拆除主、次龙骨及楼板模板→拆除梁底模板及支撑系统顶板、梁模板的拆除要求1、顶板、梁模板拆除根据混凝土同条件试块抗压强度试验报告确定，模板拆除前并办理拆模申请后拆除。2、顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防破坏多层板。3、拆除的竹胶板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。4、拆除的模板及木方上的钉子必须在作业面清理干净，以防扎脚。八模板的维护与维修8.1模板使用注意事项1、安装模板时轻取轻放，不可碰撞已安装好的模板和其它硬物。2、模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋。3、用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口粘好的海绵条。4、严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击和撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。5、拆下的模板如发现不平或损坏变形，应及时修理、平整。6、拆模时要注意对成品加以保护、严禁破坏九质量验收标准在浇筑混凝土之前，必须对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，必须对模板及其支架进行观察和维护。9.1模板的安装主控项目1、模板支撑系统采用“满堂红”碗扣式脚手架。安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力；上、下支架的立柱必须对准。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。一般项目1、模板接缝处不得漏浆。2、常温时浇筑混凝土前，模板要浇水湿润，但模板内不得有积水；3、浇筑混凝土前，必须使用大功率吸尘器或空压机将模板内的杂物清理干净。4、对于跨度不小于4m的现浇混凝土框架梁、板，其模板必须起拱，起拱高度为跨长的2/1000。5、现浇混凝土结构模板安装的偏差应符合下表的规定。模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许偏差（mm）检查方法结构长城杯标准1层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量大于5m52截面模内尺寸基础±5钢尺检查墙、柱、梁±33轴线位移墙、柱、梁3钢尺检查4相邻两板表面高低差2钢尺检查5底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2拉线、尺量8预埋铁件中心线位移2线尺9插筋中心线位移5钢尺检查外露长度+10，010预埋螺栓、管中心线位移2拉线、尺量外露长度+5，-011预留孔洞中心线位移+5拉线、尺量内孔尺寸+5，-012门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线6十质量保证措施1、模板支设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。2、认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优劣进行奖罚。3、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。4、各类模板制作须严格要求，应经质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。5、模板验收重点控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。6、为保证模板拼缝严密而不产生漏浆，以下拼缝部位应贴海面双面胶条，梁模板与柱墙模板之间的搭接面；梁侧模与梁底模之间的接缝；柱阳角模板搭接缝；7、做好各项质量通病防治，对易产生质量通病部位进行预先控制。十一安全施工1、进入工地必须戴安全帽、穿反光背心，高空作业系好安全带，不准穿拖、鞋硬底鞋及有跟鞋或酒后作业。2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。3、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。4、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。5、模板上有预留洞的，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。6、高空作业要设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。7、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。8、支设4m高以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台，不足4m高的可使用马凳操作。9、支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。10、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。11、拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。12、拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。十二文明施工1、工人现场作业时严禁大声喧哗，严禁吸烟。2、拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。3、模板加工棚内的锯屑刨花应天天清理，并禁止吸烟动火。4、工作台、机械的设置，应合理稳固，工作地点和通道应畅通，材料、半成品，堆放应成堆成垛，不影响交通。5、现场清理出的垃圾不准随地乱排乱倒，放入项目部规划的施工现场垃圾堆放处，并有环保部门统一外排，外排时专业工程师做好相关记录。十三模板计算13.1墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):610；主楞(外龙骨)间距(mm):610；穿墙螺栓竖向间距(mm):610；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):10.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.000h；T--混凝土的入模温度，取25.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为48.003kN/m2、72.000kN/m2，取较小值48.003kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.003kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:l--计算跨度(内楞间距):l=250.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.25=14.4kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.25=2.1kN/m；q=q1+q2=14.4+2.1=16.5kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×16.5×250.0×250.0=1.03×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=610×10.0×10.0/6=8.24×103mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.03×105/8.24×103=12.5N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=12.5N/mm2大于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=305.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.25=14.4kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.25=2.1kN/m；q=q1+q2=14.4+2.1=16.5kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×16.5×250.0=2475N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=2475N；b--构件的截面宽度(mm)：b=610mm；hn--面板厚度(mm)：hn=10.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×2475/(2×610×10.0)=0.68N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.68N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=48.00×0.25=12N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=61.00×1×1×1/12=3.71cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.220mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12×250.004/(100×1000.00×3.71×104)=0.9mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.9mm大于面板的最大允许挠度值[ω]=1.220mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×95/6=67.69cm3；I=50×100×100×100/12=321.52cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=610.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.31×0.90=15.812kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.31×0.90=2.306kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(15.812+2.306)/2=9.059kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×9.059×610.0×610.0=3.37×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.77×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=3.37×105/6.77×104=4.980N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=4.980N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=610.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.31×0.90=15.812kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.31×0.90=2.306kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.812+2.306)/2=9.059kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×9.059×610.0=3315.592N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=3315.592N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×3315.592/(2×50.0×100.0)=1.163N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=1.163N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=48.00×0.31/2=7.32kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=610.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=3.22×106；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.64/2×610.004/(100×9500.00×3.22×106)=0.225mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.440mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.225mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.440mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.00+1.4×6.00)×0.31×0.61/2=5.53kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=610mm；外楞最大弯矩:M=0.175×5525.99×610.00=5.90×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=5.90×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=5.90×105/5.08×103=116.122N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=116.122N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下：其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=610.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.00+1.4×6.00)×0.31×0.61/2=5.526kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×5525.986=2.19×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=2.19×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×2.19×103/(2×80.0×100.0)=0.411N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.411N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=48.00×0.31×0.61/2＝4.47kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=610.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×8.93×100/2×610.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.454mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.440mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.454mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.440mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取175.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.75×105×1.05×10-4=18.375kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=48.003×0.610×0.610=17.862kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=17.862kN大于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=18.375kN，满足要求！13.2柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):10.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.000h；T--混凝土的入模温度，取25.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为48.003kN/m2、72.000kN/m2，取较小值48.003kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.003kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。三、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=67.69cm3；I=50×100×100×100/12=321.52cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.19×0.90=9.902kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.19×0.90=1.444kN/m；q=(9.902+1.444)/2=5.673kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×5.673×450.0×450.0=1.15×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.77×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.15×105/6.77×104=1.697N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.697N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.00×0.19×0.90=9.902kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.19×0.90=1.444kN/m；q=(9.902+1.444)/2=5.673kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×5.673×450.0=1531.713N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1531.713N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1531.713/(2×45.0×95.0)=0.537N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.537N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=48.00×0.19=9.17kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.22×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.800mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×9.17×450.04/(100×9500.0×3.22×106)=0.083mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.083mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.800mm，满足要求！四、柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×48.00×0.90+1.4×6.00×0.90)×0.191×0.45/2=2.55kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=4.382kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.126kN.m；B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.040mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.13kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=23.54N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=23.54N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.040mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=250.0/250=1.000mm；柱箍的最大挠度ω=0.040mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.000mm，满足要求!六、对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105.00mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.850kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.729kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.729kN小于[N]=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!13.3、办公楼及裙房梁底支撑的计算一、H区办公楼1-3层及其他区地上结构H区办公楼1-3层及其他区地上结构均采用碗扣式钢管脚手架作为支撑体系。验算如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×0.850×1.000=21.675kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×1.000×(2×0.850+0.300)/0.300=2.333kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.300×1.000=1.350kN；2.方木的支撑力验算均布荷载q=1.2×21.675+1.2×2.333=28.810kN/m；集中荷载P=1.4×1.350=1.890kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：N1=1.690kN；N2=7.280kN；N3=1.690kN；方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=7.280/1.000=7.280kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.280×1.000×1.000=0.728kN.m；最大应力σ=M/W=0.728×106/83333.3=8.735N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值8.735N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×7.280×1.000=4.368kN；圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；圆木方受剪应力计算值T=4.37×1962.50/(416.67×50.00)=0.41N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木的受剪应力计算值0.411N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值ω=0.677×6.066×1000.0004/(100×10000.000×416.667×104)=0.986mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=0.986mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.524kN；最大弯矩Mmax=0.096kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.016mm；支撑钢管的最大应力σ=0.096×106/5130.0=18.740N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值18.740N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!4、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。5、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0.52kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=0.524kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×3.900=0.697kN；N=0.524+0.697=1.221kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.70；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.52；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.13；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；Lo/i=2356.200/17.000=139.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.353；钢管立杆受压应力计算值；σ=1221.256/(0.353×452.000)=7.654N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=7.654N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！二、H区办公楼标准层H区办公楼标准层采用钢管扣件式脚手架作为支撑架，验算如下：1、验算顶架的稳定性：梁支撑架的验算本工程H区办公楼标准层梁搭设钢管扣件脚手架作模板支撑，在搭设过程中采用483.5mm钢管搭设。计算时取最不利情况作为验算对象，现验算该部份的安全稳定性。2、支撑体系的安全性验算a、立杆的稳定性计算：1）计算时对模板支撑体系的整体稳定性验算简化为脚手架局部稳定性验算。2）忽略立柱竖向荷载偏心影响，忽略风荷载。3）钢管采用483.5mm钢管，抗压强度fc=0.205kN/mm2,A=489mm2,回转半径i=15.8mm。计算值，=kL/i,L=h+2a,(k为计算长度附加系数k=1.155)，其中步距h计算时取值为1600mm，L=1600+400=2000mm=1.1552000/15.8=146,查表得=0.324单支立柱稳定性承载力设计值：Nd=fcA=0.3240.205489=32.48kN由上式可知该部分单支立柱稳定性承载力设计值：Nd=32.48kNb、施工荷载计算：如附图所示。计算时取最不利截面面积0.4m2（400mm1000mm）的梁为计算对象，设1支立杆作支撑，纵向间距约为1m，横向间距约为1m。在该计算过程中取这1支立柱的受荷面积来验算。受荷面积约为：10.6=0.6m2。在计算范围内，该混凝土的立方体积约为：0.40.6=0.24立方米。恒荷载：1）木模板自重为0.5kN/m2。木模板的支顶自重：0.9kN/m22）支撑体系自重约为：230.0333+140.0145=0.97kN3）砼自重24kN/立方米，钢筋自重取1.5kN/立方米。活荷载：施工人员及设备荷载为1kN/平方米，振捣砼时产生的荷载为2kN/平方米。2支立杆所承受荷载面积范围内的施工荷载:N=1.2{0.50.6+0.90.6+0.97+0.24(24+1.5)}+1.4(1+2)0.6N=19.28kN由a项中可知其立杆稳定承载力设计值为：32.48kN2支钢管承载力设计值：19.282=38.56kN>32.48kN该模板支撑体系满足强度、稳定性要求。3、梁底横杆强度验算取两点集中荷载验算（受荷面积内）Gmax=设当梁截面面积为m2时，Gmax=①，此时梁底横杆处于受力临界状态。只需保证梁截面面积小于m2，即可满足小横杆强度要求。计算如下：受荷面积约为：0.6m1m=0.6m2。在计算范围内，该混凝土的立方体积约为：m3。N=1.2{0.50.6+0.90.6+0.97+(24+1.5)}+1.4(1+2)N=34.8+2.172kNP==(17.4+1.086)103NL=1000mmW=5.08103mm3代入等式①，整理得：=0.16m24、梁底横杆刚度验算Wmax=为最大允许挠度：为3mm.同理，设当梁截面面积为m2时，Wmax=②，此时梁底横杆处于受力临界状态。只需保证梁截面面积小于m2，即可满足小横杆刚度度要求。E=2.06105N/mm2I=12.19104mm4代入等式②，整理得：=0.16m2综上，即梁截面面积大于0.16m2的梁，小横杆受弯强度，刚度不满足要求，需在中间加设一根立杆支撑；梁截面面积小于0.16m2的梁，小横杆受弯强度，刚度均满足要求，无需另加设立杆支撑。梁截面加设立杆明细如下：截面尺寸截面面积（m2）0.16m2是否加立杆2502500.0625＜否2004000.08＜否2005000.1＜否3004001.2＜否2505001.25＜否5004000.2＞是5005500.275＞是5007000.35＞是40010000.4＞是现阶段我国医疗器械市场的基本构成为高端产品占比25%，中低端产品占比75%；而国际医疗器械市场中的医疗器械产品基本构成为高端产品所占份额一般为55%，中低端产品占45%。并且在占我国医疗器械25%的高端产品市场中，70%由外资占领，这70%的外资企业在医学影像设备和体外诊断等技术壁垒较高领域，市场占有率超过80%，而我国医疗器械企业主要生产中低端品种。随着各省市陆续在《中国制造2025》里对各自区域内医疗器械企业的转型升级和发展做出重要部署，并且提出了各自的2020年和2025年国产器械大发展目标。因此在产业规模快速增长的同时，国产器械的占比，尤其是在县级医院的应用，将得到较大提升。国际上，保健品一般指膳食补充剂。根据形态，美国卫生及公共服务部将膳食补充剂划分为传统片剂、胶囊、粉剂、功能性饮料和能量棒。根据成分及功能，美国农业部将膳食补充剂划分为草本类、运动类、维生素和矿物质补充剂。在中国，保健品即为保健食品，《食品安全法》分类为“特殊食品”。根据《保健（功能）食品通用标准》，保健（功能）食品是食品的一个种类，具有一般食品的共性，能调节人体的机能，适用于特定人群食用，但不以治疗为目的。目前我国已成为世界上人口老龄化速度最快的国家之一。2012年的数据显示，未来5年中国超过60岁的老人将达到1.49亿人，占总人口的11%，占世界老龄人口总数的五分之一，我国在可预见的未来对于养老护理的需求极大；另外，我国的残疾人总数巨大，2013年已经与德国总人口数相当，对残障机器人和康复机器人的需求总量大。我国是一个发展中的人口大国，医生和护士人数相对于人口基数十分缺乏，根据世界银行2014年公布的数据，我国每千人的护士仅为世界人均量的0.46，占日本的0.4，占美国的0.15；我国每千人的医生人数仅为日本的0.79，仅为德国的一半。因而医护人员的不足引起的供需矛盾使得医疗机器人的发展具有更多的动力。氢能源主产业链包括上游氢气制备、氢气运输储存、中游氢燃料电池、下游氢能源燃料电池应用等多个环节。上游氢气制备包括氯碱工业副产氢、电解水制氢、化工原料制氢（甲醇裂解、乙醇裂解、液氨裂解等）、石化资源制氢（石油裂解、水煤气法等）和新型制氢方法（生物质、光化学等）等多种途径；氢气储存包括气态储氢、液态储氢、固态合金储氢三种方式，氢气运输包括罐车运输、管道运输等方法途径；中游氢燃料电池涉及质子交换膜、扩散材料、催化剂等多种零部件和关键材料；下游燃料电池应用包括便携式应用、固定式应用、交通运输应用。通过对机床市场现状的简单解析得知此外，我国数控机床设备行业经过数年的发展，技术、工艺等都已处于成熟阶段，数控化率有了明显提升，机床产值数控化率从2004年的11%、27%提升至2014年的38.7%、61.5%;发达国家的数控化率通常平均在70%以上，产值数控化率在80%-90%，相比于发达国家，我国机床产业整体数控化率偏低，未来发展潜力巨大。同时，我国自主研发生产的机床设备仍以中低端产品为主，数控机床高端产品仍主要依赖进口。2014年国内高端数控机床自给率不足10%，还有90%的高端数控机床来自于进口。随着我国数控机床设备技术的不断升级，未来高端数控机床设备领域进口替代空间广阔。好了，以上便是笔者对机床市场现状的简单解析了。当采用形态学鉴别和免疫组化分析仍然难以确诊时，需要通过分子诊断技术来鉴别诊断，寻找基因水平的异常改变，为确诊病变的性质或类型提供依据，如克隆性基因重排检测用于鉴别诊断淋巴造血系统病变的良恶性及T、B分型等。分子靶向治疗是当前肿瘤治疗的热点，分子靶向药物针对特异的分子靶点，因此患者在采用靶向治疗前必须对相应的分子靶点进行分子病理检测，如乳腺癌HER2基因状态检测等。这些分子病理检测都是选择相应的分子靶向药物治疗的前提，直接关系到治疗方式和临床疗效。长期以来，动物类药材多为野生。由于野生资源稀缺且逐年枯竭，国家对其实施严格的政策保护，再加上劳动力价格持续上涨，使得野生及动物类药材供给出现不足，随着需求的不断增长，价格呈现平稳上升态势。2018年，反映野生药材价格运行情况的“中药材野生99价格指数”（我国具有代表性的99种野生中药材市场价格的综合加权）上半年突破3000点，上行至3200点附近,下半年小幅度回调，上涨117.4点，环比上涨3.93%。另一方面，支持良性竞争的政策环境和商业环境不够完善。卫计委在２０１５年初发布了“肿瘤高通量测序试点”名单，这体现了良性竞争的开放政策。但为了支持行业发展，政策的步子还可以迈得更大一些，进一步营造公平竞争的政策环境，在政策的引导下，建立市场竞争的技术标准。在达到标准的前提下，以市场规则引导市场行为。国内医疗器械生产企业虽与国外著名企业之间仍存在一定的技术水平差距，但差距正逐渐缩小。国内生产企业相较于国外企业生产成本优势明显，产品定价相对较低，在技术水平差距逐渐缩小的情况下，国产医疗器械正加速替代进口医疗器械产品的市场份额，并逐渐渗透到高端市场。通过对医疗器械行业发展趋势分析，随着国家对于国产医疗器械行业的政策扶持，以及企业自主创新意识的不断提升，技术水平的不断提高，国内医疗器械市场获得了快速发展，已涌现出一批产品及服务领先的龙头企业。新政策、新机遇，提升了国产医疗品牌对品质的追求，有利于创新型、规模化和国际化企业的发展。与此同时，我国医疗器械市场还有巨大的增长空间。现阶段我国医疗器械市场的基本构成为高端产品占比25%，中低端产品占比75%；而国际医疗器械市场中的医疗器械产品基本构成为高端产品所占份额一般为55%，中低端产品占45%。并且在占我国医疗器械25%的高端产品市场中，70%由外资占领，这70%的外资企业在医学影像设备和体外诊断等技术壁垒较高领域，市场占有率超过80%，而我国医疗器械企业主要生产中低端品种。随着各省市陆续在《中国制造2025》里对各自区域内医疗器械企业的转型升级和发展做出重要部署，并且提出了各自的2020年和2025年国产器械大发展目标。因此在产业规模快速增长的同时，国产器械的占比，尤其是在县级医院的应用，将得到较大提升。国际上，保健品一般指膳食补充剂。根据形态，美国卫生及公共服务部将膳食补充剂划分为传统片剂、胶囊、粉剂、功能性饮料和能量棒。根据成分及功能，美国农业部将膳食补充剂划分为草本类、运动类、维生素和矿物质补充剂。在中国，保健品即为保健食品，《食品安全法》分类为“特殊食品”。根据《保健（功能）食品通用标准》，保健（功能）食品是食品的一个种类，具有一般食品的共性，能调节人体的机能，适用于特定人群食用，但不以治疗为目的。目前我国已成为世界上人口老龄化速度最快的国家之一。2012年的数据显示，未来5年中国超过60岁的老人将达到1.49亿人，占总人口的11%，占世界老龄人口总数的五分之一，我国在可预见的未来对于养老护理的需求极大；另外，我国的残疾人总数巨大，2013年已经与德国总人口数相当，对残障机器人和康复机器人的需求总量大。我国是一个发展中