伸缩型球笼式等速万向节设计

伸缩型球笼式等速万向节设计.伸缩型球笼式等速万向节设计.伸缩型球笼式等速万向节设计.毕业设计说明书

伸缩型球笼式等速万向节设计

系(院):机械工程系

专业：机械制造与自动化

班级:08112

学号：22

姓名:0.0

指导教师：0.0

成都工业学院

2010年5月25日0纲要

伸缩型球笼式等速万向节是汽车的重点部件之一，它直接影响车

辆的转向驱动性能。

本设计依照在汽车传动系统的构造的部署，确定球笼式等速万向

节的构造特点与参数等。对球笼式等速万向节的等速性、运动规律、

受力情况、效率和寿命进行了深入解析。

对重要部件进行了资料的选择和工艺性解析。而且运用三维制图

软件Pro-e和二维制图软件caxa，进行了辅助解析。

重点词等速万向节汽车设计解析效率使用寿命软件

1ABSTRACT

Telescopictypeofballcagepatternedconstantspeed

universaljointisoneofthekeycomponentsofcars,which

directlyaffectvehiclestodriveperformance.

Thisdesignaccordingtothestructureinautotransmission

system,todeterminethelayoutofballcagepatternedconstant

speeduniversaljointstructurecharacteristicsandparameters

etc.Ofballcagepatternedconstantspeeduniversaljointof

constantsex,motion,stress,efficiencyandanalyzesthe

servicelife.

Animportantpartoftheanalysisofthechoiceof

materialsandworkmanship.Andtouse3ddrawingsoftwarePro-eand2dgraphicssoftwarecaxa,theauxiliaryanalysis.

Keywords:rzeppaconstantvelocityjoins;Car;Design;Analysis;Efficiency;Servicelife;software.2目录摘要·························10序言··························6汽车万向节与传动轴技术发展综述··········6球笼式等速万向节的发展情况············7球笼式等速万向节的润滑及密封技术现状·······81万向节构造与设计参数确定················9构造选择·····················9等速证明····················11等速万向节等速的保证··············12参数确定····················15万向节轴径和钢球直径············15钢球辗转中心径··············17筒形外壳沟道沟槽形状及设计参数······17沟道独爱距················18万向节基本尺寸的确定············192万向节运动解析与力学解析···············23钢球的运动解析·················24钢球的运动轨迹···············243钢球沿y轴方向运动·············26钢球沿径向运动···············27钢球的切向速度与切向加速度·········28万向节受力解析·················30钢球地址计算················30钢球运动平面与原始平面对应半径的夹角····32椭圆上各钢球的圆周力············33保持架运动和受力解析··············343万向节主要部件的资料选择及工艺流程··········36筒形外壳····················36筒形外壳资料的选择·············36筒形外壳工艺流程··············36球笼······················38球笼资料的选择···············38星形套·····················40星形套资料选择···············40星形套工艺流程···············41半轴······················42半轴资料的选择···············42钢球······················434钢球资料选择················43星形套与半轴的固定···············434制造技术·······················435球笼式万向节的润滑··················446等速万向节的效率···················45效率公式的推导;·················46扭矩损失公式的推导:···············46钢球与内外滚道之间的摩擦损失：·········47钢球与保持架之间的摩擦损失：··········48外滚道与保持架之间的摩擦损失：·········48内滚道与保持架之间的摩擦损失：·········497万向节寿命解析····················508设计总结·······················5610谢词························5711参照文件······················595序言汽车万向节与传动轴技术发展综述在汽车传动系和驱动系中，万向节和传动轴作为一种重要的工程部件获得了广泛的应用。依照运动学原理，万向节可划分为非等速、等速和准等速万向节三种，单个虎克万向节的非等速性最早是由Ponceler借助球面三角所证明。面球笼式（Rzeppa）万向节和三枢轴（Tripode）万向节的等特点则分别由今后的Metzner和MicheOrain获得证明。依照万向节种类，传动轴可分为：虎克万向节传动轴；球笼式万向节传动轴；三枢轴式万向节传动轴。大家知道，传动轴的主要功能是在输入轴和输出轴之间距离与夹角改变时能尽可能平均滴传达扭矩和旋转运动。随着汽车工业的发展，特别是前轮驱动桥车大量生产一来，万向节和传动轴，特别是等速万向节传动轴的设计理论和制造技术获得了飞速的发展。现在国际上，万向节和传动轴生产厂加之间的竞争日趋6势激烈：把一种新产品投放市场，不但要求骑强度和寿命应满足各种使用要求的规定，而且还要求产品的价格更拥有竞争性和轻量化。我国“八五”开始重视轿车的发展，作为重点零部件之一的等速万向节被国家列为重点帮助的重点零部件项目之一。但由于起步较晚，与外国对照，无论是从产品的设计、还是制造技术都存在必然的差距。球笼式等速万向节的发展情况球笼式等速万向节是奥地利于1926年发明的（简称Rzeppa型），后经过多次改进。1958年英国波菲尔（Birfidld）公司哈迪佩塞公司成功滴研制了比较理想的球笼联轴器（称Birfield型：或一般型，简称BJ型）。1963年日本东洋轴承株式会社引进这项新技术，进行了大量生产、销售，并于1965年又试制成功了可作轴向滑动的伸缩型（亦称双效补偿型，简称DOJ型）球笼万向联轴器。目前，球笼式等速万向节已在日、英、美、德、法、意等12个国家进行了专利主城。Birfield型和Rzeppa型万向节在构造上的最大差异，除没有分7度机构外，还在于钢球滚道的几何学与断面形状不一样样。Rzeppa型万向节用的是单圆弧的钢球滚道，单圆弧滚到其半径大一个缝隙，所以最大接触应力常发生在滚道边缘处。当钢球的载荷很大时，滚道边缘易被挤压坏，从而降低了工作能力。Birfield（BJ型）万向节的钢球滚道横断面的轮廓为椭圆型，骑等角速传动是依靠外套滚到中心A、内套滚到中心B等偏置地位于万向节中心O的两侧实现的。而伸缩型的等速传动则依靠保持架（球笼）外球面中心A与内球面中心B等偏置地位于万向节中心O的两边实现的。球笼式等速万向节的润滑及密封技术现状卫视球笼式等速万向节都能可靠的正常工作，必定使其保持优异的润滑状态，否则就会造成金属元件的直接接触，加剧万向节原件的磨损或擦伤，降低其工作寿命。所以对此种万向节的润滑、密封应给与足够的重视。球笼式等速万向节所才用的润滑剂主要取决于转速和角度。在转速高达1500r/min时，使用一种优异的油脂，这种油脂能防锈。若转速和角度都较大时，则使用润滑油。同时，万向节的密封装置应包成润滑8剂步泄漏。常用筒式涟漪型橡胶密封罩。万向节构造与设计参数确定构造选择伸缩型球笼式万向节构造与一般球笼式周边，不过外滚道为直槽。在传达转矩时，星形套与筒形壳能够沿轴向相对搬动，故可省去其他万向传动装置的滑动花键。这不但构造简单，而且由于轴向相对搬动是经过钢球沿内、外滚道转动实现的，所以与滑动花键对照，其转动阻力小，传动效率高。这种万向节赞同的工作最大夹角为20°。Rzeppa型球笼式万向节主要应用于转向驱动桥中，目前应用较少。Birfield型球笼式万向节和伸缩型球笼式万向节被广泛地应用在拥有独立悬架的转向驱动桥中，在凑近转向轮一侧采用Birfield型万向节，凑近差速器一侧则采用伸缩型球笼式万向节。伸缩型万向节还被广泛地应用到断开式驱动桥中。伸缩型球笼式等速万向节属于等速万向节，其工作特点是所有传力点总是位于两轴夹角的均分平面上，这样被万向节所联接的两轴的角速度就永远相等。在转向驱动桥、断开式驱动桥等的车轮传动装置9中，广泛地才用等速万向节。某轻型汽车采用的伸缩型球笼式等速万向节，其构造件图见图1。球笼式万向节由于汽油六个钢球同时承载，承载能力及耐冲击能力强、传动效率高、构造紧凑、安装方便，工作角很大。适合轻型汽车上应用。101、从动轴2、筒形外壳3、密封圈4、球笼5、星型套6、传力钢球7、主动轴图1伸缩型球笼式等角速万向节构造表示图等速证明伸缩型球笼式等角速万向节的等速传动原理如图1所示。外滚到中心A与内滚到的中心B分别位于万向节中心O的两边，且与O等距离。传力钢球的中心C位于A、B两点的距离也相等。保持架的内外球11面、星型套的外球面和筒形外壳的内球面均以万向节O为球心。所以，当两轴夹角变化时，保持架科研内、外球面滑动，以保持传力钢球在必然地址。由图1可见，由于OA=OB,CA=CB,则三角形COACOB，所以，COACOB,即两轴订交任意角时，其传力钢球的中心C都位于夹角的均分面上。此时，传力钢球到主动轴和从动轴的距离a和b相等，依照公式：vr，.由于传力钢球的速度（v）相同，半径rab，从而保证了主、从动轴以相等的角速度转动。等速万向节等速的保证图2内外环与钢球的工作原理图12已知偏移角和中心偏置距是保证等速性的重点尺寸。可依照钢球在内外环钢球滚道中的工作情况，先求出钢球在楔紧状态下的楔角的极限值，再选择一个大于β/2楔角的角度作为偏移角，并求其相对应的中心偏置距。最大楔角的确定方法以下：由图2可见，钢球在楔角β时恰巧楔紧。由于在楔紧状态下内外环作用在钢球上的法相压力有将钢球推向分其他趋势，所以在接触点E和F处的摩擦力则倾向于阻拦钢球分别，两种里综合作用的结果，是钢球保持平衡状态。在图中建立坐标系XOY，则当钢球处于楔紧状态时，应满足下式：Pxf2N2N1sinf1N1sin0（1-1）PyN2N1cosf1N1sin0（1-2）Me(f2N2f1N1)r0（1-3）式中：N1、N2——内环、外环与钢球接触点上的压力；f1——内环与钢球接触点处的摩擦系数；13f2——外环与钢球接触点处的摩擦系数；β——楔角；——半径。由式（1-1）、（1-2）可得：由式（1-1）、（1-3）可得：由式（1-2）、（1-3）可得：

f1f2tg1f2f2tgf12tgf22

1-4）（1-5）（1-6）在楔紧状态下，钢球与内外环之间均为静止滑动摩擦，故有：f1f2fetge（1-7）即（1-4）、（1-7）可得楔进条件为：2fe2tgetg2etg1tg21fe2e即2e（1-8）由式（1-3）、（1-7）可得：N1N2由式（1-8）可知，当2e时，钢球处于锁止状态。故保证了等速万向节的等速性。14参数确定万向节轴径和钢球直径关于球笼式万向节，其轴径尺寸S(万向节的名义尺寸)可按下面经验公式计算：MmaxSFmmS102式中，SF为使用因素影响系数，对传动轴而言，SF的值越大，赞同负荷就越小。考虑轻型汽车使用条件主要为城区道路，故取SF；Mmax为传动轴传达的最大扭矩。取动力输出最大转矩158Nm，额定转速n4000r/min，主减速器传动比，变速器一档传动比ig。所以传动轴最大扭矩为MmaxMiig（Nm）经计算S，由于球笼式万向节构造设计系列标准，见表1。取，钢球直径为d。15表1球笼万向节系列数据（部分）尺寸名义758795100113125150单位与星型套联接的轴mm径直接钢球直径mm最大mm直径星最小、mm型套直接槽距mm20/4020/4013/2621花键齿数192323232518球壳外径mm7081889210311513716钢球辗转中心径筒形外壳与星型套经过各自沟道曲率中心的钢球辗转中心径可按下式计算DK(DeiDk)其中：K——钢球辗转中心径系数，一般取K；Dei——星型套内花键大经，为；Dk——筒形外壳最大外径，为88mm。计算得，Dmm取：D60㎜。筒形外壳沟道沟槽形状及设计参数由于星型套滚道接触点的纵向曲率半径小于外半轴滚道的纵向曲率半径，所以前者上的接触椭圆比后者的要小，即前者的接触应力大于后者。所以与外滚道对照，内滚道磨损较大，疲倦寿命较短，设计时应重视控制钢球与星型套滚道表面的接触应力，并以此确定万向节的承载能力。本设计采用双独爱弧形的滚道形式，其主参数设计计算以下。171）沟道截面圆弧半径筒形外壳沟道圆弧半径可按下式计算Rkfkd取fk，得Rk。2）沟道接触角钢球与筒形外壳沟道截面圆弧的切点和钢球中心线与钢球纵向中心线的夹角为接触角，一般45。3）沟道圆弧与钢球两中心距的水平距离筒形外壳沟道截面圆弧中心与钢球中心距的水平距离为hRk1dsin2代入数据得：h。4）沟底缝隙筒形外壳底部与钢球的缝隙可经过构造解析由下式计算：22dRkhh代入数据得：沟道独爱距18由于球笼式万向节等速性的基根源理得，筒形外壳和星型套的沟道中心与各自球面中心的距离（独爱距）相等。由图1的几何关系可得独爱距e为1eAOBODsin2取17，计算得。星型套经过其沟道曲率中心的沟道截面形状是同筒形外壳相同的，也是关于钢球中心对称的双独爱圆弧型，其主要参数的设计计算与筒形外壳相同。万向节基本尺寸的确定1）传力钢球分布半径由经验公式：1.71)d又知：d18㎜得：取：R30㎜2）球笼厚度19图3球笼基本尺寸由公式：又d18㎜得：㎜取：b3㎜3）星型套基本尺寸20图4星型套基本尺寸星型套宽度由公式：推出：B㎜又知球笼厚度为3㎜，钢球分布半径30㎜，可推出星型套外径D157㎜）球笼宽度由公式：B1B推出：B1㎜21）球笼槽的宽度由公式：b1d推出：b118）球笼槽长度由公式：l1(1.331.8)d推出：l1㎜取：l124㎜）中心偏移距由公式：h(0.120.15)d推出：㎜取：h㎜8）轴颈由公式：d1推出：d1㎜星型套花键外径由公式：d222推出：d2㎜取：d230㎜）筒形外壳滚道长度图5筒形外壳基本尺寸由公式：l推出：㎜取：l58㎜中心偏移角由公式：4万向节运动解析与力学解析23钢球的运动解析钢球的运动轨迹在球笼式等速万向节中，钢球是主要的传力部件，钢球的运动对万向节的工作能力和性能骑着举足轻重的作用。在工作时，钢球的每个方向都有机遇传达扭矩。所以对钢球的运动规律和手里情况必定进行认真的解析。图6钢球的运动如图6（a）所示，当主动轴与从动轴之间没有夹角时，钢球的运动平面传动轴垂直，此时，钢球的运动轨迹为圆。x2z2r2（2-1）当主动轴与从动轴之间存在夹角0此后，钢球的运动平面不再与24轴垂直（关于球笼式等速万向节，存在0/2偏差），所以，当猪都周旋转时，钢球有三种运动重量：1）收转轴的涉及，绕轴线作循环往来的圆周运动，钢球的运动轨迹为椭圆，如图6（a）。2）沿轴向（平行于轴线）作往来的曲线运动，钢球处于椭圆的短轴地址时，产生轴向位移，椭圆长轴的两端点，对应轴向运动的界线转动一周，每个钢球在此区间内，往返一次，如图6（c）。3）沿径向（垂直与轴线）作往来的直线运动，钢球处于椭圆的短轴地址时，为运动的最低点；处于椭圆的长轴地址时，为运动的最高点；转动一周，每个钢球在最高和最低点的区间里，往返两次，如图6（d）。对应于上述三种运动变量，分别计算钢球的线速度和线加速度，由于为考虑两轴间夹角变化，此处不计哥氏加速度。假设钢球的轨迹方程式为：x2z2a2b21（2-2）zxtan0t（2-3）25式中：a——椭圆短轴；——椭圆长轴；——传动轴角速度。又arbr/cos(0/2)

（r为钢球分布圆半径）x2z2r推出cos0tcos2(0/2)tsin20t（2-4）式中：为椭圆上任意点到万向节中心的距离。钢球沿y轴方向运动当万向节辆传动轴之间没有夹角时，万向节的传力平面与传动轴垂直，钢球没有轴向运动。当传动之间夹角为0时，钢球产生轴向运动。在y轴方向，钢球主要受内滚道轨道的限制。此时，钢球沿内滚道作曲线运动，如图6（c）所示。由钢球的运动轨迹和图6（c）可知，ysin0zsin022（2-5）zsin0t0ysin0tsin2（2-6）26对y求导，解得钢球的y向速度和y向加速度为：dyr0sin0cos0t1sin2(20t)sin4(0t)3dt2(cos2cos20sin2(cos30tcos20sin20t0t)20t)222（2-7）1(cos20tcos20sin23d2y0t)2r0sin0sin0t2dt22(2t)t)sin2t)sin(2t)sin4(t)22(sin0cos(20000(cos20t(cos20sin20t)3(cos30tcos20sin2520t)222（2-8）钢球沿径向运动如前所述，钢球在径向，即在z方向上，做往来的直线运动。此时，有力学解析可得：径向速度：dprsin(20t)sin202Vr3dt(cos20tcos20sin20t)22（2-9）径向加速度：27(sin(20t)sin20)22(cos20tcos20sin20t)5d2p2r22ar20dtsin2(20t)2cos(20t)sin202(cos2cos20sin230t0t)22（2-10）钢球的切向速度与切向加速度由于钢球在任意瞬时，即有沿轴向的运动，又有沿径向的运动，还有与传动轴在一起的涉及运动。将其简化，能够认为在传力平面上，钢球的速度为切向速度，加速度为切向加速度，如图7所示。28图7钢球的瞬时速度与加速度由理论力学可得：切向速度：v（2-11）29切向加速度：万向节受力解析钢球地址计算

dvddardtdtdt0sin20ttan2(cos2tcos20sin20t)1202r02sinsin(20t)sin2023(cos2cos20sin20t0t)22（2-12）由上述可知，在两轴之间存在夹角时，钢球运动轨迹为椭圆，且钢球还有轴向和径向运动，所以骑运动特别复杂。在对万向节进行受力解析时，必定首相确定某一瞬时钢球的地址。如前所述，钢球的椭圆轨迹为：椭圆方程：式中：

x2z21a2b2（2-13）arbr/cos(0/2)30图钢球地址计算如图8所示，过每一钢球和万向节中心连线，得：zkx式中：ktan(o(i1))3式中：o——假设中的第一个钢球在某一时辰的角度。将br/cos(0/2)代入（2-13）式中x2(zcos0)2r2得：2将zkxktan(o(i1))代入上式，和3x2(1tan2(o(i1))cos20)r2得：32（2-14）31212(o20上式中，令tan(i1))cos23由此，可得钢球地址为：xi

rzikrrtan(o(i1))3

2-15）2-16）由式（2-9），可得yizsin0rtan(o(i1))cos20（2-17）232钢球运动平面与原始平面对应半径的夹角当主、从传动轴之间存在夹角时，每个钢球的运动半径与对应的原始半径之间存在夹角i，由万向节中钢球的空间地址可知，sin1(y1)1（2-18）椭圆上诸点到转轴的距离由万向节钢球的空间地址和图9可知，hiicosi（2-19）32式中：图9钢球的受力椭圆上各钢球的圆周力由力和力矩的关机能够获得：ThiiT1h1T2h2Tnhnmr（2-20）将式（2-19）代入上式，并结合图9，能够获得：T1:T2:T3:T4:T5:T6h1:h2:h3:h4:h5:h6（2-21）33T1h1'T2h'2T3h3'mrT4h'4T5h5'T6'h6即：h1'hi2)；式中：(h12h22h32h42h52h6解得：T1mTh1h2h32h42h52h62)(h122T2mTh2h22h32h42h52h62)(h12T6mTh62h22h32h42h52h62)(h1（2-22）所得T1、T2、T3、T4、T5、T6即为六个钢球的受力情况。保持架运动和受力解析在球笼式等速万向节中，6个钢球受保持架6个窗口的限制，并使6个球心连接起来组成的“连心面”向来垂直于保持架的中心线。当传达扭矩时，由于保持架自己碰到外环内球面、内环外球面的支承，所以可阻拦钢球从滚道中跳出。保持架的主要功能是在任何负载和角34度下使球保持在一个平面上。诚然咋一看上去增加了部件的数目，但是没有球笼以致了好多不理的情况：、没有球笼，只有半球在一个旋转方向上传达力矩。、轨道在一个限制的公差范围内制造。、由于每对轨道在任意负载和角度下要保证正确的定位而使得轨道倾斜角度很大。在有球笼式的传动系中，轨道将经过球笼和其他轨道共同作用。当主、从动轴之间存在某个角度时，钢球在滚道上滚道，保持架的内外球面一万向节中心为求新在对应的球面的旋转。当万向节在某一角度下告诉转动时，钢球将产生很大的轴向力，是钢球走开滚道。保持架吃屎收到内、外滚道一级钢球的作用力，而且保持架的受力与万向节的压力角、偏置距有关。由于保持架的受力较复杂，由外国资料可知骑经验公式为：Fc=Tsinetantan式中：T——扭矩；35——偏置距；1=cos（2e/D）式中：D——钢球分布圆半径；=tan0/sin式中：0——压力角；——两轴夹角万向节主要部件的资料选择及工艺流程筒形外壳筒形外壳资料的选择资料平常选择的是CF53，毛坯平常为留有加工余量的锻件，也许是大规模生产的精美成形件。对毛坯在低硬度条件下加工后，对内球面轨道滚道进行热办理，热办理至表面硬度62HRC，淬硬深度。接着对内球面、轨道和支承部位进行磨削。筒形外壳工艺流程36图10筒形外壳序号工序主要内容01铸造02热办理时效03铣铣前后端面04车外圆及倒角先进行大端车削再小端05车内圆半精车至φ5406镗孔小端孔半精镗精镗至φ36H73707拉花键立式拉床08冲刷冲刷机上冲刷09轨道和花键表面进筒形外壳淬火机床行高频淬火10回火低温回火11磨端面和外圆数控磨端面外圆磨床12磨内球面及内球道筒形外壳式立式磨加工专机13冲刷冲刷机14钳工去毛刺15磁力探伤磁力探伤机16检验17流入装置区球笼球笼资料的选择资料选择为20CrMnTi。窗孔冲压达到RF125的尺寸。在硬度低的38条件下加工后，对球笼进行渗碳办理。尔后对内、外球面和窗孔进行磨削。磨削表面的渗碳深度为，表面硬度为62HRC。球笼工艺流程图11球笼序号工序主要内容01铸造02热办理时效03车车端面以及内球面04车车另一端面及外球面3905冲窗孔窗口冲床06拉窗孔窗孔专用拉床07去窗孔处毛刺去毛刺机08渗碳箱式多用炉热办理线09磨外球面保持架外球面专用磨床10磨内球面保持架内球面专用磨床11磨削窗孔平面窗孔磨床12冲刷冲刷机13磁力探伤磁力探伤机14检验15流入装置区星形套星形套资料选择棒料或精美锻件用于小尺寸的万向节：大尺寸的万向节，使用传统的铸造方法。Cf53钢主要用于大型系列产品万向节的生产上。渗碳40钢SAE8620H或DIN21NiCrMo6一般用于中、小系列产品。热办理和硬度参数与筒形外壳相同。达到RF-125级别时，内花键按SAEDp24/48标准，平常采用拉削方法制成。星形套工艺流程图12星型套41序号工序主要内容01铸造02热办理时效03车车端面以及内圆04车车另一端面以及外球面05拉花键立式拉床06渗碳箱式多用炉热办理07磨外球面星型套外球面专用磨床08莫外滚到星型套外球道专用磨床09冲刷冲刷机10磁力探伤磁力探伤机11检验12流入装置区半轴半轴资料的选择短刚性传动轴主要用45钢制成，其表面淬硬深度42，表面硬度值为58HRC。长传动轴使用焊接花键轴的薄壁钢管。外花键按SAEDp24/48标准，用冷成行（搓齿）方法是将转矩传给传动轴的介绍方法。钢球钢球资料选择用转动轴承制品，质量Ⅱ/Ⅲ，采用DIN5401标准。万向节安装要求几乎没有游隙。能够往返慢慢的变换万向节夹角来检测游隙。在这种情况下，游隙约达3%轴间夹角。星形套与半轴的固定为了便于拆卸，在这里选择圆形弹性挡圈联接的。但和方形卡环对比较在承轴向载荷方面不如方形卡环。制造技术以德国大众公司等速万向控制造技术为实例。该公司所属一子公司共有员工550人，生产等速万向节170种，其中固定式万向节12种，轴向伸缩型万向节8种，半轴65种（可组成170种等速万向节）。43每天生产万根。毛坯外协。筒形外壳、星形套的内外道铣、磨及花键滚扎、螺纹加工均采用德国Excello磨床公司的数控机床。筒形外壳滚到铣削、磨削工艺先进，机床自动化程度高。球槽铣削分组、精铣，采用三工位四轴数控球槽铣床加工，生产效率每小时达200件以上。滚到磨削采用数控球槽磨床，使用高效CBN砂轮，一台机床同时加工两个工件，每小时加工70-100件，滚到和花键柄部高频感觉热办理在生产线进步行。星形套锻后直接进行磨削内滚道，采用一般砂轮，一台机床同时加工两个工件，集中热办理。球笼窗口磨削采用数控六轴窗口磨床，每小时加工230-300件，集中热办理。半轴分实心和空心两种，空心轴为三段电弧焊而成。花键加工则采用先进、高效的搓齿机。使用西门子数控系统加工，实现多轴联动，多轴加工。球笼式万向节的润滑44由于球笼式有滑动的摇动，在外面工作和密封，一般才用脂润滑。采用优异的汽车锂基润滑脂润滑，并用2.5%的MoS2作为锂基润滑脂的增加剂。注意加脂量不能够过多，以防范产生过热事故，影响润滑收效。MoS2是一种固体润滑剂，过去在实履行用中，主若是把它加入润滑油或润滑脂中作为提高润滑油或润滑脂性能的增加剂。现在又广泛作为摩擦表面薄膜润滑剂在复合自润滑资料等方面使用，并已成功地用于轴承润滑。该种润滑的大体作法是：在摩擦面上先涂上微量的MoS2运转过程中仍采用规定的润滑剂。实践证明：轴承不但获得两号的润滑收效，而且降低了轴承噪音，延长了轴承使用寿命。等速万向节的效率Birfield加接触等速万向节的效率很高。据外国台架实验测得，在其工作角度为5-10度时，其效率可达到98%；而在其工作家督为0度的理想状态下运转时，其效率近似达到100%。效率的高低主要取决于构造形式和构造自己的内摩擦，而内摩擦碰到求得负载、速度和角度的影响，还受润滑剂粘性阻力的影响。由45万向节的内部构造可知，钢球在内外滚道内往来运动。在运动中，既有滑动又有转动。由于压力角的正确选择，万向节能控制转动与滑动之比，大体为4：1。由于外滚到长度大于内滚道的长度，能够认为钢球与内滚到之间只有转动，而球与外滚道之间的的滑动距离等于内外滚道弧长之差。钢球与内外滚道之间既有转动摩擦又有滑动摩擦。滑动摩擦主要与润滑介质有关，在润滑优异的情况下，滚道摩擦和滑动摩擦对照要小的多，能够忽略不计。由实验可得，万向节受润滑剂粘性阻力的影响很小，也能够忽略不计。由此壳认为在万向节中滑动摩擦是效率损失中重点的部分。滑动摩擦主要产生于钢球与滚道之间、保持架与内外滚道之间以及钢球与保持架之间。效率公式的推导;在万向节中，以致其效率降低的原因是扭矩的损失。效率与扭矩损失的关系是：1TTm式中：

（6-1）—效率—扭矩损失Tm—输入扭矩扭矩损失公式的推导:由上所述，扭矩损失主要由钢球与滚道之间、保持架与内外滚道46之间以及钢球与保持架之间的滑动摩擦所产生。故必定第一明确机构中的受力情况。在万向节中，万向节内部摩擦受力情况如图13的四种情况：图13万向节内部的摩擦受力情况钢球与内外滚道之间的摩擦损失：在上图13（1）中，钢球在滚道中往来运动。钢球与滚道间的受力以下列图。由于万向节的压力角为45，万向节中心到内、外滚道的接触半径分别为R，R0。而且由图可得：1R=[(d)2(Dd11sin)2]22d2R0[(d)2(Dd1sin)2]22d2式中：d—钢球直径D—钢球分布直径—压力角（45）在万向节工作角度为时，钢球与滚道面间的扭矩为：47T16(FR0COSCOS0FCOSR1COS1)sin式中：—钢球与滚道之间摩擦副摩擦系数；—钢球与内外滚道的正压力。由图上可知，式中：R0cos0R1cos1dcos上式能够写成：T11Fdsin62式中：F=PCOS钢球与保持架之间的摩擦损失：由前所述，外滚道的长度大于内滚道的长度，当钢球在外滚道滑动时，在钢球与保持架的接触地域内，钢球与保持架之间也有相对运动。且其之间的力的作用为F,如图13（2）所示。当万向节工作角BC度为时，钢球与保持架之间的滑动摩擦损失为：T2Fbcdsin2式中：—钢球与保持架之间摩擦副摩擦系数FBC—钢球与保持架之间的作用力其中：FBC=2FC外滚道与保持架之间的摩擦损失：由于外滚道、保持架与钢球之间均为球面副配合。当万向节存在工作角度时，外滚道和保持架之间产生摩擦，从而造成摩擦损失，如48图13（3）所示。由力的平衡原理，FCO、FCO与Fc在水平方向上平衡。由此能够获得：FCO

FCcosCOsinCD式中：—外滚道与保持架之间摩擦副摩擦系数CO—以下列图，与外滚道的长度、钢球的分布半径和万向节的工作角度有关当万向节存在工作角度时，外滚道与保持架之间的滑动摩擦损失为：FCRT3sincosCOsinCO式中：R—外滚道曲率半径内滚道与保持架之间的摩擦损失：如外滚道与保持架之间的关系相同，由于内滚道、保持架与钢球之间也为球面副配合。当万向节存在工作角度时，内滚道和保持架之间也产生摩擦，从而造成摩擦损失，如图13（4）所示。由力的平衡原理，FCi、FCi与FC在水平方向平衡。由此能够获得：FCi

FCcosCisinCi式中：—内滚道与保持架之间摩擦副摩擦系数Ci—以下列图，与内滚道的长度、钢球的分布半径和万向节的工作角度有关49当万向节存在工作角度时，外滚道与保持架之间的滑动摩擦损失为：FCRT4sincosCisinCi综上所述，万向节扭矩损失主要由上述4中情况产生。所以，万向节扭矩损失为：TT1T2T3T4将T式代入（6-1）式中，即能够计算出万向节的效率万向节寿命解析伯菲尔德等速万向节采用了正常值这一看法来设计。所谓正常值即表示在一般情况下万向节多能达到预计寿命的功率或扭距数值。寿命是指受疲倦因素所限制的使用时间，即是在一给定转速下的使用小时数。为了确定一个寿命基准，表面应力c规定为。此时，若万向节在必然的应用扭矩和100r/min的情况下运转，其寿命为25200h。这种寿命仅是一种比较基准，衡量能否达到设计所要求的合理寿命。若扭矩比设计的扭矩高，转速等于或高于100r/min时，则寿命将显著缩短。计算时必定作必要的修正。图14所示为合速度系数XC与寿命的关系。所谓合速度系数是指50为计算特定的角度和扭矩的速度系数，熟读在这里是指应力循环数或每分钟的转速。在万向节尺寸初步确定后可在上表中查到对应的扭矩。供设计时参照。达到预计寿命时的扭矩或功率可按下式计算：M100XCKM(kgfm)同时：NXCKnN100式中：M100—表示转速为100r/min，K=1，能获得1500h计算寿命的扭矩（kgm），M3,001K—考虑万向节夹角对寿命的影响因素，称为角度因素。图15表示出了在任何角度下运转的速度极限。它用代表万向节不一样尺寸的曲线表示，能够查出它的详尽的值；—转速；XC—合速度系数。它取决于万向节的工作角度和动力性能；N100—在M100时的比功率，N1003—万向节轴颈直径（mm）51图14波菲尔德等角速万向节的和速度系数和运转时间的关系在n=100r/min；U=1500h；K=1时，能够依照图14查出XC=1.056.若是在已知扭矩M,转速n和角度因素K或比功率，转速n和角度因N素K，选择万向节所要求的寿命，则可用下式计算出合速度XC：XCM100K或52XC

N100Kn关于等扭矩、等速和等角度传动的万向节，能够按图14来预计寿命。当万向节在不一样工况下工作时，可按下面介绍的方法来确定万向节的寿命。第一依照上式来计算出各种工况下的合速度系数XC尔后，利用线图14，依照已知的各种工况下的转速n便能够获得各种工况下万向节的使用寿命U令1为万向节的破坏比。U万向节在1下运转，与总所的寿命时间U0的比率，可得在这个时间U内万向节寿命的比率为：U0U其他近似的能够依照以上公式算出寿命的比率。所有的这些比率加起来等于1所以按下式能够求出万向节的总的寿