结构设计的热点问题讲义

一、考虑偶然偏心的必要性（一）产生偶然偏心的因素1、实测建筑底部，地震时存在扭转分量，这种不确定的转动加速度，目前设计中难以考虑。2、结构抗震设计计算时，对结构的刚度和质量分布的假定，较难与实际的分布情况完全吻合。3、结构和非结构构件进入屈服或破损阶段的非线性反应过程中，各部件刚度退化程度不同，导致计算假定与实际情况偏差较大。4、地震运动行波效应，对地面产生相位差，当房屋长度或宽度≥30m时将对建筑产生扭转。（二）目前规范的对策措施1、众多因素目前尚无法考虑，只有用考虑偶偏的方法加以设计控制。2、多层建筑，无论平面布置是否对称、规则，都应视结构布置的规则程度，选择单向或双向地震扭转耦联的影响计算。3、高层建筑勿论规则与否必须考虑偶偏计算工况，办法是各层质心的偏心值再附加±0.05Li偏心的计算，以此代之偶然偏心的不利影响。但此一工况的影响组合不与双向地震作用扭转耦联工况影响组合叠加，按不利原则选择控制。4、勿论多层或高层建筑均应限制扭转刚度不能太弱，以扭转周期与平动周期的比值——周期比，对扭转效应的控制。控制系数：多层及A级高度高层为0.9；B级高度高层及复杂高层结构及混合高层结构为0.85。5、必须对各层的最大位移与层平均位移的比值加以对结构各层位移变形的控制。6、最大位移与层平均位移之比的控制系数为：A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍。B级高度高层建筑，混合结构高层建筑及复杂结构高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。7、什么情况下扭转位移比限值可以适当放松高层建筑底部若干楼层，其层间位移一般都比较小，若计算的楼层最大层间位移Umax不超过规范规定的层间位移限值的1/3，构件承载力满足中震不屈服的要求，则建议这几个楼层的扭转位移比可以允许适当大于高规规定的限值1.4（或1.5），但高层建筑的上部楼层的扭转位移比不应超过高规规定的限值。（主要参考“建筑结构”1/2007徐培福等文章）二、地基承载力的修正问题讨论近年来，建设工程发展迅速，愈来愈多地出现一些较难处理的工程设计问题，仅就：一是地下一～三层扩大地下室为大底盘，作为车库，设备用房等，地上为抗震缝分开的多幢塔楼和多层裙房，也存在局部±0.00上无建筑的工程设计。二是目前，一些裙房与塔楼并不分开，各式各样，名目繁多。（一）他们的共同特点是：1、地下室很大，并形成地下室为一整体结构，不分缝。2、地上多个塔楼（带裙房或不带裙房）在地下室顶板处分开为独立抗震单元。也有裙房与塔楼连接后才是多塔楼。3、塔楼与地下室的临空面是靠地下室结构为支撑。把地下室视为巨型空箱基础来传递地震水平力。4、这样的大底盘地下室多塔楼的建筑结构，当采用复合地基时，都存在复合地基承载力的修正问题。设计上必需加以严密注意。（二）竖向增强体的复合地基，深宽修正方法的讨论：1、以往碰上此类问题少，而且比较简单，不象现在出现的工程，十分复杂。2、符合规范精神的作法是，将塔楼周边分别情况，包括地下室底板在内的各层地下室层重量和上部各层裙房重量的总和折算为土体高度。按此土体高度进行深宽修正，这是当前绝大多数设计单位遵循的方法。比从地面开始计算深度小很多，地基承载力往往提高不大。3、此类结构类型如果把桩的部分视为对地基加固籍以提高承载力和提高地基土层刚度减小变形，应划归为地基处理。则应遵守“建筑地基处理技术规范”。JGJ79-2002第3.0.4条之规定—基础的宽度取修正系数为零。基础埋深的修正系数取1.0。提高十分有限，很难满足设计要求，也十分不合理。该规范的条文说明也回避了此条的说明。如按此规范进行的工程设计将是费用惊人，等于对竖向增强体的复合地基进行了否定。这对大量工程实践取得的经验也是不相符的。4、竖向增增强体复复合地基基承载力力特征值值：—（1）修正后的的刚性桩桩复合地地基承载载力特征征值为：：—（2）式中：fa—修正后的的地基承承载力特特征值；；fak—天然地基基承载力力特征值值；fsk—桩间土承承载力特特征值，，为桩间间土无横横向挤密密作用时时fak=fsk；m—为桩的置置换率；；β—为桩间土土承载力力折减系系数取≈≈0.75～0.95Ra—为桩承载载力特征征值；Ap—为桩截面面积；当地下室室不外扩扩时，d为室外地地面到基基础底板板底之深深度。右右边第3项尚有较较大贡献献。当地下室室外扩较较大时（（2）式右边边第3项的d值为折算算土层后后的深度度，对地地基承载载力的贡贡献较少少，经常常会出现现地基处处理后比比处理前前的承载载力特征征值并无无显著改改善。个个别算例例甚至还还低。于于情于理理都说不不通。5、单建式式地下室室（不外外扩）天天然地基基修正的的承载力力特征值值。（3）式中：ηb—宽度修正正系数；；ηd—深度修正正系数；；b—基础底面面宽度，，小于3m按3m取值，大大于6m按6m取值；d—基础埋置置深度，，一般从从室外地地面标高高起算；；γ—基础底面面以下土土重度，，地下水水位以下下取浮重重；γm—基础底面以上上土的加权平平均重度，地地下水位以下下取浮重；按经典传统土土力学太沙基基强度理论，，地基中滑动动面的形状见见图一所示，，共分三区：：说明：Ⅰ区—基础下的楔形形abf三角区为弹性性压密区，由由于土与基底底的摩擦作用用，此区的土土不发生位移移而处于压密密状态，它与与基底成φ的夹角；Ⅱ区—滑动面按对数数螺旋线变化化，b点处螺旋的切切线垂直，c点处螺旋线的的切线与水平平线成（45º-φ/2）角；Ⅲ区—底角与水平线线成（45º-φ/2）的等腰三角角形。在中心荷载下下，地基处于于极限平衡时时，计算压密密区abf三角形Ⅰ区自重时，斜斜面ab上作用的粘聚聚力的垂直分分力和Ⅱ区Ⅲ区土滑动时对对斜面ab的被土动压力（竖直直向），作用用在abf三角形土体上上的各力在垂直向上静静力平衡时可可得。（4）（4）式适用于较较密实地基整整体剪切破坏坏。而对地基基土为松软土土时，其极限限平衡状态对对应公式应为为：（5）（4）（5）两式都直接接表达了地基基承载力由三三部分组成：：(1/2)γBNf—与基宽相关的的承载力；γDNq—与基础埋深相相关的承载力力；(2/3)CNc—与土层强度指指标相关的承承载力。上述三部分正正好与地基规规范提出的上上（3）式，都一一一对应，理论论上也是相通通的。地基处理规范范的修正，定定ηb=0，ηd=1.0是否过分偏于于安全，是否否完全合理，，值得讨论。。（三）结论以地下大底盘盘，地上多塔塔楼采用刚性性桩复合地基基为例（塔楼楼的嵌入和约约束靠地下室室刚度来满足足，这里不涉涉及，另专起起讨论）基底底的承载力修修正存在诸多多问题，地基基处理规范的的规定也可能能有一定道理，我认为为太过不符合合工程实践经经验，根据上上述观点，也也不完全否定定地基处理规规范的规定，，建议按下式式进行修正。。（6）其中：βb与βd为处理后地基基强度折减系系数，并宜按按：0＜βb≤1.0和0＜βd≤1.0中间取值，可可以根据地基基处理方法与与效果及地基基处理工程经经验综合确定定。本建议是否合合适，请同行行们批评指正正，撰写本文文目的还在于于设计上出现现上述方案时时，一定要注注意地基承载载力的修正问问题。三、规范扭转不规规则控制方法法的讨论1、空间振型计计算中，扭转转一般是第三三振型。2、扭转刚度较较小的结构，，其扭转周期期必然较长，，往往长于平平动周期，则则周期比>1，说明扭转效效应太强烈，，不符合抗震震要求，周期期比体现了所所设计工程的的扭转是否规规则是必要的的。3、规范规定：：A级高度高层建建筑T扭/T1≤0.9B级高度高层建建筑T扭/T1≤0.854、位移比：刚心与质心接接近或重合，，扭转效应一一定很小。相相距较远时扭扭转效应一定定较大。但是刚心与质质心位置目前前无法直接定定量计算，因因此规范采取取用结构的最最大水平位移移与平均水平平位移之比值值加以控制是是非常必要的的。抗规与高规都都规定了位移移比的限值。。位移比超过1.2为不规则结构构，位移比超超过1.5为严重不规则则结构，是不不允许的。高高规还明确规规定增加偏心心距（±5%L），计算校核位移移比，这种控制是必要的的，主要校核核最大层间位位移所在层，，从而便于采采取针对性的的加强措施。。5、几点讨论（1）位移比与结结构规则性的的关系。单纯位移比超超限评定结构构的规则性是是不完全的，，要检查和确确定刚心与质质心是否相距距过大，是否否需要调整，，应当在不附附加偏心距（（±5%L）的状态下进行行计算控制。。以扭转耦连连结构的位移移比进行控制制为宜。（2）如何满足周周期比的要求求。a、结构的抗侧刚刚度过大并不不可取，在满满足概念设计计与位移的条条件下，降低低平动刚度，，使平动周期期加大，使比比值分母加大大，从而使比比值减小，达达到和符合周周期比的要求求。b、调整剪力墙布布置，加大扭扭转刚度是主主要解决结构构抗扭刚度薄薄弱的办法，，剪力墙过于于靠边布置，，虽有利于增增加抗扭刚度度，但会造成成剪力墙延性性减小不利于于抗震，应在在概念设计的的指导下解决决问题，不能能单纯只顾比比值满足就好好。加强四大角部部刚度是提高高抗扭刚度的的重要手段。。（3）附加偏距——偶然偏心高规与抗规的的目的相同，，但做法不同同。抗规是将边榀榀框架地震内内力乘以增加加系数以代替替偶然偏心的的影响，对多多层结构是可可行的。高规则则要求求在地地震作作用下下采用用附加加偏心心距计计算结结果参参与组组合，，这样样作的的结构构使所所有构构件都都增大大了内内力，，距刚刚心越越远的的构件件内力力增加加越大大，对对高建建筑结结构而而言，，增大大所有有构件件的抗抗力对对提高高地震震作用用的扭扭转分分量的的抵抗抗能力力是必必要的的，并并且是是可行行的。。四、大大底盘盘多塔塔结构构周期期比的的控制制本节主主要介介绍底底部裙裙房，，上为为多塔塔高层层建筑筑结构构周期期比的的控制制问题题。（一））不宜宜采用用整体体模型型计算算结果果验算算周期期比1、建研研院结结合四四个工工程。。1）大底底盘上上有一一个偏偏置单单塔；；2）大底底盘上上有两两个对对称单单塔；；3）大底底盘上上有两两个不不对称称单塔塔；4）大底底盘上上有三三个单单塔。。等计计算考考查结结论是是：大底盘盘多塔塔楼结结构，，在概概念上上并不不存在在一个个针对对整体体结构构的周周期比比。周期比比的概概念应应是直直接对对应于于各个个塔楼楼以及及大底底盘。。按整体体模型型固有有振动动特性性分析析，算算出的的周期期比难难以与与单个个塔楼楼及大大底盘盘建立立起清清晰的的对应应关系系，并并且是是不真真实的的。主要结结论是是：不不宜采采用整整体模模型计计算结结果验验算周周期比比。（二））推荐荐的计计算方方法塔楼和和底盘盘分开开独立立建模模计算算周期期比1、独立立计算算并验验算上上部塔塔楼周周期比比。将裙楼楼顶板板以上上的各各个单单塔单单独取取出，，嵌固固位置置取在在裙楼楼顶板板标高高处，，各个个单塔塔楼，，单独独计算算其固固有振振动特特性，，验算算周期期比。。通过过这样样的分分塔周周期比比验算算，可可以对对各个个单塔塔楼本本身的的抗扭扭性能能提供供一个个保证证。2、独立立计算算并验验算大大底盘盘周期期比为了保保障大大底盘盘的抗抗扭刚刚度，，可以以将大大底盘盘结构构单独独取出出，嵌嵌固位位置保保持结结构底底部不不变，，各上上部单单个塔塔楼的的质量量对大大底盘盘结构构的振振动影影响响的的处处理理，，是是将将上上部部塔塔楼楼的的质质量量按按照照动动能能等等效效原原理理附附加加在在底底盘盘顶顶板板的的相相应应位位置置，，对对这这样样一一个个模模型型进进行行固固有有振振动动特特性性的的分分析析，，并并验验算算其其周周期期比比，，考考查查其其抗抗扭扭特特性性。。正确确的的建建立立大大底底盘盘结结构构的的周周期期比比验验算算模模型型，，关关键键在在于于上上部部塔塔楼楼等等效效质质量量的的计计算算，，采采用用动动能能等等效效原原理理计计算算出出上上部部塔塔楼楼的的等等效效平平动动质质量量和和等等效效转转动动惯惯量量。。（1）平平动动质质量量等等效效方方法法该平平动动振振型型为为Za、Z为垂垂直直坐坐标标，，向向上上为为正正、、零零点点取取在在结结构构的的嵌嵌固固位位置置，，a为描描述述平平动动振振型型形形状状的的参参数数，，根根据据动动能能等等效效原原理理：：（1）（2）式中中：：mij—第i层j塔的的质质量量；；Zij—Z坐标标；；Z0—大底底盘盘顶顶板板面面Z坐标标；；M0—上部部塔塔楼楼在在底底盘盘顶顶总总的的等等效效质质量量；；（2）扭扭转转惯惯量量等等效效方方法法设扭扭转转振振型型为为Zβ，Z的零零点点取取在在结结构构的的嵌嵌固固位位置置，，β为描描述述扭扭转转振振型型形形状状的的参参数数，，根根据据动动能能等等效效原原理理：：（3）（4）式中中：：Jij、rij—i层j塔的的绕绕自自身身质质心心的的转转动动惯惯量量和和自自身身质质心心到到楼楼层层总总质质心心的的距距离离。。J0—上部部塔塔楼楼在在底底盘盘顶顶板板的的总总等等效效转转动动惯惯量量。。（3）振振型型形形状状参参数数的的取取值值取振振型型参参数数α=β=0，等等效效质质量量则则为为：：（5）（6）相当当于于各各塔塔楼楼质质量量和和转转动动惯惯量量直直接接向向底底盘盘顶顶板板累累加加，，如如果果取取振振型型形形状状系系数数α=β=01，则则等等效效质质量量为为：：（7）（8）此时时平平动动振振型型与与扭扭转转振振型型的的形形状状均均为为倒倒三三角角形形。。原原则则上上α、β也可可取取其其他他数数值值组组合合。。但但根根据据工工程程实实际际一一般般认认为为取取α=β=1较具具代代表表性性和和易易于于操操作作。。由于于软软件件原原因因目目前前采采用用此此法法进进行行设设计计计计算算尚尚有有困困难难。。设设计计遇遇到到上上述述方方案案时时宜宜改改用用±0.00以上设缝缝划分为为简单的的抗震单单元进行行设计。。五、顶板板作为嵌嵌固时，，地下室室设计的的讨论1、多幢高高层或多多幢多层层，也有有多高层层混合的的建筑，，嵌固在在同一地地下室的的顶面上上，形成成地下一一大底盘盘上多塔塔楼的格格局。这这样的设设计越来来出现越越多。上上部结构构计算设设计非常常简单，，但地下下室的设设计就复复杂得多多。2、地下室室周边的的回填土土对结构构有一定定的约束束作用，，而且这这种约束束作用是是相互耦耦连的，，仅约束束水平位位移，并并不约束束竖向位位移和竖竖向转动动。3、严格的的讲，在在建筑结结构分析析中，上上部结构构与地下下室应作作为一个个整体进进行，同同时合理理地考虑虑地下室室外围填填土对结结构的约约束作用用，但由由于理论论研究和和应用软软件等的的条件限限制，目目前只能能做到单单幢建筑筑和其下下的单一一地下室室可以计计算，对对于把地地下室作作为大底底盘，地地面上为为多塔楼楼（或多多个多层层）的情情况，尚尚不能计计算分析析，只有有上下脱脱开的简简化计算算分析的的路子。。上部结结构与下下部结构构分离开开，建立立两套数数据文件件，按照照上部结结构与下下部结构构的不同同要求，，分别进进行计算算。这种种简化在在地下室室刚度足足够大时时（如箱箱基），，模型简简化误差差不大，，当其地地下室为为大空间间的使用用功能时时，其水水平刚度度和竖向向刚度都都较有限限，上述述分离开开分别计计算的简化化模型的的误差已已经就忽忽视了。。SATWE软件针对对这类工工程的抗抗震设计计与计算算，作了了一些工工作，但但也不包包括地下下室顶板板和底板板的相关关设计。。4、这类结结构的正正确设计计关键是是强调概概念设计计，遵照照“抗规规”第6.1.14条和“高高规”第4.8.5条和第5.3.7条的规定定，正确确理解和和处理好好“嵌固固部位””，使嵌嵌固点及及其下部部结构的的设计能能真正达达到嵌固固的要求求。核心心问题有有两点，，一是如如何合理理地提高高地下室室的整体体刚度，，二是如如何正确确反映回回填土的的约束作作用。4.1关于提高高地下室室刚度a、真实地将将地下室室部分与与上部结结构一起起建模，，建立一一个包括括上部结结构和地地下室所所有构件件在内的的综合模模型（将将结构和和地下室室所有物物件在内内的综合合模型）），并将将结构的的嵌固端端取在基基础顶面面处。b、前面谈到到一个观观点，当当上下部部分开计计算时下下部（地地下室））刚度愈愈大误差差愈小，，因此设设计时应应提高地地下室的的刚度。。当上部结构是是框剪结构时时，规范对剪剪力墙之间的的间距有一定定要求，对地地下室没有明明确规定。特特别是上部为为纯框架结构构，地下室只只有周边的围围护墙，短边边围护墙间距距一般较小，，尚可符合要要求。但长边边两端围护墙的间距就就相当大了。。不符合传递递地震水平力力的刚度要求求。此时，应应在地下室内内适当部位增增加非结构剪剪力墙，并要要求地下室两两个方向剪力力墙之间的间间距限值应比比规范对上部部结构剪力墙墙间距限值减减小。但增加加的非结构剪剪力墙要注意意该墙的高宽宽比应≥2，否则容易剪剪压破坏，出出现对角线方方向开裂。4.2正确反映回填填土对地下室室的约束作用用。该问题比较复复杂，虽然理理论界已取得得一些研究成成果，但目前前直接在工程程设计应用尚尚有一定困难难，目前采用用的是嵌固水水平位移法。。嵌固水平位移移法，简单地地说就是在概概念设计的基基础上（增强强地下室的刚刚度），将上上部结构与地地下结构作为为一个整体考考虑，此时嵌嵌固端取在基基础底板处，，计算出地下下层与相邻上上层的侧向刚刚度比。根据据比值大小，，确定水平位位移为零的部部位，为嵌固固部位，此部部位出现在±0.0层面及以上时时，可视为±0.00层为适合的嵌嵌固层部位，，符合上下分分开计算的要要求。这里涉及的一一个问题是楼楼层侧向刚度度比的计算，，目前的方法法有三种，分分别是剪切刚刚度；剪弯刚刚度和抗规及及高规条文，，说明中建议议的方法用楼楼层剪力与层层间位移的比比值来计算结结构刚度，考考虑到计算方方便和效率建议在计计算地下室与与相邻上部结结构楼层的刚刚度比时，以以采用剪切刚刚度比方法为为宜。4.3规范规定地下下室与相邻上上部楼层刚度度比不小于2，从大量工程程经验表明，，取相对刚度度比为2~4之间为宜，地地下室相对刚刚度大一些为为好，一般情情况取为3.0为较为合理。。SATWE软件给出的相相对刚度比隐隐含值就是3.0。5、地下室的计计算分析5.1严格按“抗规规”第6.1.14条及“高规””第4.8.5条之规定设置置地下室各构构件之截面，，地下室之墙墙柱截面积宜宜稍比相邻上上部一层的增增大。5.2地下室空旷时时，在适当部部位宜增加非非结构性剪力力墙，但墙的的高宽不宜小小于2。5.3地下室作用荷荷载上部结构传来来的嵌固端内内力，按实际际部位作用，，板面上荷载载、底板上荷荷载、非结构构构件作用荷荷载、地下室室外墙周边土土压力（静土土压力）、地地下水位高时时作用的水压压力等均应按按实际部位输输入。如果地地下室有人防防功能时按人人防要求人防防的等效荷载载。5.4地下室顶板±0.00与室外地坪高高差限值。a、以全埋式最好好。b、露出地面高度度以不大于0.5m为限，并应满满足地下室层层与相邻上层层的剪切刚度度比值的要求求。5.5满足嵌固条件件的地下室一一层按上部结结构的抗震等等级采用，以以下可逐层降降低一级，但但7度不低于四级级，8度不低于三级级，9度不低于二级级。对乙类建筑，，6度不低于四级级。7度不低于三级级，8度不低于二级级、9度时应专门研研究。5.6计算软件宜选选择最新SATWE版本分析。5.7计算结果应按按“抗规”第第6.1.14条之规定进行行检查。例如如规范规定，，地下室柱每每侧的纵向钢钢筋面积，除除应满足计算算要求外，尚不应小于地地上一层对应应柱每侧纵向向钢筋面积的的1.1倍。程序尚未未实现这条要要求，设计人人员应进行施施工图绘制时时的1.1倍处理。再就就是地下室框框架梁柱±0.00处节点，是否否满足梁端组组合弯矩大于于上下柱端的的组合弯矩，，均应进行设设计检查。5.8作为上部结构构嵌固的地下下室顶板，应应避免在地下下室顶板开设设大洞口，并并应采用现浇浇梁板结构，，其楼板厚度度不宜小于180mm，砼强度等级不不宜小于C30，并应采用双层层双向配筋，，每层每个方方向的配筋率率不宜小于0.25%。5.9地下室周边之之外墙属长墙墙结构，特别别应注意其水水平配筋率，，除满足计算算要求外，不不低于0.4%为宜。六、钢筋砼梁梁板式转换层层的设计问题题（一）抗震性性能根据震害调查查及振动台模模型试验结果果、结论是：：1、转换层高度度是抗震性能能的主要影响响因素，转换换层越高，转转换层上下位位移角及内力力突变越明显显，设计时应应尽力限制转转换层的设置置高度。2、转换层高度度：上下层等等效刚度比、、上下层结构构侧向刚度比比，是此类结结构抗震性能能的主要影响响因素。控制制等效刚度比比和上下侧向向刚度比是设设计的主要要要点。3、转换层层位位较低（指一一层）的框支支剪力墙结构构，上下层侧侧刚比得到控控制时，一般般情况下可以以控制住转换换层上下层的的层间位移角角及内力的突突变。4、转换层层位位较高的框支支剪力墙结构构，仅仅控制制上下层的侧侧刚比是不够够的，还要控控制上下层的的等效刚度比比，当比值越越大，上下层层层间位移角角及内力突变变越明显，应应控制等效刚刚度比值尽量量接近于1，且不应大于于1.3。5、外框内筒的的框支剪力墙墙结构，一般般情况下不发发生刚度突变变，但剪力传传递变化依然然存在，此类类结构转换层层高度可以适适当提高，等等效刚度比一一般可以满足足限制条件，，但侧刚比有有时不能满足足，此类结构构的关键部位位需加强。6、带转换层的的筒体结构，，适用高度不不能提高，宜宜适当降低。。（二）抗震概概念设计1、上部楼层的的剪力墙在底底部全部中断断是不允许的的。底部另设设一些与上部部不相连的剪剪力墙方案也也是十分不利利于抗震的，，要尽力避免免这种方案的的采用。2、仅部分剪力力墙中断采用用框支，总的的有足够多的的剪力墙落地地的方案是合合理可取的。。3、框支柱的分分布宜分散、、力求均匀对对称，不造成成严重偏心。。4、转换层楼面面板刚度应加加强、板厚应应加厚。5、中断的剪力力墙形成的倾倾覆弯矩造成成的墙端巨大大的拉力与轴轴力应予重视视。6、底部加强区区应超出转换换层面以上1～2层。7、尽力避免出出现次转换梁梁，不可避免免时应加强转转换层结构的的刚度，必要要时宜考虑箱箱形转换结构构的方案。（三）设计原原则1．在可能的情情况下尽力降降低转换层层层位高度。2.尽可能多地设设置落地剪力力墙，核心筒筒必须落地加加厚。3.传力应直接，，尽力避免多多级复杂传力力出现。4.强化下部结构构，弱化上部部结构。尽力强化转换换层以下结构构侧向刚度，，相对弱化转转换层以上结结构的侧向刚刚度，使转换换层上下主体体结构侧向刚刚度尽量接近近，达到平滑滑过渡。计算算上应满足：：4.1侧刚比：4.2当底部大空空间1层时可采取取转换层上上下结构的的剪切刚度度比γ宜接近1，非抗震时时不应＞3。抗震设计计时不应＞＞2。（高规附录录EE、0、1-1）4.5弱化上部结结构侧刚措措施（1）不落地剪剪力墙开洞洞，开口。。（2）减小不落落地剪力墙墙厚度。（3）必要时可可提高转换换上层的层层高，以减减小上部结结构层的侧侧向刚度。。5.优化转换层层结构5.1转换层结构构布置应选选择传力直直接、刚度度较好安全全放心的转转换结构。。5.2尽力避免出出现次转换换，如果无无法避免时时，宜优先先选择箱式式转换。5.3当建筑功能能不得不采采用高位转转换时、转转换结构宜宜优先选择择不致引起起框支柱柱柱顶弯矩过过大，柱剪剪力过大的的结构形式式。例如斜斜腹杆桁架架；支撑、、空腹桁架架、扁梁等等。6.计算应全面面、认真、、细致6.1必须将转换换结构作为为整体结构构中的重中中之重予以以对待。6.2应采用符合合实际受力力和变形状状态的计算算模型进行行三维空间间整体结构构计算分析析。6.3应采用有限限元法对转转换结构进进行局部补补充计算，，此时转换换层以上至至少取两层层结构进入入局部计算算模型，并并注意模型型边界条件件应符合实实际工作状状态。6.4整体结构计计算分析需需采取两个个以上不同同力学模型型程序进行行抗震计算算。还应进进行弹性时时程分析计计算，并宜宜采用弹塑塑性时程分分析校核。。6.5高位转换时时应注意对对整体结构构进行重力力荷载下施施工模拟计计算。6.68度抗震设防防时，转换换构件应考考虑其上竖竖向荷载代代表值的10%作为附加竖竖向地震作作用力，此此力尚应考考虑上下作作用。6.7抗震设计时时转换层的的地震剪力力应乘以1.15增大系数。。6.7抗震设计时时转换层的的地震剪力力应乘以1.15增大系数。。（四）带转转换层高层层建筑结构构的适用高高度和抗震震等级。1、带带转转换换层层高高层层建建筑筑结结构构的的最最大大适适用用高高度度（（m）筒中中筒筒带带转转换换层层结结构构的的最最大大适适用用高高度度宜宜比比规规程程中中B级高高度度降降低低20%。2、带带转转换换层层高高层层建建筑筑结结构构的的抗抗震震等等级级。。注：：1.框支支框框架架指指框框支支梁梁及及相相连连柱柱形形成成的的框框架架。。2.框支支柱柱的的高高度度：：无地地下下室室：：框框支支层层至至基基础础顶顶面面。。有多多层层地地下下室室：：框框支支层层至至地地下下一一层层顶顶面面。。3.不含含框框支支梁梁的的框框架架为为非非框框支支框框架架。。4.当转转换换层层处处于于3层及及以以上上时时，，框框支支框框架架、、底底部部加加强强部部位位剪剪力力墙墙抗抗震震等等级级宜宜按按上上表表规规定定提提高高一一级级采采用用，，已已经经为为特特一一级级时时不不再再提提高高。。5.剪力墙底部加加强部位的高高度取值：剪力墙总高1/8和框支层上2层的高度，两两者之较大者者，此高度范范围内所有剪剪力墙均按底底部加强部位位要求执行。。（五）构件设设计要求［一］转换结结构设计要求求：转换构件水平平地震作用产产生的内力应应乘以增大系系数1.8（特一级）、、1.5（一级）、1.25（二级）1.框支梁：1.1框支梁截面按按下列构造确确定：1.2框支梁应按空空间杆系整体体结构分析和和局部有限元元分析计算确确定截面配筋筋，并适当增增加构造配筋筋率，以避免免罕遇地震下下转换梁受到到剪切破坏。。重力荷载作作用下框支梁梁一般均处于于偏心受拉状状态，应按偏偏心受拉构件件设计，按拉拉应力配置水水平受拉腹筋筋。2.框支柱：2.1地震作用下框框支柱内力调调整：1）剪力调整：：a.框支柱数目少少于10根时每柱地震震剪力应不少少于地震基底底剪力的2%（框支层1～2层时），3%（框支层3层及以上时））。b.框支柱数目多多于10根时柱地震剪剪力总和应不不少于地震基基底总剪力的的20%（框支层1～2层时），30%（框支层3层以上时）。。c、对地震工况况计入各层框框支柱柱端增增大调整影响响以后，再与与其他工况组组合。d、框支柱剪力力组合设计值值在以上基础础上再增大：：特一级1.7，一级1.4，二级1.2，、三级1.12）弯矩调整：：a、将调整后地地震荷载与其其他工况组合合，框支柱柱柱顶和底层柱柱底组合弯矩矩应增大：特一级1.8，一级1.5，二级1.25b、其他各层框框支柱柱端弯弯矩组合设计计值应增大：：特一级1.7，一级1.4，二级1.2，三级1.13）轴力调整：：a、框支柱承受受的轴力应分分别乘以增大大系数：特一级1.8，一级1.5，二级1.2b、计算轴压比比时，可不增增大4）框支角柱：：框支角柱的弯弯矩及剪力值值在上述内力力调整的基础础上再放大1.1倍。2.2框支柱截面限限制条件1）框支柱截面面限制条件主主要以轴压比比实现。2）当采用C60级及以上高强强砼时，且柱柱剪跨比小于于2，Ⅳ类场地，结构构基本自振周周期大于场地地特征周期时时，柱的轴比比尚应从严。。3）当采用沿柱柱高全高加密密箍筋，使用用井字型复合合箍、设芯柱柱等加强措施施时，轴压比比限值可适当当放宽。［二］剪力墙墙、筒体底部部加强部位设设计要求：1.地震作用下剪剪力墙、筒体体底部加强部部位的内力调调整：1）弯矩调整：：底部加强部位位弯矩设计值值应取墙底截截面地震组合合弯矩设计值值再增大：特一级1.8，一级1.5，二级1.25，三级1.12）剪力调整：：底部加强区剪剪力墙及筒体体剪力墙设计计值取地震组组合剪力设计计值再增大：：特一级1.9，一级1.6，二级1.4，三级1.22.底部加强区剪剪力墙、筒体体截面限制条条件1）底部加强区区剪力墙、筒筒体截面限制制条件由轴压压比限制来实实现。3.底部加强区剪剪力墙、筒体体、布置宜均均匀，其间距距宜满足：4、抗震设计时时，落地剪力力墙与相邻框框支柱的距离离L应满足：［三］非底部部加强区的上上部结构剪力力墙及筒体设设计要求1、上部剪力墙墙、筒体布置置，应注意外外墙尽端应尽尽量设置翼缘缘，注意门窗窗洞口尽量居居于转换结构构跨中。2、尽力避免无无连梁相连接接、延性差的的单片剪力墙墙。3、上部剪力墙墙轴压比限值值规定：［四］转换层层上一层剪力力墙配筋设计计要求1、柱上墙体竖竖向钢筋［五］非框支支框架非框支框架按按框架—剪结构中的框框架有关规定定执行。［六］上部框框架上部框架，尤尤其是转换结结构上层框架架梁柱受力十十分复杂，应应力集中现象象突出，设计计时对此应加加强。1、抗震设计时时，转换层上上一层框架柱柱柱底截面的的组合弯矩设设计值应增大大：一级1.5，二级1.25，三级1.152、上部部其他他部位位的剪剪力调调整（（0.2Q0剪力调调整）），按按框架架剪力力墙结结构的的有关关规定定执行行。框架梁梁柱剪剪力、、弯矩矩设计计内力力调整整，按按框架架结构构的有有关规规定执执行。。3、上部部框架架柱轴轴压比比限值值较框框架—剪力墙墙，框框架核核心筒筒，筒筒中筒筒结构构的规规定数数值减减小0.05采用，，轴压压比及及调整整同框框支柱柱内容容。（六））构件件的构构造要要求1、框支支梁1）框支支梁不不宜开开洞，，确需需开洞洞时，，洞口口长、、高较较大者者应≤≤hb/4，洞口口周边边可采采用加加强筋筋处理理。洞洞口直直径＞＞hb/4时，洞洞口宜宜设在在L0/3跨中，，洞口口的上上下弦弦加强强配筋筋。洞口直直径＞＞hb/3时或梁梁上作作用有有较大大集中中荷载载时，，需进进行专专门有有限元元分析析，按按应力力设计计值配配筋。。2）框架架梁砼砼强度度等级级不应应低于于C30主筋上上下最最小配配筋率率：非抗震时时≥0.3%抗震设计计时：特特一级≥≥0.6%，一级≥≥0.5%，二级≥≥0.4%3）框支梁梁主筋不不宜有接接头，不不可避免免时应采采用等强强度机械械连接，，同截面面内接头头不应超超过全部部主筋面面积的50%。4）框支梁梁应按偏偏拉构件件设计，，上部主主筋至少少应有50%全梁贯通通。上部主筋筋间距：：抗震时≤≤200mm非抗震时时≤250mm且不应＜＜80mm下部主筋筋应全部部贯通伸伸入柱内内，按充充分受拉拉锚固。。5）框支梁梁两侧腹腹筋应沿沿梁高配配置，钢钢筋直径径≥Φ16，间距≤≤200mm，端部按按受拉锚锚固于柱柱内。6）框支梁梁箍筋构构造要求求梁端箍筋筋加密区区：0.2Ln或1.5hb，最小为为Φ10＠100，梁端箍箍筋加密密区配箍箍率：7）框支梁梁柱中心心线宜重重合，框框支梁上上剪力墙墙应落在在梁中心心线上，，尽力避避免多级级转换。。8）当上部部墙柱截截面中心心与框支支梁截面面中心不不重合，，有偏心心时，需需设置横横向梁以以减小框框支梁的的扭转影影响，计计算时应应计入梁梁的此偏偏心影响响，与之之相连的的梁板抗抗弯钢筋筋应予加加强。9）需要多多级次梁梁转换时时，应进进行空间间有限元元分析，，按应力力校核配配筋，加加强配筋筋的构造造措施。。对于承承受较大大集中荷荷载的主主梁、特特别应注注意加强强受剪承承载力、、适当减减小剪压压比和加加强次梁梁作用处处主梁的的叠层吊吊筋的设设置。2、框支柱柱1）框支柱柱纵向钢钢筋最小小配筋率率：抗震等级级：特一一级1.4%，一级1.2%，二级1.0%非抗震时时：0.8%钢筋间距距≯≯200≮≮80总配筋率率≯≯5%非抗震时时总配筋筋率不宜宜＞5%，不应大大于6%2）框支柱柱箍筋应应全高加加密，钢钢筋直径径≥Φ10箍筋间距距≤100，体积配配箍率：：特一级1.6%一、二级级1.5%非抗震时时≮1.0%应采用复复合螺旋旋箍或井井字箍3）框支柱柱节点区区水平箍箍筋，原原则上同同柱箍筋筋配置要要求，当当框支梁梁腰筋拉拉通并可可靠锚固固时，要要求设置置构造水水平拉筋筋：特一级：：≮Φ14＠100且需将每每根柱筋筋勾住一级：≮≮Φ12＠100且需将每每根柱筋筋勾住二级：≮≮Φ10＠100且需将每每根柱筋筋勾住非抗震设设计时≮≮Φ10＠100至少隔勾勾住柱筋筋。3、底部加加强区的的剪力墙墙及筒体体要求1）底部加加强区剪剪力墙，，筒体的的墙身竖竖向及水水平钢筋筋的最小小配筋率率：抗震特一一级≥0.4%，其他情情况≥0.3%非抗震时时≥0.25%2）抗震设设计时，，底部加加强部位位剪力墙墙两端，，门窗洞洞口两边边，均应应设置约约束边缘缘构件—暗柱。3）端柱、、翼墙和和转角墙墙（下图图）4、上部（（非底部部加强区区）剪力力墙1）上部剪剪力墙的的墙身竖竖向分布布筋、水水平分布布筋的最最小配筋筋率：抗震等级级一、二二、三级级时≥0.25%抗震等级级四级和和非抗震震时≥0.2%钢筋间距距≤200，直径≥≥Φ82）剪力墙墙两端及及门窗洞洞口均应应设置构构造边缘缘构件，，且要求求配箍特特征值λv≥0.15、非框支支框架及及上部框框架非框支框框架与上上部框架架梁柱及及节点的的抗震设设计措施施及构造造措施均均按框架架结构的的相应要要求执行行。6、楼板1）转换层层楼板砼砼强度等等级不应应低于C30，并应采采用双层层双向配配筋，每每层每方方配筋率率不小于于0.25%，落地墙墙周围及及筒体周周围的楼楼板不宜宜开洞，，不应开开大洞，，且在孔孔洞边缘缘设置边梁梁并予以以加强，，其宽度度不宜小小于板厚厚的2倍，纵向向配筋率率不应小小于1.0%2）相邻转转换层的的楼板宜宜双层双双向配筋筋，每层层每方向向配筋率率不小于于0.2%，且需在在楼板边边及孔洞洞边的梁梁予以加加强。七、连体体结构的的设计问问题连体建筑筑由于体体型复杂杂、受力力比一般般结构复复杂。因因此，此此类结构构的设计计和审查查应关注注以下几几方面的的问题。。（一））连体体结构构的特特性1、扭转转效应应特别别大连体结结构扭扭转振振动变变形比比一般般的结结构大大，扭扭转效效应特特别明明显，，应引引起重重视。。当地震震发生生时，，由于于地震震在不不同塔塔楼之之间的的振动动差异异是存存在的的，两两塔楼楼相向向运动动形态态极有有可能能发生生，此此时结结构受受力既既复杂杂又相相当不不利。。当风载载或地地震作作用时时，结结构除除产生生平动动变形形外，，还产产生扭扭转振振动变变形，，其扭扭转效效应随随两塔塔楼的的不对对称性性增加加而加加剧，，即使使两塔塔对称称，由由于楼楼板变变形，，两塔塔楼除除有同同向平平动外外，还还有两两塔楼楼的相相向运运动、、产生生振动动形态态与整整体结结构的的扭转转振动动相耦耦合在在一起起，使使得受受力特特别复复杂，，扭转转效应应特别别大。。多塔塔连体体结构构就将将更加加复杂杂，受受力更更加不不利，，扭转转效应应更加加突出出。2、连接接体部部分受受力复复杂，，竖向向地震震作用用效应应明显显连体结构的的连体部分分是结构体体系的关键键部位。它它的受力十十分复杂，，它一方面面要协调两两侧塔楼结结构的变形形，承受着着水平力作作用下的较较大内力，，另一方面面当本身跨跨度较大时时，除承受受竖向荷载载作用外，，竖向地震震效应影响响也十分明明显，因此此连接体部部分应充分分考虑竖向向地震力的的作用。3、连接体两两端结构的的连接是关关键连体部分与与两塔楼的的支座连接接方式是连连体结构的的另一关键键问题。一般情况下下，连接方方式有刚性性连接、铰铰接、滑动动连接等，，各种连接接其受力特特征都不相相同，无论论那种连接接方式，都都需要认真真进行详细细的内力分分析与设计计。（二）强连连接高层建建筑结构设设计原则1、结构设计计布置原则则1.1连体建筑的的塔楼宜有有相同或相相近的体型型。1.27、8度抗震时，，塔楼之间间层数与刚刚度相差悬悬殊时，不不宜采用强强连接的连连体结构。。1.3连体结构自自重应尽量量减轻，宜宜优先采用用钢结构，，也可采用用型钢砼结结构，当连连接体上为为多个楼层层时，最下下一层宜采采用桁架结结构形式。。1.4连体结构的的连体部分分宜按中震震弹性进行行设计，连连体部分结结构的支座座宜按中震震不屈服设设计。·中震弹性：：即地震作作用下内力力按中震进进行。地震效应的的组合及各各项系数均均按“高规规”第5.6节进行，但但可不进行行内力调整整放大。构构件承载力力计算时，，材料强度度取设计值值。·中震不屈服服：地震作作用内力按按中震进行行计算。地地震效应组组合均按““高规”第第5.6节进行。但分项系数数取不大于于1.0，不进行调调整放大，，构件承载载力计算时时，材料强强度取标准准值。1.5对钢筋砼结结构抗震设设计时，连连接体及与与之相邻的的构件的抗抗震等级应应提高一级级采用，原原为特一级级时不再提提高。1.6连接体两端端与主体刚刚接时，应应特别注意意加强连接接构件，包包括两个方方向的连接接，一是水水平连接，，二是竖向向连接，尤尤其是支座座部位的牢牢固连接构构造。·连体结构与与主体塔楼楼结构的水水平连接，，必要时将将连体结构构延伸到主主体结构内内的筒体，，并与之可可靠连接，，若无法伸伸至内筒时时，也可在在与主塔楼楼连接方向向设置型钢钢砼梁进行行可靠连接接。连接部部分楼板应应加强配筋筋构造。·连体结构与与主体的竖竖向连接，，尤其是支支座部位的的连接构造造应重点加加强。当为为钢筋砼结结构时，主主体结构内内宜设置型型钢，型钢钢宜可靠锚锚入下部的的主体结构构内。1.7连接体两端端与主体结结构为铰接接时，应特特别注意铰铰接支座的的设计，若若有可能，，建议支座座按大震不不屈服进行行设计，确确保结构安安全。2、舒适度验验算·对于连体结结构的连接接体上活动动的人，不不产生在吊吊桥上活动动的感觉，，对顺风和和横风的作作用引起楼楼面的振动动影响应予予考虑。·一般舒适度度验算是针针对连接体体结构最大大加速度沿沿顺风向与与横风向满满足一定的的限值，即即控制最大大加速度。。·大跨度楼板板正常使用用极限状态态要求，通通常通过控控制楼板的的挠度与跨跨度的比值值来实际，，此限值应应比其他结结构的要求求严格。·关于最大加加速度的控控制计算及及楼板振动动的详细计计算方法及及判别标准准，现行规规程规范尚尚无明确规规定，只有有参照由徐徐培福等编编著“复杂杂高层建筑筑结构设计计”一书第第二章节第第二节相关关内容进行行。（三）强连连接连体结结构的计算算分析1、计算原则则1.1高规JGJ3-2002第5.1.13条规定，对对复杂高层层建筑的计计算分析，，应符合下下列要求。。（1）应应采采用用两两个个不不同同力力学学模模型型的的三三维维空空间间软软件件分分析析，，进进行行整整体体内内力力及及位位移移计计算算。。而而对对连连接接体体因因受受力力复复杂杂，，宜宜采采用用有有限限元元模模型型进进行行整整体体建建模模分分析析，，连连接接体体部部分分楼楼板板应应采采用用弹弹性性膜膜楼楼盖盖进进行行计计算算。。（2）抗抗震震设设计计时时应应考考虑虑平平扭扭耦耦联联计计算算结结构构的的扭扭转转效效应应，，振振型型不不少少于于15，有有效效质质量量参参与与系系数数不不小小于于90%。（3）应应采采用用弹弹性性时时程程分分析析法法进进行行补补充充计计算算。。（4）宜宜采采用用弹弹塑塑性性时时程程分分析析法法验验算算薄薄弱弱层层弹弹塑塑性性变变形形。。1.2对连连体体结结构构计计算算分分析析时时，，应应侧侧重重以以下下几几个个方方面面（1）风风载载时时应应注注意意塔塔楼楼间间的的狭狭缝缝风风力力效效应应对对结结构构的的不不利利影影响响。。（2）水水平平地地震震力力计计算算时时，，要要考考虑虑偶偶然然偏偏心心影影响响，，应应进进行行双双向向地地震震作作用用验验算算，，重重点点关关注注因因结结构构特特有有的的体体形形产产生生的的扭扭转转效效应应影影响响。。（3）8度区区应应考考虑虑竖竖向向地地震震作作用用计计算算。。（4）连连接接体体部部分分振振动动影影响响，，应应作作舒舒适适度度验验算算。。2、地地震震作作用用下下的的分分析析计计算算2.1水平平地地震震作作用用计计算算：：（1）连连体体结结构构除除按按规规范范要要求求进进行行振振型型分分解解反反应应谱谱法法计计算算外外，，还还应应补补充充弹弹塑塑性性时时程程分分析析的的计计算算。。（2）连体结构因因振型十分丰丰富，且平动动与扭转振型型多耦合在一一起，据此特特点，应考虑虑平扭耦联计计算结构的扭扭转效应，同同时要考虑偶偶然偏心的影影响，振型应应按塔楼数的的9倍选取，振型型质量参与不不少于90%的总质量，充充分考虑足够够的高振型的的组合量。（3）连体结构的的连接部分一一般刚度较大大，连体与塔塔楼之间存在在刚度差，按按规定塔楼相相连层刚度应大于于连体层的刚刚度的70%，且应大于连连体层连续3层的平均刚度度值的80%。（4）任一层当竖竖向抗侧力构构件不连续，，其薄弱层剪剪力应乘以1.15的增大系数，，一般情况下下塔楼与连接接体的顶层都都出现薄弱层层，因此该层层层剪力应乘乘1.15放大系数。2.2竖向地震作用用计算（1）高层建筑结结构中，长悬悬臂、大跨度度、连体结构构等，应考虑虑竖向地震作作用。（2）“抗规”第第5.3.1条、5.3.3条及“高规””第10.5.2条对9度时的高层建建筑的竖向地地震作用标准准值，给出了了计算方法：：楼层构件的竖竖向地震作用用效应，可按按各构件承受受的重力荷载载代表值的比比例分配，并并乘以1.5的增大系数。。（3）对8度9度时的大跨度度、长悬臂结结构，竖向地地震作用的标标准值，可取取该结构构件件重力荷载代代表值的10%和20%，“高程”第第10.5.2条，规定8度时连体结构构的连接体部部份应考虑10%。（4）连接体两端端支座（两侧侧塔楼上部））本身竖向地地震加速度已已比地面的竖竖向地震分量量加速度大，，因此连接体体的竖向地震震反应与一般般大跨度结构构有所不同，，因此实际工工程中连体结结构有时需要要按中震弹性性进行设计。。并考虑竖向向地震为主的的组合的补充充计算。（5）高规第5.6.4条执行的表5.6.4，建议考虑增增加竖向地震震作用分项系系数1.3，水平地震分分项系数0.5的组合进行计计算分析2.3风荷载作用下下的计算分析析（1）风载作用下下，可能影响响连接体使用用上的舒适问问题，因此应应作舒适度的的验算。（2）应考虑两塔塔楼之间的狭狭缝风的影响响。（3）应考虑周边边高层群之间间风力作用的的影响。（4）体型系数影影响很大，宜宜作风动试验验进行确定。。八、关于低矮矮建筑结构抗抗震等级设计计指标放宽问问题的建议结构抗震等级级的划分，规规范依据建筑筑高度，抗震震设防烈度及及结构类型三三大因素而定定，其中建筑筑高度的规定定是比较粗的的。框架结构6.7.8度区以30m为界，9度区以25m为界，而我省省的建设项目目，大量是低低于30m的建筑，又以以4层以下居多，，多数在12m以下，这些建建筑都用30m为界来控制结结构的抗震等等级是不合理理的，经反复研研究低于4层，高12m以下的建筑可可以放宽设计计指标，建议议如下：高度在12m以下，4层及4层以下，规则则性较好的一一般民用建筑筑以及类似的的工业建筑框框架结构，其其结构抗震等等级可按下列列规定设计。。1、六度区的框框架结构的结结构抗震等级级，按规范采采用不降低。。2、七、八、九九度区，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类场地土，规规则性较好的的框架结构抗抗震等级降低低一级采用。。Ⅳ类场地土不降降低。3、体育馆、影影剧院、大型型商场，抗震震设防类别为为甲、乙类建建筑不降低。。4、与建筑结构构规则性挂钩钩，一般不规规则时结构抗抗震等级可降低低一级，复杂杂结构，特别别不规则时结结构抗震等级级不降低。5、做过场地安安全性评价且且经建设厅行行文批准的工工程，因为已已经降低了地地震动参数，，抗震的能力力已经降低，，此类工程的的结构抗震等等级不降低。。6、符合合上述述可以以降低低结构构抗震震等级级一级级的工工程，，其它它设计计指标标，尚尚可适适当放放宽：：周期折折减系系数可可降低低0.05~0.1位移角角限值值可降降低5%~10%以1/495为降低低底限限。扭扭转周周期/平动周周期控控制，，不大大于0.9层最大大位移移/层平均均位移移，不不大于于1.3本条放放宽的的准则则是：：（1）符合合以上上可以以降低低结构构抗震震等级级一级级的工工程。。（2）高烈烈度区区从严严掌握握，低低烈度度区可可放宽宽。（3）规则则性差差从严严，规规则性性好从从宽。。说明：：（1）、结结构设设计总总说明明和计计算书书中，，结构构抗震震等级级应明明确无无误。。（2）、处处于Ⅰ类场地地的情情况，，要注注意区区分调调整的的抗震震等级级和构构造措措施的的抗震震等级级。（3）、对对设计计基本本地震震加速速度为为0.15g和0.30g且处于于Ⅲ、Ⅳ类场地地的砼砼结构构，按按规范范第3.3.3条规定定提高高“半半度””确定定其抗抗震构构造措措施时时，只只需要要提高高构造造措施施的抗抗震等等级。。（4）、主主楼与与裙楼楼不论论是否否分缝缝，主主楼在在裙房房顶对对应的的楼层层及相相邻上上下楼楼层（（共三三个楼楼层））的构构造措措施应应适当当加强强，但但不要要求各各项措措施都都提高高一个个抗震震等级级。九、结结构设设计的的难点点、热热点问问题一、框框架柱柱的剪剪力调调整1、问题题：1）台湾湾、日