住宅楼及办公楼模板高支架安全专项施工方案碗扣式钢管脚手架支撑系统

1#住宅楼等21项、22#住宅楼等4项、1#商务办公楼等12项-（地下车库三段、五段）（赵全营镇镇中心区E1-02、F3-01、F3-02等地块（配建限价商品房）（原板桥三期）项目）—模板高支架安全专项施工方案五、施工工艺及操作要求5.1梁、板模板施工4.1.1工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→绑梁筋→封侧模→铺设板底主次龙骨→楼板模板安装→模板验收→钢筋绑扎→钢筋隐检→砼浇筑→砼达到强度后拆模。5.2支撑架搭设5.2.1搭设要求1、支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。2、对碗扣架、钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的碗扣架、钢管及配件。3、施工此顶板时，相邻及此部位内框架柱均已浇筑完毕，架体需要与已完成的框架柱进行拉结，增强稳定性。4、支撑架体搭设完毕后必须经过项目部质检员、安全员及监理单位相关人员验收合格方可使用，顶板绑扎完成准备浇筑混凝土之前，必须由项目部总工及项目经理同意方可浇筑混凝土。5.2.2质量标准1、碗扣式脚手架用用钢管应符合合现行国家标标准《直缝电电焊钢管》（GB/T13793）、《低压流体输送用用焊接钢管》（GB/T3091）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。2、进入现场的构配配件要具备以以下证明资料料：（1）主要构配件要有有产品标识及及产品质量合合格证。（2）供应商要配套提提供钢管、零零件、铸件、冲冲压件等材质质、产品性能能检验报告。进场构配件要进行行复验，每检检查批量必须须大于2800件，当每检检查批量超过过1200件时时，要做另一一批检查验收收，每组样品品3套包括：上上碗扣、下碗碗扣、横杆及及U托，检验合合格后才允许许使用。3、立杆连接处外套套管与立杆间间隙应小于或或等于2mmm，外套管长长度不得小于于160mmm，外伸长度度不得小于1110mm。4、碗扣架用钢管规规格为Φ488×3mm，钢钢管壁厚不得得小于3+0.225mm，不能有有下差。5、上碗扣、可调底底座及可调托托撑螺母应采采用可锻铸铁铁或铸钢制造造，其材料机机械性能应符合GB94440中KTH3330-08及及GB113352中ZG2770-5000的规定。6、采用钢钢板热冲压整整体成型的下下碗扣，钢板板应符合现行行国家标准《碳碳素结构钢》GBT700中Q235A级钢的要求，板材厚度不小于6mm，并应经600~650℃的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。7、顶部油托丝杠长长度400㎜－600㎜，丝杠直径径≥36㎜，可可调底座底板板的钢板厚度度不得小于66mm，可调调托撑钢板厚厚度不得小于于5mm。可调调底座及可调调托撑丝杠与与调节螺母齿齿合长度不得得小于6扣，插入立立杆内的长度度不得小于1150mm，丝杠不得存存在弯曲、滑丝现象。5.2.3外观质质量检查1、钢管应无裂纹、凹凹陷、锈蚀，不不得采用接长长钢管；2、铸造件表面应光光整，不得有有砂眼、缩孔孔、裂纹、浇浇冒口残余等等缺陷，表面面粘砂应清除干净。3、冲冲压件不得有有毛刺、裂纹纹、氧化皮等等缺陷。4、各焊缝应饱满，焊焊药清除干净净，不得有未未焊透、夹砂砂、咬肉、裂裂纹等缺陷。5、构配件防锈漆涂涂层均匀、牢牢固。5.2.4搭设设方法1、对工作面进行清清理干净，不不得有杂物。2、根据立杆平面布布置图进行布布设，垫板安安放位置要准准确，搭设时时可采用逐排排和通层搭设设的方法。3、碗扣架搭设应按按立杆、横杆杆、斜杆、连连墙件的顺序序逐层搭设，每每次上升高度度不大于3mm。底层水平平框架的纵向向直线度应≤≤L/2000；横杆间水水平度应≤LL/400。4、碗扣架的搭设应应分阶段进行行，第一阶段段的撂底高度度一般为6m，搭设后后必须经检查查验收后方可可正式投入使使用。5、碗扣架全高的垂垂直度应小于于L/5000即26mm。6、连墙件必须随架架子高度上升升及时在规定定位置处设置置，严禁任意意拆除。7、在支架四边设置置纵向剪刀撑撑，由底至顶顶连续设置。8、纵横向拉杆步距距按模板设计计满布锁紧。剪剪刀撑的搭接接长度不少于于1000mmm不少于3个扣件。9、保留泳池夹层顶顶板支撑，以以保证楼板承承载力。10、模板承重架架应与已浇注注的泳池侧墙墙进行顶死，增增强整体稳定定性，严禁随随意拆除。11、模板支架搭搭设完成后，必必须先自检，再再通知公司相相关主管部门门检查合格后后，经过监理理验收通过后后，方可投入入使用。5.2.5脚手架架及其地基基基础应在下列列阶段进行检检查与验收：：1、基础完工后及及脚手架搭设设前；2、作业层上施加加荷载前；3、每搭设完6mm～8m高度度后；4、达到设计高度度后；5、遇有六级强风风及以上风或或大雨后；冻冻结地区解冻冻后；6、停用超过一个个月。应根据下列技术文文件进行脚手手架检查、验验收：1、jgj_1330-20111/jgjj_166--2008；；2、专项施工方案案及变更文件件；3、技术交底文件件；5.2.6脚手架架使用中，应应定期检查下下列要求内容容：1、杆件的设置和和连接，连墙墙件、支撑、门门洞桁架等的的构造应符合合规范和专项项施工方案要要求；2、地基应无积水水，底座应无无松动，立杆杆应无悬空；；3、扣件螺栓应无无松动；4、安全防护措施施应符合规范范要求；5.3模板安装5.3.1梁模板板的安装：1、先在柱上弹出轴轴线、梁位置置线和水平控控制标高线，按按设计标高调调整扣件式脚脚手架可调顶顶托的标高，将将其调至预定定的高度，然然后在可调顶顶托的托板上上安放木方。固固定木方后在在其上安装梁梁底龙骨。龙龙骨安装完成成后，用胶合合板安装梁底底模板，并拉拉线找平。梁梁起拱高度宜宜为跨度的33L/10000（25mm）。主主、次梁交接接时，先主梁梁起拱，后次次梁起拱。梁梁底模安装后后，再安装侧侧模、压脚板板及斜撑。2、为了防止梁身不不平直、梁底底不平及下挠挠、梁侧模炸炸模、局部模模板嵌入柱梁梁间，拆除困困难的现象，可可采取如下措措施：（1）支模应遵守侧模模包底模的原原则，梁模与与柱模连接处处，下料尺寸寸一般应略为为缩短。（2）梁侧模必须有压压脚板、斜撑撑，拉线通直直将梁侧模钉钉固。（3）砼浇筑前，模板板应充分用水水浇透。砼浇浇筑时，不得得采用使支撑撑系统产生偏偏心荷载的砼砼浇筑顺序，泵泵送砼时，应应随浇随捣随随平整，砼不不得堆积在泵泵送管路出口口处。3、楼面模板的安装装首先通线，然后调调整扣件式脚脚手架可调顶顶托的标高，将将其调到预定定的高度，在在可调顶托托托板上架设主主龙骨，主龙龙骨固定后架架设横楞，然然后在横楞上上安装胶合板板模板。铺胶胶合板时，可可从四周铺起起，在中间收收口。若为压压旁时，角位位模板应通线线钉固。板起起拱从四周向向中间，起拱拱高度25mmm。如由于框梁因素造造成立杆纵横横间距在该部部位不能满足足模数时其间间距不能大于于900mmm，且纵横向向根据拉杆高高度采用钢架架管逐一进行行可靠拉结。5.3.2模板的的拆除1、拆模程序：先支支的后拆，后后支的先拆→→先拆非承重重部位，后拆拆承重部位→→先拆除柱模模板，再拆楼楼板底模、梁梁侧模板→最最后拆梁底模模板。2、柱、梁、板模板板的拆除必须须待混凝土达达到设计或规规范要求的脱脱模强度。柱柱模板应在混混凝土强度能能保证其表面面及棱角不因因拆模而受损损坏时，方可可拆除；板与与梁底模板应应在梁板砼强强度达到设计计强度的1000%，并有有同条件养护护拆模试压报报告，经监理理审批签发拆拆模通知书后后方可拆除。3、模板拆除的顺序序和方法。应应按照配板设设计的规定进进行，遵循先先支后拆，先先非承重部位位后承重部位位，自上而下下的原则。拆拆模时严禁用用大锤和撬棍棍硬砸硬撬。4、拆模时，操作人人员应站在安安全处，以免免发生安全事事故。待该片片（段）模板板全部拆除后后，将模板、配配板、支架等等清理干净，并并按文明施工工要求运出堆堆放整齐，做做到现场各项项文明施工的的达标。5、拆下的模板、配配件等，严禁禁抛扔，要有有人接应传递递。按指定地地点堆放，并并做到及时清清理，维修和和涂刷好隔离离剂，以备待待用。5.4混凝土浇浇筑混凝土浇筑采用汽汽车泵泵送，浇浇筑期间生产产经理、安全全员、混凝土土、木工班组组长必须全过过程监控，浇浇筑顺序：边边梁→中间梁梁→混凝土板板，不能梁板板同时从一头头向另一头集集中浇筑。5.5成品保护措措施5.5.1模板板搬运时应轻轻拿轻放，不不准碰撞柱、梁梁、板等混凝凝土，以防模模板变形和损损坏结构。5.5.2模板板安装时不得得随意在结构构上开洞；穿穿墙螺栓通过过模板时，应应尽量避免在在模板上钻孔孔；不得用重重物冲击已安安装好的模板板及支撑。5.5.3搭设设脚手架时，严严禁与模板及及支柱连接在在一起。5.5.4不准准在吊模、水水平拉杆上搭搭设跳板，以以保证模板牢牢固稳定不变变形。浇筑混混凝土时，在在芯模四周要要均匀下料及及振捣。5.5.5拆摸摸时应尽量不不要用力过猛猛过急，严禁禁用大捶和撬撬棍硬砸硬撬撬，以免混泥泥土表面或摸摸板受到损失失坏。5.6质量保证措措施及施工注注意事项5.6.1施工工前由木工翻翻样绘制模板板图和节点图图，经施工负负责人复核后后方可施工，安安装完毕，经经项目部验收收合格后，通通知公司质安安部、技术部部到现场检查查、验收，合合格后方能进进行钢筋安装装等下道工序序的施工作业业。5.6.2现浇浇结构模板安安装允许偏差差：项次项目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高±5±3水准仪、尺量3截面模内尺寸基础±10±5尺量柱、墙、梁+4、-5±34层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或吊线、尺尺量层高大于5m855相邻两板表面高低低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺顺直/2线尺8预埋铁件中心线位位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度＋10、-0+5、-010预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸11门窗洞口中心线位移/3拉线、尺量宽、高/±5对角线/612插筋中心线位移55尺量外露长度+10、0+10、05.6.3确保保每个扣件和和钢管的质量量满足要求，每每个扣件的拧拧紧力矩都要要控制在400～65N·m，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的，碗碗扣式脚手架架扣碗必须全全数上紧。5.6.4模板板施工前，对对班组进行书书面技术交底底，拆模要有有项目施工员员签发拆模通通知书。5.6.5浇筑筑混凝土时，木木工要有专人人看模。5.6.6认真真执行三检制制度，未经验验收合格不允允许进入下一一道工序。5.6.7严格格控制楼层荷荷载，施工用用料要分散堆堆放。5.6.8在封封模以前要检检查预埋件是是否放置，位位置是否准确确。六、施工安全保证证措施6.1特种作业人人员和专职安安全生产管理理人员的配置置要求。本项目特种作业人人员50名，项项目部设安全全经理1名，安安全管理人员员2名，劳务务队安全管理理人员2名。6.2模架安装、使使用、拆除过过程中，保证证架体各部位位质量、安全全的技术措施施。6.2.1施工工现场安全责责任人负责施施工全过程的的安全工作，应应在高支模搭搭设、拆除和和混凝土浇筑筑前向作业人人员进行安全全技术交底。6.2.2支模模过程中应遵遵守安全操作作规程，安装装模板操作人人员应戴好安安全帽，高空空作业应系好好挂好安全带带。6.2.3高支支模施工现场场作业人员不不得从支撑系系统上爬上、爬爬下，应从马马道进入工作作面。6.2.4高支支模搭设、拆拆除和混凝土土浇筑期间，无无关人员不得得进入支模底底下，并由安安全员在现场场监护。6.2.5混凝凝土浇筑时，安安全员专职负负责监测模板板及支撑系统统的稳定性，发发现异常应立立即暂停施工工，迅速疏散散人员，及时时采取处理措措施，待排除除险情并经现现场安全责任任人检查同意意后方可复工工。6.2.6正在在施工浇筑的的楼板，其下下一层楼板的的支撑不准拆拆除。6.2.7拆模模时应搭设脚脚手架，废烂烂木方不能用用作龙骨。6.2.8在44m以上高空空拆模时，不不得让模板、材材料自由下落落，更不能大大面积同时撬撬落，操作时时必须注意下下方人员动向向。6.2.9拆除除时如发现混混凝土由影响响结构质量、安安全问题时，应应暂停拆除，经经处理后，方方可继续拆模模。6.2.10拆拆模间歇时应应将松开的部部件和模板运运走，防止坠坠下伤人。6.3季节性施施工安全技术术措施。6.3.1北京京市春季多风风及时收听天天气预报，遇遇五级风以上上时停止高架架模及吊装作作业，支撑架架在承受六级级大风后必须须进行全面检检查。6.3.2雨季施施工：（1）架体施工期期间如遇雨天天，必须设定定专人看护，存存在险情的地地方采取可靠靠的安全措施施，雨后要进进行全面检查查，合格后才才允许复工。(2)检查机械防防雷接地装置置是否良好，各各类机械设备备的电器开关关应做好防雨雨准备，大风风雷雨天气应应切断电源，以以免引起火灾灾或触电伤亡亡事故。风雨雨过后，要对对现场的临时时设施，用电电线路等进行行全面的检查查，当确认安安全无误后方方可继续施工工。(3)各高支模区区必须设置避避雷装置。（4）浇筑混凝土土时及时收听听天气预报尽尽量避开雨天天浇筑。现场场确保足够的的覆盖材料，要要保证新浇筑筑的砼不被雨雨水冲刷。6.4预防坍塌事事故安全技术术措施6.4.1模板作作业前，根据据设计要求、施施工工艺、作作业条件及周周边环境编制制专项施工方方案，经单位位负责人审批批签字，项目目经理组织有有关部门验收收合格签字后后，方可作业业。6.4.2模板作作业时，支撑撑系统采用碗碗扣支架、钢钢管和钢扣件件，不得使用用严重锈蚀、变变形、断裂、脱脱焊、螺栓松松动的钢管和和钢扣件。支支撑立杆底部部应加设满足足支撑承载力力要求的垫板板。剪刀撑和和立杆应牢固固连接，形成成整体。6.4.3模板作作业时，指定定专人指挥、监监护，出现位位移时，必须须立即停止施施工，将作业业人员撤离作作业现场，待待险情排除后后，方可继续续作业。6.4.4堆放模模板时，严格格控制数量、重重量，防止超超载。堆放数数量较多时，应应进行荷载计计算，并对模模板进行加固固。6.4.5装钉楼楼面模板，在在下班时对已已铺好而来不不及钉牢的定定型模板或散散板要拿起稳稳妥堆放，以以防坍塌事故故发生。6.4.6安装外外围柱、梁、板板模板，应先先搭设脚手架架，并挂好安安全网，脚手手架搭设高度度要高于施工工作业面至少少1.5m。6.4.7拆模间间歇时，应将将已活动的模模板、拉杆、支支撑等固定牢牢固，严防突突然掉落、倒倒塌伤人。6.5预防高空空坠落事故安安全技术措施施6.5.1高支模模安装完毕，经经项目部验收收合格后，通通知公司质安安部、技术部部到现场检查查、验收，合合格后方能进进行钢筋安装装等下道工序序的施工作业业。6.5.2所有高高处作业人员员应学习高处处作业安全知知识及安全操操作规程，工工人上岗前应应依据有关规规定接受专门门的安全技术术交底，并办办好签字手续续。特种高处处作业人员应应持证上岗。采采用新工艺、新新技术、新材材料和新设备备的，应按规规定对作业人人员进行相关关安全技术交交底。6.5.3项目部部应按类别，有有针对性地将将各类安全警警示标志悬挂挂于施工现场场各相应部位位。6.5.4高处作作业人员应经经过体检，合合格后方可上上岗。对身体体不适或上岗岗前喝过酒的的工人不准上上岗作业。施施工现场项目目部应为作业业人员提供合合格的安全帽帽、安全带等等必备的安全全防护用具。6.5.5安全带带使用前必须须经过严格检检查，合格后后方可使用。作作业人员应按按规定正确佩佩戴和使用安安全带。安全全带的系扣点点应就高不就就低，扣环应应悬挂在腰部部的上方，并并要注意带子子不能与锋利利或毛刺的地地方接触，以以防摩擦割断断。6.5.6支、拆拆模板时应保保证作业人员员有可靠立足足点，作业面面应按规定设设置安全防护护设施。模板板及其支撑体体系的施工荷荷载应均匀堆堆置，并不得得超过设计允允许荷载。6.5.7已支好好模板的楼层层四周必须用用临时护栏围围好，护栏要要牢固可靠，护护栏高度不低低于1.5mm，然后在护护栏上再铺一一层密目安全全网。6.5.8高处作作业前，应由由项目分管负负责人组织有有关部门对安安全防护设施施进行验收，经经验收合格签签字后，方可可作业。安全全防护设施应应做到定型化化、工具化。需需要临时拆除除或变动安全全设施的，应应经项目分管管负责人审批批签字，并组组织有关部门门验收，经验验收合格签字字后，方可实实施。6.5.9浇筑混混凝土时应派派专人检查模模板支撑有无无松动、倾斜斜、弯曲变形形、位移等情情况，发现问问题应立即停停止混凝土浇浇筑，并即刻刻进行加固整整改。6.6施工过程中中的监测监控控措施。梁板高支模在搭设设和钢筋安装装、砼浇捣施施工过程中，必必须随时监测测。本方案采采取如下监测测措施：6.6.1班组日日常进行安全全检查，项目目每周进行安安全检查，公公司每月进行行安全检查，所所有安全检查查记录必须形形成书面材料料。6.6.2日常检检查、巡查重重点部位：1、杆件的设置和连连接、支撑、剪剪力撑等构件件是否符合要要求。2、底座是否松动，立立杆是否符合合要求。3、扣碗是否锁紧，连连接扣件是否否松动，扣碗碗是否全数上上紧。4、架体是否有不均均匀的沉降，垂垂直度偏差是是否超出规范范要求。5、施工过程中是否否有超载的现现象。6、安全防护措施是是否符合规范范要求。6.6.3在浇捣捣高支模梁板板砼前，由项项目部对脚手手架全面检查查，合格后方方可开始浇砼砼。浇砼的过过程中，由质质安员、施工工员对架体检检查，随时观观测架体变形形。发现隐患患，立即停工工整改，隐患患消除后再施施工。6.6.4高大模模板施工过程程中，项目部部进行监测，每每次监测结果果必须由监测测人、项目经经理、项目总总监签字，提提供给相关单单位。6.6.5监测结结果报告必须须包括监测项项目及允许值值、报警值、监监测数据处理理分析、监测测结果评述。6.6.6监测数数据接近或达达到报警值时时，应组织有有关各方采取取应急或抢险险措施，同时时须向市建设设工程安全监监督站、市建建设工程质量量监督站、市市建筑委员会会报告。6.6.7本分项项工程监测项项目包括：支支架沉降、位位移和变形。6.6.8观测点点的布设：根根据图纸情况况，所有梁跨跨中受力较大大，故观测点点布置在梁中中，现浇板布布置在在每块块板的板中。6.6.9变形监监测预警值：：梁板支撑架架垂直位移预预警值取100mm，水平平位移预警值值取8mm。6.6.10监测测频率：在浇浇筑混凝土过过程中应实施施实时观测，一一般监测频率率不超过200～30分钟一次次，浇筑完后后不少于2小时一次。七、应急救援预案案7.1概况在此区域内施工极极可能发生高高空坠落、模模板坍塌、物物体打击等重重大事故。本本预案针对上上述可能发生生的高空坠落落、模板坍塌塌及物体打击击紧急情况进进行应急准备备和响应。7.2机构设置置为对可能发生的事事故能够快速速反应、求援援，项目部成成立应急求援援领导小组，由由项目经理李李建东任组长长，负责事故故现场指挥，统统筹安排等。7.2.1顺义板板桥项目部应应急救援领导导小组：组长：李建东（电电话：1377189900008）副组长：郭鹏（电电话1861183196635）、林林刚（电话11360111268400）、及刚（电电话1352212622256）组员：张杰、张振振雷、蔡峰、路路晗、梁飞、霍霍达当施工发生事故，若若应急救援小小组组长不在在位时，由副副组长负责现现场指挥救援援。施工现场紧急情况况处理流程图图发现后立即向项目经理或现场负责人报告发现人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。项目经理或现场负责人发现后立即向项目经理或现场负责人报告发现人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。项目经理或现场负责人跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。公司工程部跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。公司工程部应急电话：火警——119；匪匪警—1100；交通事故故—122；急急救—12007.2.2应急救救援领导小组组的职责1）负责制定事故预预防工作相关关部门人员的的应急救援工工作职责。2）负责突发事故的的预防措施和和各类应急救救实施的准备备工作，统一一对人员，材材料物资等资资源的调配。3）进行有针对性的的应急救援应应变演习，有有计划区分任任务，明确责责任。4）当发生紧急情况况时，立即报报告公司应急急救援领导小小组并及时采采取救援工作作，尽快控制制险情蔓延，必必要时，报告告当地部门，取取得政府及相相关部门的帮帮助。7.3应急救援工工作程序1）当事故发生时小小组成员立即即向组长汇报报，由组长李李建东立即上上报公司，必必要时向当地地政府相关部部门，以取得得政府部门的的帮助。2）由应急救援领导导小组，组织织项目部全体体员工投入事事故应急救援援抢险工作中中去，尽快控控制险情蔓延延，并配合、协协助事故的处处理调查工作作。3）事故发生时，组组长或其他成成员不在现场场时，由在现现场的其他组组员作为临时时现场救援负负责人负责现现场的救援指指挥安排。4）项目部指定蔡峰峰负责事故的的收集、统计计、审核和上上报工作，并并严格遵守事事故报告的真真实性和时效效性。7.4救援方法7.4.1高空坠坠落应急救援援方法：1、现场只有1人时时应大声呼救救；2人以上时，应应有1人或多人去去打“1200”急救电话话及马上报告告应急救救援援领导小组抢抢救。2、仔细观察伤员的的神志是否清清醒、是否昏昏迷、休克等等现象，并尽尽可能了解伤伤员落地的身身体着地部位位，和着地部部位的具体情情况。3、如果是头部着地地，同时伴有有呕吐、昏迷迷等症状，很很可能是颅脑脑损伤，应该该迅速送医院院抢救。如发发现伤者耳朵朵、鼻子有血血液流出，千千万不能用手手帕棉花或纱纱布去堵塞，以以免造成颅内内压增高或诱诱发细菌感染染，会危及伤伤员的生命安安全。4、如果伤员腰、背背、肩部先着着地，有可能能造成脊柱骨骨折，下肢瘫瘫痪，这时不不能随意翻动动，搬动是要要三个人同时时同一方向将将伤员平直抬抬于木板上，不不能扭转脊柱柱，运送时要要平稳，否则则会加重伤情情。7.4.2模板、坍坍塌应急救援援方法：1、地当发生高支模模坍塌事故时时，立即组织织人员及时抢抢救，防止事事故扩大，在在有伤亡的情情况下控制好好事故现场；；2、报120急救中中心，到现场场抢救伤员。（应应尽量说清楚楚伤员人数、情情况、地点、联联系电话等，并并派人到路口口等待）；3、急报项目部应急急救援小组、公公司和有关应应急救援单位位，采取有效效的应急救援援措施；4、清理事故现场，检检查现场施工工人员是否齐齐全，避免遗遗漏伤亡人员员，把事故损损失控制到最最小；5、预备应急救援工工具：切割机机、起重机、药药箱、担架等等。7.4.3物体打打击应急救援援方法：当物体打击伤害发发生时，应尽尽快将伤员转转移到安全地地点进行包扎扎、止血、固固定伤肢，应应急以后及时时送医院治疗疗。1、止血：根据出血血种类，采用用加压包止血血法、指压止止血法、堵塞塞止血法和止止血带止血法法等。2、对伤口包扎：以以保护伤口、减减少感染，压压迫止血、固固定骨折、扶扶托伤肢，减减少伤痛。3、对于头部受伤的的伤员，首先先应仔细观察察伤员的神志志是否清醒，是是否昏迷、休休克等，如果果有呕吐、昏昏迷等症状，应应迅速送医院院抢救，如果果发现伤员耳耳朵、鼻子有有血液流出，千千万不能用手手巾棉花或纱纱布堵塞，因因为这样可能能造成颅内压压增高或诱发发细菌感染，会会危及伤员的的生命安全。4、如果是轻伤，在在工地简单处处理后，再到到医院检查；；如果是重任任，应迅速送送医院拯救。5、预备应急救援工工具如下表：：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3止血急救包4个用于抢救伤员4手电筒6个用于停电时照明求求援5应急灯6个用于停电时照明求求援6爬梯3樘用于人员疏散7对讲机8台联系指挥求援7.5应急救援援路线图八、计算8.1梁模板计算算8.1.15500*7550梁计算：：计算依据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×750模板支架高度H((m)8.35模板支架横向长度度B(m)4.9模板支架纵向长度度L(m)25梁侧楼板厚度(mmm)300二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时QQ1k(kN//m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN//m2)2风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.3非自定义:0.0039地基粗糙程度C类(有密集建筑筑群市区)模板支架顶部距地地面高度(mm)3风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.2三、模板体系设设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱纵纵距是否相等等是梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁两侧立柱间距llb(mm)1000步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平平杆长度a((mm)235斜杆或剪刀撑设置置剪刀撑符合《规范范》JGJ1166-20008设置要要求新浇混凝土楼板立立柱间距l''a(mm)、ll'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)500梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mmm)333,667梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200梁底支撑小梁根数数4梁底支撑小梁间距距167每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度b=10000mm，按按三等跨连续续梁计算：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.335(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.4ψψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.755)+1.44×2，1..35×(00.1+(224+1.55)×0.775)+1..4×0.77×2]×11＝25.1122kN//mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0..9×1.335×[0..1+(244+1.5))×0.755]×1＝223.3588kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0..9×1.44×0.7××2×1＝11.764kkN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[[1×(0..1+(244+1.5))×0.755)]×1＝＝19.2225kN/mm计算简图图如下：1、强度验验算Mmaxx＝0.1qq1静L2+0.1117q1活L2＝0.1××23.3558×0.11672+0.1117×1.7764×0..1672＝0.0771kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.0711×106/375000＝1.8883N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6777q2L4/(1000EI)=00.677××19.2225×1666.66744/(1000×100000×2811250)＝＝0.0366mm≤[νν]＝L/2250＝1666.6677/250＝＝0.6677mm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR4=0.4qq1静L+0..45q1活活L=0.44×23.3358×0..167+00.45×11.764××0.1677＝1.699kNR2=RR3=1.1qq1静L+1..2q1活L=1..1×23..358×00.167++1.2×11.764××0.1677＝4.6335kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R4'=0.4qq2L=0.44×19.2225×0..167＝11.282kkNR2'==R3'=1.1qq2L=1.11×19.2225×0..167＝33.525kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)50×80小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.444小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)53.33小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)213.33小梁计算方式二等跨连续梁承载能力力极限状态：：梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左＝R1/b=1..69/1＝＝1.69kkN/m梁底面板板传递给中间间小梁最大线线荷载：q11中＝Maxx[R2,R3]/b==Max[[4.6355,4.6335]/1==4.6335kN/mm梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右＝R4/b=1..69/1＝＝1.69kkN/m小梁自重重：q2＝0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.5/33=0.0041kN//m梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左＝0.99×1.355×0.5××(0.755-0.3))=0.2773kN/mm梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右＝0.99×1.355×0.5××(0.755-0.3))=0.2773kN/mm梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2]×((0.5-00.5/2))/2×1==1.44kkN/m梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2]×(((1-0..5)-0..5/2)//2×1=11.44kNN/m左侧小梁梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1..69+0..041+00.273++1.44==3.4433kN/m中间小梁梁荷载q中=q1中+q2=4.6335+0.0041=4..676kNN/m右侧小梁梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1..69+0..041+00.273++1.44==3.4433kN/m小梁最大大荷载q=MMax[q左左,q中,q右]=Maxx[3.4443,4.6676,3..443]==4.6766kN/m正常使用用极限状态：：梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左'＝R1'/b=11.282//1＝1.2282kN//m梁底面板板传递给中间间小梁最大线线荷载：q11中'＝Maax[R2',R3']/b=Maxx[3.5225,3.5525]/11=3.5525kN//m梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右'＝R4'/b=11.282//1＝1.2282kN//m小梁自重重：q2'＝1×((0.3-00.1)×00.5/3=0.0333kN/mm梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左'＝1××0.5×((0.75--0.3)==0.2255kN/m梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右'＝1××0.5×((0.75--0.3)==0.2255kN/m梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.3)]]×(0.55-0.5//2)/2××1=1.0004kN//m梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.3)]]×((1--0.5)--0.5/22)/2×11=1.0004kN/mm左侧小梁梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1..282+00.033++0.2255+1.0004=2.5544kN//m中间小梁梁荷载q中'=q1中中'+q2'=3.5525+0..033=33.558kkN/m右侧小梁梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=11.282++0.0333+0.2225+1.0004=2..544kNN/m小梁最大大荷载q'==Max[qq左',q中',q右']=Maax[2.5544,3..558,22.544]]=3.5558kN/mm为简化计计算，按二等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：1、抗弯验验算Mmaxx＝max[[0.1255ql12，0.5qql22]＝maxx[0.1225×4.6676×0..92，0.5××4.6766×0.222]＝0.4473kN··mσ=Mmmax/W==0.4733×106/533330=8.8878N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[[0.6255ql1，ql2]＝maxx[0.6225×4.6676×0..9，4.6676×0..2]＝2..63kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×22.63×11000/((2×50××80)＝00.986NN/mm2≤[τ]==1.7822N/mm22满足要求求！3、挠度验验算ν1＝00.521qq'l14/(1000EI)＝00.521××3.5588×90044/(1000×93500×213..33×1004)＝0.661mm≤[[ν]＝l11/250＝＝900/2250＝3..6mmν2＝qq'l24/(8EII)＝3.5558×20004/(8×99350×2213.333×104)＝0.0036mm≤≤[ν]＝22l2/250＝＝2×2000/250＝＝1.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态Rmaxx=[1.225qL1,0.3775qL1+qL2]=maxx[1.255×4.6776×0.99,0.3775×4.6676×0..9+4.6676×0..2]=5..261kNN同理可得得：梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R11=3.8773kN,RR2=5.2661kN,RR3=5.2661kN,RR4=3.8773kN正常使用用极限状态Rmaxx'=[1..25q'LL1,0.3775q'L11+q'L2]=maxx[1.255×3.5558×0.99,0.3775×3.5558×0..9+3.5558×0..2]=4..003kNN同理可得得：梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R11'=2.8862kN,,R2'=4.0003kN,,R3'=4.0003kN,,R4'=2.8862kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mmm)80×80主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.444主梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.663主梁截面抵抗矩WW(cm3)85.33主梁弹性模量E((N/mm22)8415主梁截面惯性矩II(cm4)341.33可调托座内主梁根根数11、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN··m)σ=Mmmax/W==0.2822×106/853330=3.3307N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN))Vmaxx＝5.2661kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×55.261××1000//(2×800×80)＝＝1.2333N/mm22≤[τ]==1.6633N/mm22满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm))νmaxx＝0.0445mm≤[[ν]＝L//250＝3334/2550＝1.3336mm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R11=0.1117kN，RR2=9.0117kN，RR3=9.0117kN，RR4=0.1117kN七、可调托座验验算荷载传递至立柱方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N]](kN)30扣件抗滑移折减系系数kc0.851、扣件抗抗滑移验算两侧立柱柱最大受力NN＝max[[R1,R4]＝maxx[0.1117,0.1117]＝00.117kkN≤0.885×8=66.8kN单扣件在在扭矩达到440～65NN·m且无质质量缺陷的情情况下，单扣扣件能满足要要求！2、可调托托座验算可调托座座最大受力NN＝max[[R2，R3]＝9.0017kN≤≤[N]＝330kN满足要求求！八、立柱验算钢管截面类型(mmm)Ф48×3钢管计算截面类型型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值[[f](N//mm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算l0=hh+2a=11200+22×235==1670mmmλ=l00/i=16670/155.9=1005.0311≤[λ]==150长细比满满足要求！查表得，φφ＝0.55512、风荷载载计算Mw＝00.9×φcc×1.4××ωk×la×h2/10＝00.9×0..9×1.44×0.0339×0.99×1.222/10＝00.006kkN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-22008，荷荷载设计值qq1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.775)+1..4×0.99×2]×11＝23.0031kN//m2)小梁梁验算q1＝mmax{1..554+00.9×1..2×[(00.3-0..1)×0..5/3+00.5×(00.75-00.3)]++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.99×1]×mmax[0..5-0.55/2，(11-0.5))-0.5//2]/2××1，4.226+0.99×1.2××(0.3--0.1)××0.5/33}=4.2296kN//m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝00.086kkN，R2＝8.1888kN，RR3＝8.1888kN，RR4＝0.0886kN立柱最大大受力Nw＝max[[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0..9×1.22×0.155×(8.335-0.775)+Mww/lb＝max[[0.0866+0.9××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.3)+11.4×0..9×1]××(0.9++0.5-00.5/2))/2×0..9，8.1188，8..188，00.086++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.99×1]×((0.9+11-0.5--0.5/22)/2×00.9]+11.231++0.0066/1＝9..425kNNf＝N//(φA)++Mw/W＝94425.0557/(0..551×4424)+00.006××106/44900＝41.6679N/mmm2≤[f]＝＝205N//mm2满足要求求！九、高宽比验算算根据《建建筑施工碗扣扣式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ166--2008第6.2..5：模板支支撑架高宽比比应小于或等等于2H/B==8.35//4.9=11.704≤≤2满足要求求，不需要进进行抗倾覆验验算！8.1.22000*4000梁计算计算依据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《混混凝土结构设设计规范》GGB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×400模板支架高度H((m)8.55模板支架横向长度度B(m)4.4模板支架纵向长度度L(m)4.1梁侧楼板厚度(mmm)400二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时QQ1k(kN//m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN//m2)2风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.3非自定义:0.0039地基粗糙程度C类(有密集建筑筑群市区)模板支架顶部距地地面高度(mm)3风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.2三、模板体系设设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱纵纵距是否相等等是梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁两侧立柱间距llb(mm)700步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平平杆长度a((mm)335斜杆或剪刀撑设置置剪刀撑符合《规范范》JGJ1166-20008设置要要求新浇混凝土楼板立立柱间距l''a(mm)、ll'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)350梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mmm)350梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200梁底支撑小梁根数数2梁底支撑小梁间距距200每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度b=10000mm，按按简支梁计算算：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.335(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.4ψψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.4))+1.4××2，1.335×(0..1+(244+1.5))×0.4))+1.4××0.7×22]×1＝114.2799kN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[[1×(0..1+(244+1.5))×0.4))]×1＝110.3kNN/m计算简图图如下：1、强度验验算Mmaxx＝0.1225q1L2＝0.1225×14..279×00.22＝0.0771kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.0711×106/375000＝1.9904N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝5q2L4/(3844EI)=55×10.33×20044/(3844×100000×2811250)＝＝0.0766mm≤[νν]＝L/2250＝2000/2500＝0.8mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR2=0.5qq1L=0.55×14.2279×0..2＝1.4428kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R2'=0.5qq2L=0.55×10.33×0.2＝＝1.03kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)50×80小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.444小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)53.33小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)213.33小梁计算方式二等跨连续梁承载能力力极限状态：：梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左＝R1/b=1..428/11＝1.4228kN/mm梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右＝R2/b=1..428/11＝1.4228kN/mm小梁自重重：q2＝0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.2/22=0.0024kN//m梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左＝0.99×1.355×0.5××(0.4--0.4)==0kN/mm梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右＝0.99×1.355×0.5××(0.4--0.4)==0kN/mm梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×0.77×2]×((0.35--0.2/22)/2×11=1.8221kN/mm梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×0.77×2]×(((0.7--0.35))-0.2//2)/2××1=1.8821kN//m左侧小梁梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1..428+00.024++0+1.8821=3..273kNN/m右侧小梁梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1..428+00.024++0+1.8821=3..273kNN/m小梁最大大荷载q=MMax[q左左,q右]=Maxx[3.2773,3.2273]=33.273kkN/m正常使用用极限状态：：梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左'＝R1'/b=11.03/11＝1.033kN/m梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右'＝R2'/b=11.03/11＝1.033kN/m小梁自重重：q2'＝1×((0.3-00.1)×00.2/2=0.022kN/m梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左'＝1××0.5×((0.4-00.4)=00kN/m梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右'＝1××0.5×((0.4-00.4)=00kN/m梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.4)]]×(0.335-0.22/2)/22×1=1..318kNN/m梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.4)]]×((0..7-0.335)-0..2/2)//2×1=11.318kkN/m左侧小梁梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1..03+0..02+0++1.3188=2.3668kN/mm右侧小梁梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=11.03+00.02+00+1.3118=2.3368kN//m小梁最大大荷载q'==Max[qq左',q右']=Maax[2.3368,2..368]==2.3688kN/m为简化计计算，按二等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：1、抗弯验验算Mmaxx＝max[[0.1255ql12，0.5qql22]＝maxx[0.1225×3.2273×0..92，0.5××3.2733×0.222]＝0.3331kN··mσ=Mmmax/W==0.3311×106/533330=6.2214N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[[0.6255ql1，ql2]＝maxx[0.6225×3.2273×0..9，3.2273×0..2]＝1..841kNNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×11.841××1000//(2×500×80)＝＝0.69NN/mm2≤[τ]==1.7822N/mm22满足要求求！3、挠度验验算ν1＝00.521qq'l14/(1000EI)＝00.521××2.3688×90044/(1000×93500×213..33×1004)＝0.4406mm≤≤[ν]＝ll1/250＝＝900/2250＝3..6mmν2＝qq'l24/(8EII)＝2.3368×20004/(8×99350×2213.333×104)＝0.0024mm≤≤[ν]＝22l2/250＝＝2×2000/250＝＝1.6mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态Rmaxx=[1.225qL1,0.3775qL1+qL2]=maxx[1.255×3.2773×0.99,0.3775×3.2273×0..9+3.2273×0..2]=3..682kNN同理可得得：梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R11=3.6882kN,RR2=3.6882kN正常使用用极限状态Rmaxx'=[1..25q'LL1,0.3775q'L11+q'L2]=maxx[1.255×2.3668×0.99,0.3775×2.3368×0..9+2.3368×0..2]=2..664kNN同理可得得：梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R11'=2.6664kN,,R2'=2.6664kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mmm)80×80主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.444主梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.663主梁截面抵抗矩WW(cm3)85.33主梁弹性模量E((N/mm22)8415主梁截面惯性矩II(cm4)341.33可调托座内主梁根根数11、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN··m)σ=Mmmax/W==0.2266×106/853330=2.6643N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN))Vmaxx＝3.2773kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×33.273××1000//(2×800×80)＝＝0.7677N/mm22≤[τ]==1.6633N/mm22满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm))νmaxx＝0.022mm≤[νν]＝L/2250＝3550/2500＝1.4mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R11=0.4009kN，RR2=6.5447kN，RR3=0.4009kN七、可调托座验验算荷载传递至立柱方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N]](kN)30扣件抗滑移折减系系数kc0.851、扣件抗抗滑移验算两侧立柱柱最大受力NN＝max[[R1,R3]＝maxx[0.4009,0.4409]＝00.409kkN≤0.885×8=66.8kN单扣件在在扭矩达到440～65NN·m且无质质量缺陷的情情况下，单扣扣件能满足要要求！2、可调托托座验算可调托座座最大受力NN＝max[[R2]＝6.5547kN≤≤[N]＝330kN满足要求求！八、立柱验算钢管截面类型(mmm)Ф48×3钢管计算截面类型型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值[[f](N//mm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算l0=hh+2a=11200+22×335==1870mmmλ=l00/i=18870/155.9=1117.61≤≤[λ]=1150长细比满满足要求！查表得，φφ＝0.4772、风荷载载计算Mw＝00.9×φcc×1.4××ωk×la×h2/10＝00.9×0..9×1.44×0.0339×0.99×1.222/10＝00.006kkN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-22008，荷荷载设计值qq1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.44)+1.44×0.9××2]×1＝＝13.3992kN/mm2)小梁梁验算q1＝mmax{1..339+00.9×1..2×[(00.3-0..1)×0..2/2+00.5×(00.4-0..4)]+00.9×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.44)+1.44×0.9××1]×maax[0.335-0.22/2，(00.7-0..35)-00.2/2]]/2×1，11.339++0.9×11.2×(00.3-0..1)×0..2/2}==2.9255kN/m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝00.365kkN，R2＝5.8551kN，RR3＝0.3665kN立柱最大大受力Nw＝max[[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0..9×1.22×0.155×(8.555-0.44)+Mw/lb＝max[[0.3655+0.9××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.4)+11.4×0..9×1]××(0.9++0.35--0.2/22)/2×00.9，5..851，00.365++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×0.99×1]×((0.9+00.7-0..35-0..2/2)//2×0.99]+1.332+0.0006/0..7＝8.1171kNf＝N//(φA)++Mw/W＝81171.4331/(0..47×4224)+0..006×1106/44900＝42.3341N/mmm2≤[f]＝＝205N//mm2满足要求求！九、高宽比验算算根据《建建筑施工碗扣扣式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ166--2008第6.2..5：模板支支撑架高宽比比应小于或等等于2H/B==8.55//4.4=11.943≤≤2满足要求求，不需要进进行抗倾覆验验算！8.2楼板模板计计算：8.2.1泳池池楼板计算：：计算依据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJJ162-220082、《建建筑施工碗扣扣式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ166--20083、《混混凝土结构设设计规范》GGB500010-200104、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201125、《钢钢结构设计规规范》GB500177-20033一、工程属性新浇混凝土楼板名名称B2新浇混凝土楼板板板厚(mm))300模板支架高度H((m)8.05模板支架纵向长度度L(m)6.7模板支架横向长度度B(m)5.85二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值值G2k(kN//m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN//m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kNN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN))2.5当计算主梁时的均均布活荷载((kN/m22)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/mm2)1风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.098地基粗糙程度C类(有密集建筑筑群市区)模板支架顶部距地地面高度(mm)9风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.5三、模板体系设设计主梁布置方向平行立柱纵向方向向立柱纵向间距laa(mm)900立柱横向间距lbb(mm)900水平拉杆步距h((mm)1200斜杆或剪刀撑设置置剪刀撑符合《规范范》JGJ1166-20008设置要要求立柱伸出顶层水平平杆长度a((mm)235小梁间距l(mmm)150小梁最大悬挑长度度l1(mm)200主梁最大悬挑长度度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.5面板弹性模量E((N/mm22)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板板应搁置在梁梁侧模板上，本本例以三等跨跨连续梁，取取1m单位宽宽度计算。W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44承载能力力极限状态q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××Q1k,1..35(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7×QQ1k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.1))×0.3))+1.4××2.5，11.35×((0.1+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2.5]]×1=111.4755kN/mq1静==0.9×[[γG(G1k+(GG2k+G3k)×h))×b]==0.9××[1.355×(0.11+(24++1.1)××0.3)××1]=9..27kN//mq1活==0.9×((γQφcQ1k)×b==0.9×((1.4×00.7×2..5)×1==2.2055kN/mq2＝00.9×1..35×G11k×b＝00.9×1..35×0..1×1=00.122kkN/mp＝0..9×1.44×0.7××Q1k＝0.99×1.4××0.7×22.5＝2..205kNN正常使用用极限状态q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b==(1×(00.1+(224+1.11)×0.33))×1＝＝7.63kkN/m计算简图图如下：1、强度验验算M1＝00.1q1静静L2+0.1117q1活L2＝0.1××9.27××0.1522+0.1117×2.2205×0..152＝0.0227kN·mmM2＝mmax[0..08q2L2+0.2113pL，00.1q2L2+0.1775pL]＝＝max[00.08×00.122××0.1522+0.2113×2.2205×0..15，0..1×0.1122×0..152+0.1775×2.2205×0..15]＝00.071kkN·mMmaxx＝max[[M1，M2]＝maxx[0.0227，0.0071]＝00.071kkN·mσ＝Mmmax/W＝＝0.0711×106/375000＝1.8884N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6777ql4/(1000EI)=00.677××7.63××1504/(1000×100000×2811250)==0.0099mmν＝0..009mmm≤[ν]＝＝L/2500＝150//250＝00.6mm满足要求求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.444小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.335(G1kk+(G2kk+G3k)×h))+1.4××0.7×QQ1k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(244+1.1))×0.3))+1.4××2.5，11.35×((0.3+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2.5]]×0.155=1.7558kN/mm因此，qq1静＝0.99×1.355×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b=0..9×