全隐框幕墙设计计算书

全隐框幕墙设计计算书基本参数:**地区抗震8度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《钢结构设计规范》GBJ17-88《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-97《建筑幕墙》JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225-94《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》GB8013《铝及铝合金加工产品的化学成份》GB/T3190《碳素结构钢》GB700-88《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-93《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》GB/T15228《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》GB/T15226《建筑结构抗震规范》GBJ11-89《建筑设计防火规范》GBJ16-87（修订本）《高层民用建筑设计防火规范》GB50045《建筑物防雷设计规范》GB50057-94《铝合金建筑型材》GB/T5237-93《民用建筑隔声设计规范》GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19-87《优质碳素结构钢技术条件》GB699-88《低合金高强度结构钢》GB1579《不锈钢棒》GB1220《不锈钢冷加工钢棒》GB4226《聚硫建筑密封胶》JC483-92《铝及铝合金板材》GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》GB3280-92《不锈钢热轧钢板》GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》JC485-92Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;**大厦按B类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20017.1.1采用风荷载计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地:βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地:βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地:βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地:βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地:μz=(Z/10)0.32C类场地:μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地:μz=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于B类地区,故μz=(Z/10)0.32μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.0W0---基本风压,按全国基本风压图,海口地区取为0.750kN/m2,(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按3.0取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度:αmax=0.047度:αmax=0.088度:αmax=0.169度:αmax=0.32海口设防烈度为8度,故取αmax=0.160GAK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值:qk=Wk+0.6qEAk水平荷载设计值:q=1.4Wk+0.6×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为16.100处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz:16.100m高处阵风系数(按B类区计算):μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)＝0.463βgz=0.89×(1+2μf)=1.715μz:16.100m高处风压高度变化系数(按B类区计算):(GB50009-2001)μz=(Z/10)0.32=1.165风荷载体型系数μs=1.00Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.715×1.165×1.0×0.750=1.498kN/m2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值:kN/m2rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2.5规定采用W=rw×Wk=1.4×1.498=2.097kN/m2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核:(第1处)本处选用玻璃种类为:钢化玻璃1.玻璃面积:B:该处玻璃幕墙分格宽:1.675mH:该处玻璃幕墙分格高:2.000mA:该处玻璃板块面积:A=B×H=1.675×2.000=3.350m22.玻璃厚度选取:Wk:风荷载标准值:2.097kN/m2A:玻璃板块面积:3.350m2K3:玻璃种类调整系数:3.000试算:C=Wk×A×10/3/K3=1.498×3.350×10/3/3.000=5.575T=2×(1+C)0.5-2=2×(1+5.575)0.5-2=3.128mm玻璃选取厚度为:6.0mm3.该处玻璃板块自重:GAK:玻璃板块平均自重(不包括铝框):t:玻璃板块厚度:6.0mm玻璃的体积密度为:25.6(KN/M3)(JGJ102-965.2.1)GAK=25.6×t/1000=25.6×6.0/1000=0.154kN/m24.该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax:水平地震影响系数最大值:0.160qEAk:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=3×αmax×GAK(JGJ102-965.2.4)=3×0.160×0.154=0.074kN/m2rE:地震作用分项系数:1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.074=0.096kN/m25.玻璃的强度计算:校核依据:σ≤ｆg=84.000(JGJ102-965.3.1)q:玻璃所受组合荷载:a:玻璃短边边长:1.675mb:玻璃长边边长:2.000mt:玻璃厚度:6.0mmψ:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b查表5.4.1得:0.060σw:玻璃所受应力:采用SW+0.6SE组合:q=W+0.6×qEA=2.097+0.6×0.096=2.155kN/m2σw=6×ψ×q×a2×1000/t2(JGJ102-965.4.1)=6×0.060×2.155×1.6752×1000/6.02=60.145N/mm260.145N/mm2≤ｆg=84.000N/mm2玻璃的强度满足6.玻璃温度应力计算:校核依据:σmax≤[σ]=58.800N/mm2(JGJ102-965.3.1)(1)在年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为:E:玻璃的弹性模量:0.72×105N/mm2αt:玻璃的线膨胀系数:1.0×10-5△Ｔ:年温度变化差:36.100℃c:玻璃边缘至边框距离,取5mmdc:施工偏差,可取:3mm,按5.4.3选用b:玻璃长边边长:2.000m在年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为:σt1=E(at×△Ｔ-(2c-dc)/b/1000)(JGJ102-965.4.3)=0.72×△Ｔ-72×(2×5-3)/b=0.72×36.100-72×(2×5-3)/2.000=-226.008N/mm2计算值为负,挤压应力取为零.0.000N/mm2＜58.800N/mm2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:μ1:阴影系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96表5.4.4-1得1.000μ2:窗帘系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96表5.4.4-2得1.000μ3:玻璃面积系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96表5.4.4-3得1.106μ4:边缘温度系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96表5.4.4-4得0.400a:玻璃线胀系数:1.0×10-5I0:日照量:3027.600(KJ/M2h)t0:室外温度80.000℃t1:室内温度15.000℃Ｔc:单片玻璃中中心温度(依据JGJ1113-97附录B计算):α0:玻璃的吸收收率:0.1442Ｔc=0..012×II0×α0+0.655×t0+0.355×t1((JGJ1113-97B.0..1)=00.012××3027..600×00.142++0.65××80.0000+0.335×15..000=662.4099℃Ｔs:玻玻璃边缘部分分温度(依据JGJ1113-97附录B计算):Ｔs=(00.65×tt0+0.355×t1)((JGJ1113-97B.0..4)=((0.65××80.0000+0.335×15..000)=557.2500℃△t:玻璃中央部部分与边缘部部分温度差:△t=Ｔc-Ｔs=55.159℃玻璃中央与与边缘温度差差产生的温度度应力:σt2=0.74××E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)(JGJ1102-9665.44.4)==0.74××0.72××105×1.0××10-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t==1.2166N/mm22玻璃中央与与边缘温度差差产生的温度度应力可以满满足要求7.玻璃最大面面积校核:Azd:玻璃的允许许最大面积(m2)Wk:风风荷载标准值值:1.4498kN//m2t:玻璃璃厚度:6.00mmα1:玻璃种类调整系数数:3.0000A:计算算校核处玻璃璃板块面积:3.3350m2Azd=00.3×α1×(t+tt2/4)/WWk(JGJ1102-9666.22.7-1))=00.3×3..000×((6.0+66.02/4)/11.498=99.012mm2A=3.3350m2≤Azd=9.0012m2可以满足使使用要求三、幕墙玻璃板块块结构胶计算算:幕墙玻璃板块结构构胶计算:(第1处)该处选用结结构胶类型为为:SS66211.按风荷载和和自重效应,计算结构硅硅酮密封胶的的宽度:(1)风载荷作用用下结构胶粘粘结宽度的计计算:Cs1:风载荷作用用下结构胶粘粘结宽度(mm))Wk:风风荷载标准值值:1.4498kN//m2a:矩形形分格短边长长度:1.6675mf1:结结构胶的短期期强度允许值值:0.114N/mmm2按按5.6.3条规定采用用Cs1=WWk×a/2//0.14(JJGJ1022-965.6.44-1)=11.498××1.6755/2/0..14=88.96mmm取9mm(2)自重效应胶胶缝宽度的计计算:Cs2:自重效应胶胶缝宽度(mm))B:幕墙墙分格宽:1.6675mH:幕墙墙分格高:2.0000mt:玻璃璃厚度:6.00mmf2:结结构胶的长期期强度允许值值:0.0007N/mmm2按按5.6.3条规定采用用Cs2=HH×B×t××25.6//(H+B))/2/7(JGGJ102--9655.6.4--2)=110.00mmm取11mm(3)结构硅酮密密封胶的最大大计算宽度:11mmm2.结构硅酮密密封胶粘接厚厚度的计算:(1)温度变化效效应胶缝厚度度的计算:Ts3:温度变化效效应结构胶的的粘结厚度:mmδ1:结构硅酮密封胶的的温差变位承承受能力:12..5%△Ｔ:年温差:36..1℃Us:玻玻璃板块在年年温差作用下下玻璃与铝型型材相对位移移量:mm铝型材线膨膨胀系数:a1=2.355×10-55玻璃线膨胀胀系数:a2=1×100-5Us=b×△△Ｔ×(2.335-1)//100=2.0000×366.100××(2.355-1)/1100=0.9975mmTs3=Uss/(δ1×(2+δ1))0.5(JJGJ1022-965.6.55)=0.9975/(00.125××(2+0..125)))0.5=1.99mm(2)地震作用下下胶缝厚度的的计算:Ts4:地震作用下下结构胶的粘粘结厚度:mmH:幕墙墙分格高:2.0000mθ:幕墙层间变位设计计变位角0.00777ψ:胶缝变位折减系数数0.7000δ2:结构硅酮密封胶的的地震变位承承受能力:1000.0%Ts4=θθ×H×ψ×10000/(δ2×(2+δ2))0.5=00.00777×2.0000×0.7700×10000/(11.000××(2+1..000)))0.5=66.2mm3.胶缝推荐宽宽度为:11mmm4.胶缝推荐厚厚度为:7mmm5.胶缝强度验验算胶缝选定定宽度为:12mmm胶缝选定定厚度为:8mmm(1)短期荷载和和作用在结构构胶中产生的的拉应力:Wk:风风荷载标准值值:1.4498kN//m2a:矩矩形分格短边边长度:1.6675mCs:结结构胶粘结宽宽度:12..000mmmσ1=Wk×a×0..5/Cs=11.498××1.6755×0.5//12.0000=00.105NN/mm2(2)短期荷载和和作用在结构构胶中产生的的剪应力:H:幕墙墙分格高:2.0000mt:玻璃璃厚度:6.00mmσ2=12.8×H××B×t/CCs/(B+HH)/10000=00.006NN/mm2(3)短期荷载和和作用在结构构胶中产生的的总应力:σ=(σ12+σ22)0.5=(00.10522+0.00062)0.5=0..105N//mm2≤0.14NN/mm2结构胶强度度可以满足要要求四、幕墙立柱计算算:幕墙立柱计算:(第1处)幕墙立柱按等距四四点三跨连续续梁力学模型型进行设计计计算：1.选料:(1)风荷载线分分布最大荷载载集度设计值值(矩形分布)qw:风荷荷载线分布最最大荷载集度度设计值(kN/m))rw:风荷荷载作用效应应的分项系数数：1.4Wk:风荷荷载标准值:1.4498kN//m2B:幕墙墙分格宽:1.6675mqw=1..4×Wk×B=1..4×1.4498×1..675=3..513kNN/m(2)立柱弯矩::Mw:风风荷载作用下下立柱弯矩(kN.m))qw:风风荷载线分布布最大荷载集集度设计值:3.5513(kNN/m)Hsjcgg:立柱计算跨跨度:4.0000mMw=0..08×qww×Hsjcgg2=0..08×3..513×44.00022=4..496kNN·mqEA:地震作用设设计值(KN/M2):GAk:玻璃幕墙构构件(包括玻璃和和框)的平均自重:4000N/m2垂直于玻璃幕墙平平面的分布水水平地震作用用:qEAk::垂直于玻璃璃幕墙平面的的分布水平地地震作用(kN//m2)qEAk==5×αmax×GAk(JJGJ1022-965.2.44)==5×0.1160×4000.0000/10000==0.3200kN/m22γE:幕墙地震作用分项项系数:1.33qEA=11.3×qEEAk=11.3×0..320=00.416kkN/m2qE：水平平地震作用线线分布最大荷荷载集度设计计值(矩形分布)qE=qEEA×B=0..416×11.675=0..697kNN/mME:地地震作用下立立柱弯矩(kN·m)):ME=0..08×qEE×Hsjcgg2=0..08×0..697×44.00022=0..892kNN·mM:幕墙墙立柱在风荷荷载和地震作作用下产生弯弯矩(kN·m))采用SW++0.6SEE组合M=Mw++0.6×MME=4.4496+0..6×0.8892=5.0032kN··m(3)W:立柱柱抗弯矩预选选值(cm3)W=M×1103/1.055/84.22=5.0032×1003/1.055/84.22=56..911cmm3qWk:风荷载线分分布最大荷载载集度标准值值(kN/m))qWk=WWk×B=11.498××1.6755=22.509kkN/mqEk:水平地震作作用线分布最最大荷载集度度标准值(kN/m))qEk=qqEAk×B=00.320××1.6755=00.536kkN/m(4)I1,I2::立柱惯性矩矩预选值(cm4)I1=0..007×1180×(qqWk+0.66×qEk)×Hsjccg3/0.7=0..007×1180×(22.509++0.6×00.536))×4.00003/0.7=3226.1022cm4I2=0..007×11000×((qWk+0.66×qEk)×Hsjccg4/0.7//20=0..007×11000×((2.5099+0.6××0.5366)×4.00004/0.7//20=3662.3366cm4选定立柱柱惯性矩应大大于:3662.3366cm42.选用立柱型型材的截面特特性:选用型材号号:170型材强度设设计值:85..500N//mm2型材弹性模模量:E=00.7×1005N/mm2X轴惯性矩矩:Ix=536..314cmm4Y轴惯性矩矩:Iy=148..760cmm4X轴抵抗矩矩:Wx1=63..138cmm3X轴抵抗矩矩:Wx2=63..053cmm3型材截面积积:A=114.3744cm2型材计算校校核处壁厚:t=33.000mmm型材截面面面积矩:Ss=39.1143cm33塑性发展系系数:γ=1.0553.幕墙立柱的的强度计算:校核依据::N/A++M/γ/w≤ｆa=85.55N/mm22(拉弯构件)((JGJ1002-965.5..3)B:幕墙墙分格宽:1.6675mGAk:幕墙自重:4000N/m2幕墙自重线线荷载:Gk=4000×Wfgg/10000=4000×1.6675/10000=0..670kNN/mNK:立立柱受力:Nk=Gkk×Hsjcgg=0..670×44.000=2..680kNNN:立柱柱受力设计值值:rG:结结构自重分项项系数:1.22N=1.22×Nk=1.22×2.6880=3.2216kNσ:立柱计算强度(NN/mm2)(立柱为拉弯弯构件)N:立柱柱受力设计值值:3.2216kNA:立柱柱型材截面积积:14..374cmm2M:立柱柱弯矩:5.0032kN··mWx2:立柱截面抗抗弯矩:63..053cmm3γ:塑性发展系数:1.05σ=N×10/A++M×1033/1.055/Wx2=3..216×110/14..374+55.032××103/1.055/63.0053=788.235NN/mm278.2335N/mmm2≤ｆa=85.55N/mm22立柱强度可可以满足4.幕墙立柱的的刚度计算:校核依据::Umaxx≤[U]=220mm且Umax≤L/1800((JGJ1002-965.5..5)Umax::立柱最大挠挠度Umax==0.0077×(qWkk+0.6××qEk)×Hsjccg4×10000/0.7//Ix立柱最大挠挠度Umax为:13..512mmm≤20mmDu:立立柱挠度与立立柱计算跨度度比值:Hsjcgg:立柱计算跨跨度:4.0000mDu=U//Hsjcgg/10000=133.512//4.0000/10000=0..003≤1/1800挠度可以满满足要求5.立柱抗剪计计算:校核依据::τmax≤[τ]=49..6N/mmm2(1)Qwk:风风荷载作用下下剪力标准值值(kN)Qwk=00.6×Wkk×Hsjcgg×B=00.6×1..498×44.000××1.6755=66.022kkN(2)Qw:风荷荷载作用下剪剪力设计值(kN)Qw=1..4×Qwkk=1..4×6.0022=8..431kNN(3)QEk:地地震作用下剪剪力标准值(kN)QEk=00.6×qEEAk×Hsjcgg×B=00.6×0..320×44.000××1.6755=11.286kkN(4)QE:地震震作用下剪力力设计值(kN)QE=1..3×QEkk=1..3×1.2286=1..672kNN(5)Q:立柱柱所受剪力:采用Qw++0.6QEE组合Q=Qw++0.6×QQE=8.4431+0..6×1.6672=9.4434kN(6)立柱剪应力力:τ:立柱剪应力:Ss:立立柱型材截面面面积矩:39..143cmm3Ix:立立柱型材截面面惯性矩:5366.314ccm4t:立柱柱壁厚:3.0000mmτ=Q×Ss×1000/Ix/t=9..434×339.1433×100//536.3314/3..000=222.952NN/mm222.9952N/mmm2≤49.6NN/mm2立柱抗剪强强度可以满足足五、立梃与主结构构连接立梃与主结结构连接:(第1处)Lct2::连接处钢角角码壁厚:10..000mmmD2:连连接螺栓直径径:12..000mmmD0:连连接螺栓直径径:10..360mmm采用SG++SW+0.6SSE组合N1wk::连接处风荷荷载总值(N):N1wk==Wk×B×Hsjjcg×10000==1.4988×1.6775×4.0000×10000==100366.600NN连接处风荷荷载设计值(N):N1w=11.4×N11wk=11.4×100036.6600=114051..240NN1Ek::连接处地震震作用(N):N1Ek==qEAk×B××Hsjcgg×10000==0.3200×1.6775×4.0000×10000==2144..000NN1E:连接处地震震作用设计值值(N):N1E=11.3×N11Ek=11.3×21144.0000=22787.2200NN1:连连接处水平总总力(N):N1=N11w+0.66×N1E=144051.2240+0..6×27887.2000=155723.5560NN2:连连接处自重总总值设计值(N):N2k=4400×B××Hsjcgg=4400×1..675×44.000=22680.0000NN2:连连接处自重总总值设计值(N):N2=1..2×N2kk=1..2×26880.0000=32216.0000NN:连接接处总合力(N):N=(N112+N22)0.5=(155723.55602+32166.00022)0.5=160049.0881NNvb:螺栓的承载载能力:Nv:连连接处剪切面面数:2Nvb=22×3.144×D02×130//4(GGBJ17--8877.2.1--1)=22×3.144×10.33602×130//4=221905..971NNum1::立梃与建筑筑物主结构连连接的螺栓个个数:Num1==N/Nvbb==160499.081//219055.971==0.7333个取2个个Ncbl::立梃型材壁壁抗承压能力力(N):D2:连连接螺栓直径径:12..000mmmNv:连连接处剪切面面数:4t:立梃梃壁厚:3.0000mmNcbl==D2×2×1220×t×NNum1(GBJ117-887.2..1)==12.0000×2×1120×3..000×22.000==172800.000NN172800.000NN≥160449.0811N强度可以满满足Ncbg::钢角码型材材壁抗承压能能力(N):Ncbg==D2×2×2667×Lctt2×Num1(GBBJ17-8887..2.1)==12.0000×2×2267×100.000××2.0000==1281660.0000N1281660.0000N≥160499.081NN强度可以满满足六、幕墙预埋件总总截面面积计计算幕墙预埋件件计算:(第1处)本工程预埋埋件受拉力和和剪力V:剪力力设计值:V=N2=32116.0000NN:法向向力设计值:N=N1=157723.5660NM:弯矩矩设计值(N·mm)):e2:螺螺孔中心与锚锚板边缘距离离:60..000mmmM=V×ee2=32116.0000×60.0000=1922960.0000N·mmNum1::锚筋根数:4根锚筋层数::2层Kr:锚锚筋层数影响响系数:1.0000关于混凝土土：混凝土标标号C30混凝土强度度设计值:fc=15.0000N/mmm2按现行国家家标准≤混凝土结构构设计规范≥GBJ110采用。选用一级锚锚筋锚筋强度设设计值:fy=210..000N//mm2d:钢筋筋直径:Φ12.0000mmαv:钢筋受剪承载力系系数:αv=(4-0.088×d)×((fc/fy)0.5(JGJJ102-9965..7.10--5)=((4-0.008×12..000)××(15.0000/2110.0000)0.5=00.812αv取0.7t:锚板板厚度:8.0000mmαb:锚板弯曲变形折减减系数:αb=0.6+0.225×t/dd(JGJ1102-9665.77.10-66)=00.6+0..25×8..000/112.0000=00.767Z:外层层钢筋中心线线距离:2100.000mmmAs:锚锚筋实际总截截面积:As=Nuum1×3..14×d22/4=4..000×33.14×dd2/4=4552.1600mm2锚筋总截面面积计算值:As1=((V/Kv+N/0..8/Kb+M/1..3/Kr/Kb/Z)/ffy((JGJ1002-965.7..10-1))=1148.3445mm2As2=((N/0.88/Kb+M/0..4/Kr/Kb/Z)/ffy((JGJ1002-965.7..10-2))=1136.3445mm2148.3345mm22≤452.1160mm22136.3345mm22≤452.1160mm224根φ122.000锚筋可以满满足要求A:锚板面积:600000.0000mmm20.5ffcA=4500000.0000NN=155723.5560N≤0.5fcA锚板尺寸寸可以满足要要求七、幕墙预埋件焊焊缝计算幕墙预埋件焊缝计计算:(第1处)Hf:焊缝缝厚度8.0000L:焊缝缝长度100.0000σm:弯矩引起的应力σm=6×M/(2××he×lw2×1.222)(GBJ117-887.1..2)=110.4611N/mm22σn:法向力引起的应力力σn=N/(2×hhe×Lw×1.222)((GBJ177-887.1.22)=112.7866N/mm22τ:剪应力τ=V/(2×Hff×Lw)(GBBJ17-8887..1.2)=2..233N//mm2σ:总应力σ=((σm+σnn)2+τ2)0.5(GBJ117-887.1..2-3)=233.353223.3533N/mm22≤160N//mm2焊缝强度可可以满足!八、幕墙横梁计算算幕墙横梁计算:(第1处)1.选用横梁型型材的截面特特性:选用型材号号:170HH型材强度设设计值:85..500N//mm2型材弹性模模量:E=00.7×1005N/mm2X轴惯性矩矩:Ix=47.3331cm44Y轴惯性矩矩:Iy=36.9994cm44X轴抵抗矩矩:Wx1=15..536cmm3X轴抵抗矩矩:Wx2=16..026cmm3Y轴抵抗矩矩:Wy1=8.3399cm33Y轴抵抗矩矩:Wy2=12..432cmm3型材截面积积:A=88.252ccm2型材计算校校核处壁厚:t=33.000mmm型材截面面面积矩:Ss=9.4227cm3塑性发展系系数:γ=1.0552.幕墙横梁的的强度计算:校核依据::Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=85.55(JJGJ1022-965.5.22)(1)横梁在自重重作用下的弯弯矩(kN·m))H:幕墙墙分格高:2.0000mGAk:横梁自重:3000N/m2Gk:横横梁自重荷载载线分布均布布荷载集度标标准值(kN/m)):Gk=3000×H/11000=3000×2.0000/10000=0..600kNN/mG:横梁梁自重荷载线线分布均布荷荷载集度设计计值(kN/m))G=1.22×Gk=1.22×0.6000=0.7720kN//mMx:横横梁在自重荷荷载作用下的的弯矩(kN·m))Mx=G××B2/8=0..720×11.67522/8=0..253kNN·m(2)横梁在风荷荷载作用下的的弯矩(kN·m))风荷载线分分布最大荷载载集度标准值值(三角形分布)qwk=WWk×B=11.498××1.6755=22.509kkN/m风荷载线分分布最大荷载载集度设计值值qw=1..4×qwkk=1..4×2.5509=3..513kNN/mMyw:横梁在风荷荷载作用下的的弯矩(kN·m))Myw=qqw×B2/12=33.513××1.67552/12=00.821kkN·m(3)地震作用下下横梁弯矩qEAk::横梁平面外外地震荷载:βE:动力放大系数:3αmax:地震影影响系数最大大值:0.1160Gk:幕幕墙构件自重重:3000N/m22qEAk==3×αmax×3000/10000(JGJJ102-9965..2.4)==3×0.1160×3000/10000==0.1444kN/m22qex:水平地震作作用线分布最最大荷载集度度标准值B:幕墙墙分格宽:1.6675m水平地震作作用线分布最最大荷载集度度标准值(三角形分布)qex=qqEAk×B=00.144××1.6755=00.241KKN/mqE:水水平地震作用用线分布最大大荷载集度设设计值γE:地震作用分项系数数:1.33qE=1..3×qexx=1..3×0.2241=0..314kNN/mMyE:地震作用下下横梁弯矩:MyE=qqE×B2/12=00.314××1.67552/12=00.073kkN·m(4)横梁强度::σ:横梁计算强度(NN/mm2):采用SG++SW+0.6SSE组合Wx1:X轴抵抗矩:15..536cmm3Wy2:y轴抵抗矩:12..432cmm3γ:塑性发展系数:1.05σ=(Mx/Wx11+Myw/Wy2+0.66×MyE/Wy2)×1003/1.055=811.767NN/mm281.7667N/mmm2≤ｆa=85.55N/mm22横梁正应力力强度可以满满足3.幕墙横梁的的抗剪强度计计算:校核依据::τmax≤[τ]=49..6N/mmm2(1)Qwk:风风荷载作用下下横梁剪力标标准值(kN)Wk:风风荷载标准值值:1.4498kN//m2B:幕墙墙分格宽:1.6675m风荷载线分分布呈三角形形分布时：Qwk=WWk×B2/4=11.498××1.67552/4=11.051kkN(2)Qw:风荷荷载作用下横横梁剪力设计计值(kN)Qw=1..4×Qwkk=1..4×1.0051=1..471kNN(3)QEk:地地震作用下横横梁剪力标准准值(kN)地震作用线线分布呈三角角形分布时：：QEk=qqEAk×B2/4=00.144××1.67552/4=00.101kkN(4)QE:地震震作用下横梁梁剪力设计值值(kN)γE:地震作用分项系数数:1.33QE=1..3×QEkk=1..3×0.1101=0..131kNN(5)Q:横梁梁所受剪力:采用Qw++0.6QEE组合Q=Qw++0.6×QQE=1.4471+0..6×0.1131=1.5550kN(6)τ:横梁梁剪应力Ss:横横梁型材截面面面积矩:9.4427cm33Iy:横横梁型材截面面惯性矩:36..994cmm4t:横梁梁壁厚:3.0000mmτ=Q×Ss×1000/Iy/t=1..550×99.427××100/336.9944/3.0000