名企地下室高大模板施工方案+

苏地2019-WG-30号地块21#-37#住宅、2#门卫、3#开关站、4#开关站、6#-8#配电房、地下车库施工组织设计苏州烜华置业有限公司苏地2019-WG-30号地块21#-37#住宅、2#门卫、3#开关站、4#开关站、6#-8#配电房、地下车库高大模板施工方案编制：万家朝审核：鲁戴操批准：彭平苏地2019-WG-30号地块项目2022年4月苏地2019-WG-30号地块项目高大模板施工方案-204-材料检验验收相关关要求根据苏建质20006-24号号文的要求（钢钢管扣件）1、加强对建设工工程施工现场场使用的钢管管、扣件的质质量控制。施施工单位采购购和租赁钢管管、扣件时，要要查验和保存存生产许可证证、产品合格格证、检测报报告等有关资资料。要加强强对钢管、扣扣件的进场验验收，质量合合格资料不全全的产品不得得验收进场。要要控制供应单单位的数量，或或者实行钢管管、扣件定点点专供，提倡倡直接从生产产厂家进货。要要采取有效措措施增强钢管管、扣件质量量的可控性和和质量责任的的可追溯性。2、对建设工程承承重脚手架和和模板支撑体体系使用的钢钢管、扣件实实行检测制。自自6月1日起起，承重脚手手架和模板支支撑体系所使使用的钢管、扣扣件在进场后后第一次使用用前，由施工工总承包单位位负责，按照照《低压流体体输送用焊接接钢管》（GGB/T-33092）、《直直缝电焊钢管管》（GB//T-137793）和《钢钢管脚手架扣扣件》（GBB158311）标准规定定的指标和检检验方法，对对钢管、扣件件及紧固件进进行外观质量量检验（其中中对旧钢管、扣扣件应当逐件件检查），并并抽取扣件样样本进行力学学性能和扭力力距指标复验验。施工单位位不具备力学学性能检验条条件的，应当当委托有见证证取样检验机机构或法定检检验机构进行行抽检。外观观检验和力学学性能复验的的技术资料应应当由施工单单位和检验单单位负责人签签字，并完整整存档备查。样样本力学性能能不合格的有有关检验资料料由施工单位位负责上报工工程所在地安安全监督部门门。未按规定定进行力学检检验或检验不不合格的不得得在承重脚手手架和模板支支撑体系上使使用。3、施工单位要确确保承重脚手手架和模板支支撑体系的搭搭设质量。严严格按《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）规规定的要求进进行施工。在在施工时，应应当配备力矩矩扳手，保证证扣件螺栓拧拧紧的扭力矩矩控制在400N·m～660N·m内内。根据建设部《危险险性较大工程程安全专项施施工方案编制制及专家论证证审查办法》的的规定，对高高度、跨度、荷荷载符合危险险性较大工程程标准的脚手手架和模板支支撑体系工程程，应结合建建设工程的特特点编写专项项施工方案。当当钢管的尺寸寸、壁厚存在在允许范围内内的负偏差时时，要按钢管管实际尺寸、壁壁厚设计计算算承载力，并并严格按程序序进行专家论论证和审批。根据苏住建质20020-433号文的要求求（盘扣）1、加强盘扣构件件质量的源头头管控施工单位自行采购购或租赁盘扣扣构件时，应应与生产厂家家或租赁企业业签订质量保保证协议，生生产厂家或租租赁企业需提提供生产企业业的产品合格格证、型式检检验报告、盘盘扣构件产品品主要技术参参数及产品使使用说明书等等质量保证资资料。盘扣构构件表面的产产品标识（含含生产厂家、产产品型号、用用钢规格等内内容）应清晰晰准确，确保保产品来源可可靠、质量可可追溯。自行采购盘扣构件件的施工单位位或租赁企业业应制订落实实防范伪劣、掺掺假及不同厂厂家盘扣构件件间交叉混用用措施，不同同企业盘扣构构件应有明显显区分标识。2、强化进场盘扣扣构件的质量量检查一个工程项目原则则上使用一家家生产企业的的盘扣构件。当当所供盘扣构构件数量不能能满足同一工工程需要时，工工程项目内应应按区域严格格划分，避免免混用不同租租赁企业或生生产厂家盘扣扣构件。盘扣构件进入施工工现场时，建建设（监理）单单位和施工单单位应当核对对盘扣构件质质量保证资料料并纳入工程程档案留存，同同时还应对盘盘扣构件外观观质量、外径径、壁厚及主主要盘扣构件件表面的产品品标识等进行行检查，钢管管的外径和壁壁厚不得低于于《承插型盘盘扣式钢管支支架构件》（JG/T503-2016）规定的最低标准，并记录盘扣构件生产单位和进场时间、数量。对于质保资料不齐全、外观质量不合格和未按标准要求留设产品标识的盘扣构件，一律不得进场。3、严格盘扣构件件使用前的质质量检测（1）.关于委托检测有关关事项。进入入施工场地的的盘扣构件使使用前，建设设单位应及时时委托具有相相应资质的检检测机构进行行检测。施工工单位应在建建筑工地会同同建设（监理理）单位现场场见证取样后后，送样至检检测机构进行行检测。检测测机构依照现现行《承插型型盘扣式钢管管支架构件》（JG/T503）和《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》（GB/T228.1）标准对连接盘强度、可调托撑及底座的抗压强度、钢管尺寸偏差和立杆钢管力学性能检测评定，出具的盘扣构件质量检测报告需载明检测依据及检测结论，并注明盘扣构件的来源（如生产厂家、租赁单位等）信息。盘扣构件未经检测或检测不合格的，一律不得使用。（2）.关于检验批的划分分和取样要求求。同一租赁赁企业或生产产厂家的盘扣扣构件，房屋屋建筑工程使使用，总建筑筑面积≤100万㎡的项目，每每5万㎡为1个检验批；；＞10万㎡以上的项目目，每增加110万㎡增加1个检验批。市市政工程使用用,按桥梁长度度≤10000m的项目，每每500m为1个检验批；；＞10000m的项目，每每增加10000m增加1个检验批。取取样要求：每每个检验批为为连接盘强度度、可调托撑撑/可调底座抗抗压强度、钢钢管尺寸偏差差抽取数量各各8件，立杆钢钢管力学性能能抽取2件。根据苏住建质20021-3号号文的要求（盘盘扣）1、盘扣构件的进进场检测（1）.盘扣构件件进场时需提提供检验检测测报告。施工工单位采用租租赁盘扣构件件的，租赁企企业对不同生生产企业、同同一生产企业业不同批次的的盘扣构件，除除生产企业提提供产品合格格证、主要技技术参数及产产品使用说明明书等质量保保证资料外，均均需提供产品品的型式检验验报告或检测测报告（检测测项目须包含含原材料性能能、外观和工工艺、尺寸偏偏差、构件强强度等）。（2）.盘扣构件件进场后的抽抽测。盘扣构构件进场后，建建设单位应及及时委托具有有相应资质的的检测机构进进行抽测。施施工单位在建建筑工地会同同建设（监理理）单位现场场见证取样后后，送样至检检测机构进行行检测，主要要包括连接盘盘强度、可调调托撑及底座座的抗压强度度、钢管尺寸寸偏差和立杆杆钢管力学性性能等内容。（3）.盘扣构件件抽测报告的的现场张贴。盘扣构件抽测报告应在施工项目现场办公室醒目位置张贴。2、已进场盘扣构构件的现场抽抽检自查自纠。施工单单位应对施工工现场已使用用的盘扣构件件进行自查自自纠，对照规规范、标准和和有关要求，及及时发现和整整改问题。3、盘扣构件的现现场监管分区域、分单体原原则。一个工工程项目原则则上使用一家家租赁企业或或生产企业的的盘扣构件，对对不同租赁企企业、不同生生产企业的盘盘扣构件，应应按施工区域域或单体严格格区分使用，严严格禁止盘扣扣构件混用。计算书及相关图纸纸500*9000梁模板计算算书计算依据据：1、《建建筑施工承插插型盘扣式钢钢管脚手架安安全技术标准准》JGJ//T2311-202112、《混混凝土结构设设计规范》GGB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计标标准》GB500177-201775、《建建筑结构可靠靠性设计统一一标准》GBB500688-20188一、工程属性新浇混凝土梁名称称500*900混凝土梁计算截面面尺寸(mmm×mm)500×900梁侧楼板计算厚度度(mm)300模板支架高度H((m)3.15模板支架横向长度度B(m)30模板支架纵向长度度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN//m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q22k(kN//m2)0.161风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.3非自定义:0.1199地基粗糙程度D类(有密集建筑筑群且房屋较较高市区)模板支架顶部距地地面高度(mm)6风压高度变化系数数μz0.51风荷载体型系数μμs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作作用三、模板体系设设计结构重要性系数γγ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立杆纵纵距是否相等等是梁跨度方向立杆间间距la(mm)900梁两侧立杆横向间间距lb(mm)1500最大步距h(mmm)1500顶层步距h'(mmm)1000可调托座伸出顶层层水平杆的悬悬臂长度a((mm)150新浇混凝土楼板立立杆纵横向间间距l'a(mm)、ll'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧侧立杆中的位位置居中梁左侧立杆距梁中中心线距离((mm)750梁底增加立杆根数数2梁底增加立杆布置置方式自定义梁底增加立杆依次次距梁左侧立立杆距离(mmm)600,900梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200梁底支撑小梁根数数4梁底支撑小梁间距距(mm)167每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0承载力设计值调整整系数γR1模板及支架计算依依据《建筑施工承插型型盘扣式钢管管脚手架安全全技术标准》JJGJ/T231-22021荷载系数数参数表：正常使用极限状态态承载能力极限状态态抗倾覆可变荷载调整系数数γL10.90.9可变荷载的分项系系数γQ11.51.5永久荷载的分项系系数γG11.30.9结构重要性系数γγ01.1设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000取梁纵向向单位宽度bb=10000mm，按三三等跨连续梁梁计算：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44面板承受受梁截面方向向线荷载设计计值：q1＝γγ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××γL×Q1k]×b==1.1×[[1.3×((0.1+((24+1..5)×0..9)+1..5×0.99×3]×11＝37.4417kN//m计算简图图如下：1、强度验验算q1静＝＝γ0×1.3××(G1k+(G2k+G3k)×h))×b＝1..1×1.33×(0.11+(24++1.5)××0.9)××1＝32..962kNN/mq1活＝＝γ0×1.5××γL×Q1k×b＝11.1×1..5×0.99×3×1＝＝4.4555kN/mMmaxx＝0.1qq1静L2+0.1117q1活L2＝0.1××32.9662×0.11672+0.1117×4.4455×0..1672＝0.1006kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.1066×106/375000＝2.8828N/mmm2≤[f]//γR=15/11＝15N//mm2满足要求求！2、挠度验验算面板承受受梁截面方向向线荷载标准准值：q2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))+1×1××Q1k]×b＝＝[1×(00.1+(224+1.55)×0.99)+1×11×3]×11＝26.005kN/mmνmaxx＝0.6777q2L4/(1000EI)=00.677××26.055×166..6674/(1000×100000×2811250)＝＝0.0488mm≤[νν]＝minn[L/1550，10]]＝min[[166.6667/1550，10]]＝1.1111mm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR4=0.4qq1静L+0..45q1活活L=0.44×32.9962×0..167+00.45×44.455××0.1677＝2.5332kNR2=RR3=1.1qq1静L+1..2q1活L=1..1×32..962×00.167++1.2×44.455××0.1677＝6.9334kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R4'=0.4qq2L=0.44×26.005×0.1167＝1..737kNNR2'==R3'=1.1qq2L=1.11×26.005×0.1167＝4..776kNN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)45×90小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)14小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4小梁截面抵抗矩WW(cm3)60.75小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)273.375小梁计算方式简支梁梁左侧立杆距梁中中心线距离((mm)750主梁间距l1(mmm)9001、梁底各各道小梁线荷荷载计算分别计算算梁底各道小小梁所受线荷荷载，其中梁梁侧楼板的荷荷载取板底立立杆至梁侧边边一半的荷载载。小梁自重重设计值：qq2=γ0×1.3××G1k×梁宽//(小梁根数数-1)=11.1×1..3×(0..3-0.11)×0.55/3=00.048kkN/m1）左侧小小梁线荷载设设计值计算梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左＝R1/b=2..532/11＝2.5332kN/mm小梁自重重：q2=0.0448kN/mm梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左=γ0×1.3××G1k×(梁高高-板厚)==1.1×11.3×0..5×(0..9-0.33)=0.4429kN//m梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左=γ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××γL×Q1k]×(梁梁左侧立杆距距梁中心线距距离-梁梁宽/2)//2=1.11×[1.33×(0.55+(24++1.1)××0.3)++1.5×00.9×3]]×(0.775-0.55/2)/22=3.9884kN/mm左侧小梁梁总荷载q左左＝q1左+q2+q3左+q4左=2..532+00.048++0.4299+3.9884=6.9993kN//m2）中间小小梁线荷载设设计值计算梁底面板板传递给中间间小梁最大线线荷载：q11中＝Maxx[R2,R3]/b==Max[[6.9344,6.9334]/1==6.9334kN/mm小梁自重重：q2=0.0448kN/mm中间小梁梁总荷载q中中=q1中+q2=6.9334+0.0048=6..982kNN/m3）右侧小小梁线荷载设设计值计算梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右＝R4/b=2..532/11＝2.5332kN/mm小梁自重重：q2=0.0448kN/mm梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右=γ0×1.3××G1k×(梁高高-板厚)==1.1×11.3×0..5×(0..9-0.33)=0.4429kN//m梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右=γ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××γL×Q1k]×(((lb-梁左左侧立杆距梁梁中心线距离离)-梁梁宽/2)//2=1.11×[1.33×(0.55+(24++1.1)××0.3)++1.5×00.9×3]]×((1..5-0.775)-0..5/2)//2=3.9984kN//m右侧小梁梁总荷载q右右＝q1右+q2+q3右+q4右=2..532+00.048++0.4299+3.9884=6.9993kN//m4）各道小小梁最大线荷荷载设计值计计算小梁最大大荷载q=MMax[q左左,q中,q右]=Maxx[6.9993,6.9982,6..993]==6.9933kN/m5）各道小小梁最大线荷荷载标准值计计算参考小梁梁线荷载设计计值计算步骤骤，将荷载标标准值代入后后得到：小梁最大大荷载标准值值：q'=MMax[q左左',q中',q右']=Maax[4.8828,4..809,44.828]]=4.8228kN/mm为简化计计算，按简支支梁和悬臂梁梁分别计算，如如下图：2、抗弯验验算Mmaxx＝max[[0.1255ql12，0.5qql22]＝maxx[0.1225×6.9993×0..92，0.5××6.9933×0.222]＝0.7708kN··mσ=Mmmax/W==0.7088×106/607550=11..655N//mm2≤[f]//γR=14/11=14N//mm2满足要求求！3、抗剪验验算Vmaxx＝max[[0.5qll1，ql2]＝maxx[0.5××6.9933×0.9，66.993××0.2]＝＝3.1477kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×33.147××1000//(2×455×90)＝＝1.1655N/mm22≤[τ]//γR=1.4//1=1.44N/mm22满足要求求！4、挠度验验算ν1＝55q'l14/(3844EI)＝55×4.8228×90004/(3844×93500×273..375×1104)＝1.6614mm≤≤[ν]＝mmin[l11/150，110]=miin[9000/150，110]＝6mmmν2＝qq'l24/(8EII)＝4.8828×20004/(8×99350×2273.3775×1044)＝0.0038mm≤≤[ν]＝mmin[2ll2/150，110]=miin[4000/150，110]＝2..667mmm满足要求求！5、支座反反力计算承载能力力极限状态Rmaxx=max[[qL1,0.5qqL1+qL2]=maxx[6.9993×0.99,0.5××6.9933×0.9++6.9933×0.2]]=6.2994kN同理可得得：将各道小小梁所受线荷荷载设计值参参照以上步骤骤分别代入，得得到梁底支撑撑各道小梁所所受最大支座座反力设计值值依次为R11=6.2994kN,RR2=6.2884kN,RR3=6.2884kN,RR4=6.2994kN正常使用用极限状态Rmaxx'=maxx[q'L11,0.5qq'L1+q'L2]=maxx[4.8228×0.99,0.5××4.8288×0.9++4.8288×0.2]]=4.3445kN同理可得得：各道小梁梁所受线荷载载标准值参照照以上步骤分分别代入，得得到梁底支撑撑各道小梁所所受最大支座座反力标准值值依次为R11'=4.3345kN,,R2'=4.3328kN,,R3'=4.3328kN,,R4'=4.3345kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)3.86主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)9.28可调托座内主梁根根数2主梁受力不均匀系系数Ks0.6主梁2根根合并，其主主梁受力不均均匀系数Kss=0.6,,则：承载能力力极限状态单根主梁梁所受集中力力设计值：P1=RR1×Ks=6.2994×0.66=3.7776kN,,P2=R2×Ks=6.2884×0.66=3.777kN,PP3=R3×Ks=6.2884×0.66=3.777kN,PP4=R4×Ks=6.2994×0.66=3.7776kN单根主梁梁自重设计值值：q=1..1×1.33×0.0228=0.004kN/mm正常使用用极限状态单根主梁梁所受集中力力标准值：P1'==R1'×Ks=4.3445×0.66=2.6607kN,,P2'=R2'×Ks=4.3228×0.66=2.5597kN,,P3'=R3'×Ks=4.3228×0.66=2.5597kN,,P4'=R4'×Ks=4.3445×0.66=2.6607kN单根主梁梁自重标准值值：q'=11×0.0228=0.0028kN//m1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN··m)σ=Mmmax/W==0.25××106/38600=64.775N/mmm2≤[f]//γR=205//1=2055N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN))Vmaxx＝3.7776kNτmaxx=2Vmaxx/A=2××3.7766×10000/357＝＝21.1554N/mmm2≤[τ]//γR=125//1=1255N/mm22满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm))νmaxx＝0.0997mm≤[[ν]＝miin[L/1150，100]=minn[600//150，110]＝4mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R11=0.2226kN，RR2=7.355kN，R33=7.355kN，R44=0.2226kN立杆所受受主梁支座反反力依次为PP1=R1/Ks=0.2226/0.66=0.3777kN，PP2=R2/Ks=7.355/0.6==12.255kN，P33=R3/Ks=7.355/0.6==12.255kN，P44=R4/Ks=0.2226/0.66=0.3777kN七、可调托座验验算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力设设计值[N]](kN)100扣件抗滑移折减系系数kc0.851、扣件抗抗滑移验算两侧立杆杆最大受力NN＝max[[R1,R4]＝maxx[0.2226,0.2226]＝00.226kkN≤0.885×8=66.8kN单扣件在在扭矩达到440～65NN·m且无质质量缺陷的情情况下，单扣扣件能满足要要求！2、可调托托座验算可调托座座最大受力NN＝max[[P2，P3]＝12..25kN≤≤[N]/γγR=100//1=1000kN满足要求求！八、立杆验算立杆钢管截面类型型(mm)Φ48.3×3..2立杆钢管计算截面面类型(mmm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立杆截面抵抗矩WW(cm3)4.49支架立杆计算长度度修正系数ηη1.05悬臂端计算长度折折减系数k0.6支撑架搭设高度调调整系数βHH1架体顶层步距修正正系数γ0.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)300支架自重标准值qq(kN/mm)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mmm)1000可调托座伸出顶层层水平杆的悬悬臂长度a((mm)1501、长细比比验算hmaxx=max((βHηh,βHγh'+22ka)=mmax(1××1.05××1500,,1×0.99×10000+2×0..6×1500)=15775mmλ=hmmax/i==1575//15.9==99.0557≤[λ]]=150长细比满满足要求！查表得，φφ＝0.48822、风荷载载计算Mw＝γγ0×γL×φw×1.5××ωk×la×h2/10＝11.1×0..9×0.99×1.5××0.1999×0.9××1.52/10＝00.054kkN·m3、稳定性性计算P1＝00.377kkN，P2＝12.225kN，PP3＝12.225kN，PP4＝0.3777kN立杆最大大受力Nw＝max[[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+γ0×1.3××每米立杆自自重×(H--梁高)+MMw/lb＝max[[0.3777+1.1××[1.3××(0.5++(24+11.1)×00.3)+11.5×0..9×3]××(0.9++0.75--0.5/22)/2×00.9，122.25，112.25，00.377++1.1×[[1.3×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..5×0.99×3]×((0.9+11.5-0..75-0..5/2)//2×0.99]+1.11×1.3××0.15××(3.355-0.9))+0.0554/1.55＝12.8811kNf＝Nww/(φA))+Mw/W＝122811.3371/(00.482××424)++0.0544×106/44900＝74.7714N/mmm2≤[f]//γR=300//1=3000N/mm22满足要求求！九、高宽比验算算根据《建建筑施工承插插型盘扣式钢钢管脚手架安安全技术标准准》JGJ//T2311-20211第6.22.1:支支撑架的高宽宽比宜控制在在3以内H/B==3.35//30=0..112≤33满足要求求！十、架体抗倾覆覆验算模板支架高度H((m)3.35模板支架纵向长度度L(m)40模板支架横向长度度B(m)30混凝土浇浇筑前，倾覆覆力矩主要由由风荷载产生生，抗倾覆力力矩主要由模模板及支架自自重产生MT=γγ0×γL×φw×γQ(ωkLH2/2)=11.1×0..9×0.99×1.5××(0.1999×40××3.3522/2)=559.6966kN·mMR=γγG[G1k+0.115×H/((la'×lb')]LBB2/2=0..9×[0..5+0.115×3.335/(0..9×0.99)]×400×302/2=188150kNN·mMT=559.6966kN·m≤≤MR=181550kN·mm满足要求求！混凝土浇浇筑时，倾覆覆力矩主要由由泵送、倾倒倒混凝土等因因素产生的水水平荷载产生生，抗倾覆力力矩主要由钢钢筋、混凝土土、模板及支支架自重产生生MT=γγ0×γL×φw×γQ(Q2kLH2)=1.11×0.9××0.9×11.5×(00.161××40×3..352)=96..593kNN·mMR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.155×H/(lla'×lb')]LBB2/2=0..9×[0..5+(244+1.1))×0.3++0.15××3.35//(0.9××0.9)]]×40×3302/2=1440136kkN·mMT=996.5933kN·m≤≤MR=1401136kN··m满足要求求！十一、立杆支承承面承载力验验算支撑层楼板厚度hh(mm)350混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天天)7混凝土的实测抗压压强度fc(N/mmm2)8.294混凝土的实测抗拉拉强度ft(N/mmm2)0.829立杆垫板长a(mmm)200立杆垫板宽b(mmm)200F1=NN=12.8811kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.55.1条规定定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhfft+0.255σpc,m)ηηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤8800mm时时，取βh=1.0；；当h≥20000mm时时，取βh=0.9；；中间线性插插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0--3.5N//㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η11,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，ββs不宜大于44：当βs<2时取ββs=2，当面面积为圆形时时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对对边柱，取aas=30：对对角柱，取aas=20说明本工程无预应力，不不考虑上式中中σpc,m之值值，将其取为为0。可得：ββh=1，ft=0.8229N/mmm2，η=1，hh0=h-200=330mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=21120mmF=(00.7βhft+0.255σpc，mm)ηumh0=(0.77×1×0..829+00.25×00)×1×22120×3330/10000=4005.9788kN≥F11=12.8811kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.66.1条规定定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcββlfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1..4-1取值值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.33.1条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6..6.2条确确定可得：ffc=8.2994N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，AAln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×8.2994×400000/10000=13343.6228kN≥FF1=12.8811kN满足要求求！500*12000梁模板计计算书计算依据：1、《建建筑施工承插插型盘扣式钢钢管脚手架安安全技术标准准》JGJ//T2311-202112、《混混凝土结构设设计规范》GGB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计标标准》GB500177-20177一、工程属性新浇混凝土梁名称称550*12000混凝土梁计算截面面尺寸(mmm×mm)550×12000梁侧楼板计算厚度度(mm)300模板支架高度H((m)3.15模板支架横向长度度B(m)30模板支架纵向长度度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN//m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q22k(kN//m2)0.161风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.1166地基粗糙程度D类(有密集建筑筑群且房屋较较高市区)模板支架顶部距地地面高度(mm)3.15风压高度变化系数数μz0.51风荷载体型系数μμs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作作用三、模板体系设设计结构重要性系数γγ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立杆纵纵距是否相等等是梁跨度方向立杆间间距la(mm)900梁两侧立杆横向间间距lb(mm)1500最大步距h(mmm)1500顶层步距h'(mmm)1000可调托座伸出顶层层水平杆的悬悬臂长度a((mm)150新浇混凝土楼板立立杆纵横向间间距l'a(mm)、ll'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧侧立杆中的位位置居中梁左侧立杆距梁中中心线距离((mm)750梁底增加立杆根数数2梁底增加立杆布置置方式自定义梁底增加立杆依次次距梁左侧立立杆距离(mmm)600,900梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200梁底支撑小梁根数数6梁底支撑小梁间距距(mm)110每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0承载力设计值调整整系数γR1模板及支架计算依依据《建筑施工承插型型盘扣式钢管管脚手架安全全技术标准》JJGJ/T231-22021荷载系数数参数表：正常使用极限状态态承载能力极限状态态抗倾覆可变荷载的组合值值系数φc10.90.9可变荷载的分项系系数γQ11.51.5永久荷载的分项系系数γG11.30.9结构重要性系数γγ01.1设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000取梁纵向向单位宽度bb=10000mm，按四四等跨连续梁梁计算：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44面板承受受梁截面方向向线荷载设计计值：q1＝γγ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××φc×Q1k]×b==1.1×[[1.3×((0.1+((24+1..5)×1..2)+1..5×0.99×3]×11＝48.3356kN//m计算简图图如下：1、强度验验算q1静＝＝γ0×1.3××(G1k+(G2k+G3k)×h))×b＝1..1×1.33×(0.11+(24++1.5)××1.2)××1＝43..901kNN/mq1活＝＝γ0×1.5××φc×Q1k×b＝11.1×1..5×0.99×3×1＝＝4.4555kN/mMmaxx＝0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1007×43..901×00.112+0.1221×4.4455×0..112＝0.0663kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.0633×106/375000＝1.669N/mmm2≤[f]//γR=15/11＝15N//mm2满足要求求！2、挠度验验算面板承受受梁截面方向向线荷载标准准值：q2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))+1×1××Q1k]×b＝＝[1×(00.1+(224+1.55)×1.22)+1×11×3]×11＝33.77kN/mνmaxx＝0.6332q2L4/(1000EI)=00.632××33.7××1104/(1000×100000×2811250)＝＝0.0111mm≤[νν]＝minn[L/1550，10]]＝min[[110/1150，100]＝0.7733mm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静L+0..446q11活L=0..393×443.9011×0.111+0.4446×4.4455×0..11＝2..116kNNR2=RR4=1.1443q1静L+1..223q11活L=1..143×443.9011×0.111+1.2223×4.4455×0..11＝6..119kNNR3=00.928qq1静L+1..142q11活L=0..928×443.9011×0.111+1.1442×4.4455×0..11＝5..041kNN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2L=0.3393×333.7×0..11＝1..457kNNR2'==R4'=1.1443q2L=1.1143×333.7×0..11＝4..237kNNR3'==0.9288q2L=0.9928×333.7×0..11＝3..44kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)45×90小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)14小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4小梁截面抵抗矩WW(cm3)60.75小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)273.375小梁计算方式简支梁梁左侧立杆距梁中中心线距离((mm)750主梁间距l1(mmm)9001、梁底各各道小梁线荷荷载计算分别计算算梁底各道小小梁所受线荷荷载，其中梁梁侧楼板的荷荷载取板底立立杆至梁侧边边一半的荷载载。小梁自重重设计值：qq2=γ0×1.3××G1k×梁宽//(小梁根数数-1)=11.1×1..3×(0..3-0.11)×0.555/5==0.0311kN/m1）左侧小小梁线荷载设设计值计算梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左＝R1/b=2..116/11＝2.1116kN/mm小梁自重重：q2=0.0331kN/mm梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左=γ0×1.3××G1k×(梁高高-板厚)==1.1×11.3×0..5×(1..2-0.33)=0.6644kN//m梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左=γ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××φc×Q1k]×(梁梁左侧立杆距距梁中心线距距离-梁梁宽/2)//2=1.11×[1.33×(0.55+(24++1.1)××0.3)++1.5×00.9×3]]×(0.775-0.555/2)//2=3.7785kN//m左侧小梁梁总荷载q左左＝q1左+q2+q3左+q4左=2..116+00.031++0.6444+3.7885=6.5577kN//m2）中间小小梁线荷载设设计值计算梁底面板板传递给中间间小梁最大线线荷载：q11中＝Maxx[R2,R3,R4]/b=MMax[6..119,55.041,,6.1199]/1=66.119kkN/m小梁自重重：q2=0.0331kN/mm中间小梁梁总荷载q中中=q1中+q2=6.1119+0.0031=6..15kN//m3）右侧小小梁线荷载设设计值计算梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右＝R5/b=2..116/11＝2.1116kN/mm小梁自重重：q2=0.0331kN/mm梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右=γ0×1.3××G1k×(梁高高-板厚)==1.1×11.3×0..5×(1..2-0.33)=0.6644kN//m梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右=γ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××φc×Q1k]×(((lb-梁左左侧立杆距梁梁中心线距离离)-梁梁宽/2)//2=1.11×[1.33×(0.55+(24++1.1)××0.3)++1.5×00.9×3]]×((1..5-0.775)-0..55/2))/2=3..785kNN/m右侧小梁梁总荷载q右右＝q1右+q2+q3右+q4右=2..116+00.031++0.6444+3.7885=6.5577kN//m4）各道小小梁最大线荷荷载设计值计计算小梁最大大荷载q=MMax[q左左,q中,q右]=Maxx[6.5777,6.115,6.5577]=66.577kkN/m5）各道小小梁最大线荷荷载标准值计计算参考小梁梁线荷载设计计值计算步骤骤，将荷载标标准值代入后后得到：小梁最大大荷载标准值值：q'=MMax[q左左',q中',q右']=Maax[4.5548,4..259,44.548]]=4.5448kN/mm为简化计计算，按简支支梁和悬臂梁梁分别计算，如如下图：2、抗弯验验算Mmaxx＝max[[0.1255ql12，0.5qql22]＝maxx[0.1225×6.5577×0..92，0.5××6.5777×0.222]＝0.6666kN··mσ=Mmmax/W==0.6666×106/607550=10..962N//mm2≤[f]//γR=14/11=14N//mm2满足要求求！3、抗剪验验算Vmaxx＝max[[0.5qll1，ql2]＝maxx[0.5××6.5777×0.9，66.577××0.2]＝＝2.96kkNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×22.96×11000/((2×45××90)＝11.096NN/mm2≤[τ]//γR=1.4//1=1.44N/mm22满足要求求！4、挠度验验算ν1＝55q'l14/(3844EI)＝55×4.5448×90004/(3844×93500×273..375×1104)＝1.552mm≤[[ν]＝miin[l1/150，110]=miin[9000/150，110]＝6mmmν2＝qq'l24/(8EII)＝4.5548×20004/(8×99350×2273.3775×1044)＝0.0036mm≤≤[ν]＝mmin[2ll2/150，110]=miin[4000/150，110]＝2..667mmm满足要求求！5、支座反反力计算承载能力力极限状态Rmaxx=max[[qL1,0.5qqL1+qL2]=maxx[6.5777×0.99,0.5××6.5777×0.9++6.5777×0.2]]=5.9119kN同理可得得：将各道小小梁所受线荷荷载设计值参参照以上步骤骤分别代入，得得到梁底支撑撑各道小梁所所受最大支座座反力设计值值依次为R11=5.9119kN,RR2=5.5335kN,RR3=4.5666kN,RR4=4.5666kN,RR5=5.5335kN,RR6=5.9119kN正常使用用极限状态Rmaxx'=maxx[q'L11,0.5qq'L1+q'L2]=maxx[4.5448×0.99,0.5××4.5488×0.9++4.5488×0.2]]=4.0993kN同理可得得：各道小梁梁所受线荷载载标准值参照照以上步骤分分别代入，得得到梁底支撑撑各道小梁所所受最大支座座反力标准值值依次为R11'=4.0093kN,,R2'=3.8833kN,,R3'=3.1116kN,,R4'=3.1116kN,,R5'=3.8833kN,,R6'=4.0093kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.7主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)3.86主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)9.28可调托座内主梁根根数2主梁受力不均匀系系数Ks0.6主梁2根根合并，其主主梁受力不均均匀系数Kss=0.6,,则：承载能力力极限状态单根主梁梁所受集中力力设计值：P1=RR1×Ks=5.9119×0.66=3.5552kN,,P2=R2×Ks=5.5335×0.66=3.3321kN,,P3=R3×Ks=4.5666×0.66=2.7739kN,,P4=R4×Ks=4.5666×0.66=2.7739kN,,P5=R5×Ks=5.5335×0.66=3.3321kN,,P6=R6×Ks=5.9119×0.66=3.5552kN单根主梁梁自重设计值值：q=1..1×1.33×0.0228=0.004kN/mm正常使用用极限状态单根主梁梁所受集中力力标准值：P1'==R1'×Ks=4.0993×0.66=2.4456kN,,P2'=R2'×Ks=3.8333×0.66=2.33kN,P33'=R3'×Ks=3.1116×0.66=1.8869kN,,P4'=R4'×Ks=3.1116×0.66=1.8869kN,,P5'=R5'×Ks=3.8333×0.66=2.33kN,P66'=R6'×Ks=4.0993×0.66=2.4456kN单根主梁梁自重标准值值：q'=11×0.0228=0.0028kN//m1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN··m)σ=Mmmax/W==0.2855×106/38600=73.7722N/mmm2≤[f]//γR=205//1=2055N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN))Vmaxx＝6.5337kNτmaxx=2Vmaxx/A=2××6.5377×10000/357＝＝36.6224N/mmm2≤[τ]//γR=125//1=1255N/mm22满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm))νmaxx＝0.1554mm≤[[ν]＝miin[L/1150，100]=minn[600//150，110]＝4mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R11=0.366kN，R22=9.2882kN，RR3=9.2882kN，RR4=0.366kN立杆所受受主梁支座反反力依次为PP1=R1/Ks=0.366/0.6==0.5999kN，P22=R2/Ks=9.2882/0.66=15.4471kN，PP3=R3/Ks=9.2882/0.66=15.4471kN，PP4=R4/Ks=0.366/0.6==0.5999kN七、可调托座验验算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力设设计值[N]](kN)100扣件抗滑移折减系系数kc0.851、扣件抗抗滑移验算两侧立杆杆最大受力NN＝max[[R1,R4]＝maxx[0.366,0.366]＝0.336kN≤00.85×88=6.8kkN单扣件在在扭矩达到440～65NN·m且无质质量缺陷的情情况下，单扣扣件能满足要要求！2、可调托托座验算可调托座座最大受力NN＝max[[P2，P3]＝15..471kNN≤[N]//γR=100//1=1000kN满足要求求！八、立杆验算立杆钢管截面类型型(mm)Φ48.3×3..2立杆钢管计算截面面类型(mmm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立杆截面抵抗矩WW(cm3)4.49支架立杆计算长度度修正系数ηη1.05悬臂端计算长度折折减系数k0.6支撑架搭设高度调调整系数βHH1架体顶层步距修正正系数γ0.9抗压强度设计值[[f](N//mm2)300支架自重标准值qq(kN/mm)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mmm)1000可调托座伸出顶层层水平杆的悬悬臂长度a((mm)1501、长细比比验算hmaxx=max((βHηh,βHγh'+22ka)=mmax(1××1.05××1500,,1×0.99×10000+2×0..6×1500)=15775mmλ=hmmax/i==1575//15.9==99.0557≤[λ]]=150长细比满满足要求！查表得，φφ＝0.48822、风荷载载计算Mw＝γγ0×φc×1.5××ωk×la×h2/10＝11.1×0..9×1.55×0.1666×0.99×1.522/10＝00.05kNN·m3、稳定性性计算P1＝00.599kkN，P2＝15.4471kN，PP3＝15.4471kN，PP4＝0.5999kN立杆最大大受力Nw＝max[[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+γ0×1.3××每米立杆自自重×(H--梁高)+MMw/lb＝max[[0.5999+1.1××[1.3××(0.5++(24+11.1)×00.3)+11.5×0..9×3]××(0.9++0.75--0.55//2)/2××0.9，115.4711，15.4471，0..599+11.1×[11.3×(00.5+(224+1.11)×0.33)+1.55×0.9××3]×(00.9+1..5-0.775-0.555/2)//2×0.99]+1.11×1.3××0.15××(3.155-1.2))+0.055/1.5＝＝15.9222kNf＝Nww/(φA))+Mw/W＝155922.228/(0..482×4424)+00.05×1106/44900＝89.0046N/mmm2≤[f]//γR=300//1=3000N/mm22满足要求求！九、高宽比验算算根据《建建筑施工承插插型盘扣式钢钢管脚手架安安全技术标准准》JGJ//T2311-20211第6.22.1:支支撑架的高宽宽比宜控制在在3以内H/B==3.15//30=0..105≤33满足要求求！十、架体抗倾覆覆验算模板支架高度H((m)3.15模板支架纵向长度度L(m)40模板支架横向长度度B(m)30混凝土浇浇筑前，倾覆覆力矩主要由由风荷载产生生，抗倾覆力力矩主要由模模板及支架自自重产生MT=γγ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=11.1×0..9×1.55×(0.1166×400×3.1552/2)=448.92kkN·mMR=γγG[G1k+0.115×H/((la'×lb')]LBB2/2=0..9×[0..5+0.115×3.115/(0..9×0.99)]×400×302/2=177550kNN·mMT=448.92kkN·m≤MMR=175550kN·mm满足要求求！混凝土浇浇筑时，倾覆覆力矩主要由由泵送、倾倒倒混凝土等因因素产生的水水平荷载产生生，抗倾覆力力矩主要由钢钢筋、混凝土土、模板及支支架自重产生生MT=γγ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.11×0.9××1.5×((0.1611×40×33.152)=94..893kNN·mMR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.155×H/(lla'×lb')]LBB2/2=0..9×[0..5+(244+1.1))×0.3++0.15××3.15//(0.9××0.9)]]×40×3302/2=1339536kkN·mMT=994.8933kN·m≤≤MR=1395536kN··m满足要求求！十一、立杆支承承面承载力验验算支撑层楼板厚度hh(mm)350混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天天)7混凝土的实测抗压压强度fc(N/mmm2)8.294混凝土的实测抗拉拉强度ft(N/mmm2)0.829立杆垫板长a(mmm)200立杆垫板宽b(mmm)200F1=NN=15.9922kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.55.1条规定定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhfft+0.255σpc,m)ηηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤8800mm时时，取βh=1.0；；当h≥20000mm时时，取βh=0.9；；中间线性插插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0--3.5N//㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0//2处板垂直直截面的最不不利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η11,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，ββs不宜大于44：当βs<2时取ββs=2，当面面积为圆形时时，取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取aas=40，对对边柱，取aas=30：对对角柱，取aas=20说明本工程无预应力，不不考虑上式中中σpc,m之值值，将其取为为0。可得：ββh=1，ft=0.8229N/mmm2，η=1，hh0=h-200=330mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=21120mmF=(00.7βhft+0.255σpc，mm)ηumh0=(0.77×1×0..829+00.25×00)×1×22120×3330/10000=4005.9788kN≥F11=15.9922kN满足要求求！2、局部受受压承载力计计算根据《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20110第6.66.1条规定定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcββlfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1..4-1取值值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.33.1条的规规定取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6..6.2条确确定可得：ffc=8.2994N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，AAln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×8.2994×400000/10000=13343.6228kN≥FF1=15.9922kN满足要求求！500*16500梁模板计算算书计算依据据：1、《建建筑施工承插插型盘扣式钢钢管脚手架安安全技术标准准》JGJ//T2311-202112、《混混凝土结构设设计规范》GGB500010-200103、《建建筑结构荷载载规范》GBB500009-201124、《钢钢结构设计标标准》GB500177-20177一、工程属性新浇混凝土梁名称称500*16500混凝土梁计算截面面尺寸(mmm×mm)500×16500梁侧楼板计算厚度度(mm)300模板支架高度H((m)3.15模板支架横向长度度B(m)30模板支架纵向长度度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重重标准值G22k(kN//m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G33k(kN//m3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k(kN//m2)3泵送、倾倒混凝土土等因素产生生的水平荷载载标准值Q22k(kN//m2)0.161风荷载标准值ωkk(kN/mm2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.1166地基粗糙程度D类(有密集建筑筑群且房屋较较高市区)模板支架顶部距地地面高度(mm)3.15风压高度变化系数数μz0.51风荷载体型系数μμs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作作用三、模板体系设设计结构重要性系数γγ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立杆纵纵距是否相等等是梁跨度方向立杆间间距la(mm)900梁两侧立杆横向间间距lb(mm)1500最大步距h(mmm)1500顶层步距h'(mmm)1000可调托座伸出顶层层水平杆的悬悬臂长度a((mm)150新浇混凝土楼板立立杆纵横向间间距l'a(mm)、ll'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧侧立杆中的位位置居中梁左侧立杆距梁中中心线距离((mm)750梁底增加立杆根数数2梁底增加立杆布置置方式自定义梁底增加立杆依次次距梁左侧立立杆距离(mmm)600,900梁底支撑小梁最大大悬挑长度((mm)200梁底支撑小梁根数数6梁底支撑小梁间距距(mm)100每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0承载力设计值调整整系数γR1模板及支架计算依依据《建筑施工承插型型盘扣式钢管管脚手架安全全技术标准》JJGJ/T231-22021荷载系数数参数表：正常使用极限状态态承载能力极限状态态抗倾覆可变荷载的组合值值系数φc10.90.9可变荷载的分项系系数γQ11.51.5永久荷载的分项系系数γG11.30.9结构重要性系数γγ01.1设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000取梁纵向向单位宽度bb=10000mm，按四四等跨连续梁梁计算：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44面板承受受梁截面方向向线荷载设计计值：q1＝γγ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××φc×Q1k]×b==1.1×[[1.3×((0.1+((24+1..5)×1..65)+11.5×0..9×3]××1＝64..765kNN/m计算简图图如下：1、强度验验算q1静＝＝γ0×1.3××(G1k+(G2k+G3k)×h))×b＝1..1×1.33×(0.11+(24++1.5)××1.65))×1＝600.31kNN/mq1活＝＝γ0×1.5××φc×Q1k×b＝11.1×1..5×0.99×3×1＝＝4.4555kN/mMmaxx＝0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1007×60..31×0..12+0.1221×4.4455×0..12＝0.077kN·mσ＝Mmmax/W＝＝0.07××106/375000＝1.8865N/mmm2≤[f]//γR=15/11＝15N//mm2满足要求求！2、挠度验验算面板承受受梁截面方向向线荷载标准准值：q2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))+1×1××Q1k]×b＝＝[1×(00.1+(224+1.55)×1.665)+1××1×3]××1＝45..175kNN/mνmaxx＝0.6332q2L4/(1000EI)=00.632××45.1775×10004/(1000×100000×2811250)＝＝0.01mmm≤[ν]]＝min[[L/1500，10]＝＝min[1100/1550，10]]＝0.6667mm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静L+0..446q11活L=0..393×660.31××0.1+00.446××4.4555×0.1＝＝2.5699kNR2=RR4=1.1443q1静L+1..223q11活L=1..143×660.31××0.1+11.223××4.4555×0.1＝＝7.4388kNR3=00.928qq1静L+1..142q11活L=0..928×660.31××0.1+11.142××4.4555×0.1＝＝6.1066kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2L=0.3393×455.175××0.1＝11.775kkNR2'==R4'=1.1443q2L=1.1143×455.175××0.1＝55.164kkNR3'==0.9288q2L=0.9928×455.175××0.1＝44.192kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)45×90小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)14小梁抗剪强度设计计值[τ]((N/mm22)1.4小梁截面抵抗矩WW(cm3)60.75小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)273.375小梁计算方式简支梁梁左侧立杆距梁中中心线距离((mm)750主梁间距l1(mmm)9001、梁底各各道小梁线荷荷载计算分别计算算梁底各道小小梁所受线荷荷载，其中梁梁侧楼板的荷荷载取板底立立杆至梁侧边边一半的荷载载。小梁自重重设计值：qq2=γ0×1.3××G1k×梁宽//(小梁根数数-1)=11.1×1..3×(0..3-0.11)×0.55/5=00.029kkN/m1）左侧小小梁线荷载设设计值计算梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左＝R1/b=2..569/11＝2.5669kN/mm小梁自重重：q2=0.0229kN/mm梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左=γ0×1.3××G1k×(梁高高-板厚)==1.1×11.3×0..5×(1..65-0..3)=0..965kNN/m梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左=γ0×[1.33×(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.5××φc×Q1k]×(