毕业论文预应力混凝土简支梁箱形梁桥设计计算

目录TOC\o"1-3"\h\u烟台大学毕业设计任务书 错误！未找到引用源。;在反摩擦影响长度外，锚具变形、锚具回缩损失：.各截面计算过程如下：表6.4四分点截面的计算表钢束号()影响长度锚固端距张拉端距离N1(N2)0.002173931.066889318.12N3(N4)0.003179021.588890227.00N5(N6)0.003179051.588890527.00N7(N8)0.004171032.158891236.68表6.5支点截面的计算表钢束号()影响长度锚固端距张拉端距离N1(N2)0.004171033.726393124.52N3(N4)0.004171034.3402143.63N5(N6)0.005152974.874405145.18N7(N8)0.005152975.448412162.196.3分批张拉时混凝土弹性压缩引起的预应力损失此预应力损失，对于简支梁一般取L/4截面计算，以其计算结果作为全梁各钢束的平均值。式中：—批数，按照5批对称张拉；—预应力钢筋与混凝土弹性模量之比，前面已经求出为5.65.所以：6.4由钢束应力松弛引起的预应力损失《公预规》条规定，钢绞线由松弛引起的预应力损失的值，按下式计算：其中：—张拉系数，一次张拉时，；超张拉时，；—钢筋松弛系数，Ⅰ级松弛（普通松弛），；Ⅱ级松弛，；—传力锚固时的钢筋应力，这里仍然采用截面的应力值作为全梁的平均值计算。故：所以：6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失根据《公预规》条规定，由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失可按下式计算：1.徐变系数终极值和收缩应变终极值的计算构件理论厚度的计算公式为：和采用预制梁的数据，对于混凝土毛截面，四分点与跨中截面上述数据完全相同，即：所以：设混凝土收缩和徐变在野外一般条件（相对湿度为75%）下完成，受荷时混凝土加载龄期为20d。按照上述条件，在《公预规》表得到1.7,混凝土收缩和徐变引起的应力损失列表计算在表6.6~6.8内表6.6四分点截面计算表计算数据计算()()()(1)(2)(3)=(1)+(2)6.6817.2026.74计算应力损失计算公式：分子项分母项（4）270.434814.90（5）44.853.56（6）283.7520.806%1.43表6-7跨中截面计算表计算数据计算()()()(1)(2)(3)=(1)+(2)9.915.9225.82计算应力损失计算公式：分子项分母项（4）261.134814.90（5）44.853.59（6）275.380.806%1.16表6.8支座截面计算表计算数据计算()()()(1)(2)(3)=(1)+(2)5.952.07.95计算应力损失计算公式：分子项分母项（4）80.43917.22（5）44.851.33（6）112.730.806%1.166.6钢束预应力损失汇总6.9各阶段预应力钢筋损失值的组合预应力损失值的组合先张法构件后张法构件传力锚固时的损失（第一批）传力锚固时的损失（第二批）将各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总于下面两表中：6.10预应力损失汇总表计算截面工作阶段预加应力阶段使用阶段78.82216.9697.7838.07198.4236.550.9227.216.9695.0838.07192.6230.7支点截面0.84143.8816.96161.738.0797.2135.36.11预应力筋提供有效预应力有效预力力计算截面支点截面预加应力阶段1297.221299.921233.3使用阶段1060.721069.221098第7章承载能力极限状态计算7.1跨中截面正截面承载力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行计算受压区高度将箱形截面按照等截面和等惯性矩的原则换算成如图所示的工字形截面。略去构造钢筋的影响，先按照第一类T形截面梁计算混凝土受压区高度，即：受压区全部位于翼缘板内，说明确定是第一类T形截面梁。图7.1箱型梁等效换算成工字型截面(尺寸单位：)7.1.2正截面承载能力计算梁跨中截面弯矩组合设计值19458.6，截面抗弯承载力为：7.2斜截面承载能力计算以截面处为例进行验算。1.复核主梁截面尺寸≦式中：代入:所以截面尺寸满足要求2.验算是否需要进行斜截面抗剪强度的计算《公预规》规定，若≦，则不需进行斜截面抗剪强度的计算，仅需按照构造配置箍筋即可。由于：说明需要通过计算配置抗剪钢筋。3.箍筋设计《公预规》规定：主梁截面强度按下式计算：式中：为截面内受拉纵筋的配筋率。即:式中：—异号弯矩影响系数，简支梁取1.0；—预应力提高系数，对于预应力混凝土受弯构件，取为1.25；—受压翼缘的影响系数，取1.1；—斜截面受压端正截面处，箱型梁截面腹板宽度，此处为400；—斜截面受压端正截面处梁的有效高度，已求得为1598；—斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，，而箍筋选用直径为10的四肢235钢筋，间距则：采用全部预应力钢筋的平均值，即，所以有：满足要求（注：纵向普通钢筋作为强度储备，未予考虑）上述验算说明主梁距支点处的斜截面抗剪承载力满足要求。由于设计中梁内预应力钢束都在梁端锚固，钢束根数沿梁跨几乎没有变化，配筋率亦满足要求，可不进行斜截面抗弯承载力验算。第8章持久状况正常使用极限状态抗裂行验算桥梁预应力混凝土构件的抗裂性验算，都是以混凝土构件的拉应力是否超过规范规定的限值来表示的，一般分为正截面抗裂性和斜截面抗裂性验算。8.1正截面抗裂性验算根据规范规定，全预应力混凝土预制构件在作用（或者荷载）短期效应组合下，应满足：式中：—在作用（或荷载）短期效应组合作用下，构件抗裂性验算混凝土的法向拉应力；—扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂性验算边缘产生的混凝土预压应力。在设计时，和的值可按下式计算式中：—构件截面面积及对截面受拉边缘的弹性抵抗距；—预应力钢筋重心队毛截面重心轴的偏心距；—按作用短期效应组合计算的弯矩值；—第一期荷载永久作用；—使用阶段预应力钢束的预加力；正截面抗裂验算的计算过程和结果见表8.1所示。8.1正截面抗裂验算计算表1060721069221098001962819628196287438138557886113692600101198005.45.45.6由以上计算可见，其余各截面正截面抗裂性均符合的要求。8.2斜截面抗裂性验算斜截面的抗裂性是由斜截面混凝土的主拉应力控制的。计算混凝土主拉应力时应选择跨径中最不利位置截面，对该截面的重心处和宽度急剧改变处经行验算。本设计中，对上梗肋（）、净轴（）、换轴（）、和下梗肋（）四点分别经行主拉应力验算，其他界面采用同样方法验算，计算过程和结果见表8.2~8.4。预制的全预应力混凝土构件，在荷载短期效应组合下，斜截面混凝土的住拉应力应符合下列要求：式中：—由于短期效应组合和预应力产生的混凝土住拉应力，可按下式计算式中：—在计算住应力点，由于作用短期效应组合和预应力产生的混凝土法向应力；—在计算住应力点，由作用短期效应组合和预应力产生的混凝土剪应力；表8.2为的计算过程及结果，表8.3为的计算过程及结果，下表为混凝土主拉应力的计算过程及结果。8.2计算表1060721060721060721060721962819628196281962889955417899554178995541789955417450.20-114.88923734289237342892373428923734245.20-0.2-1157438138743813874381387438138136926001369260013692600136926005.45.45.45.41069221069221069221069221962819628196281962889955417899554178995541789955417450.20-1158923734289237342892373428923734245.20-0.2-114.85578861557886155788615578861101198001011980010119800101198005.45.45.45.41098001098001098001098001962819628196281962889955417899554178995541789955417450.20-1158923734289237342892373428923734245.20-0.2-114.85.65.65.65.68.3的计算表置应置应力部位截面位跨中截面0.430.560.560.36四分点截面2.342.652.651.73支点截面0.652.972.971.878.4的计算表10.80.435.45.43.118.75.45.415.60.85.65.617.8由上述计算可知，最大主拉应力为0.533。其结果符合的要求。第9章持久状况构件的应力计算按持久状况的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土的法向压应力、受拉区钢筋的拉应力和斜截面的主压应力，并不得超过规定的限制。计算时荷载取其标准值，汽车荷载应计入冲击系数。9.1正截面混凝土法向压应力验算根据规范要求，使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力应满足下式的要求：式中：—在作用标准效应组合下混凝土的法向压应力，其计算可按下式：式中：—由预应力产生的混凝土正拉应力，其计算可按下式：其中：—为标准效应组合的弯矩值。以上公式的正截面混凝土压应力验算的计算过程和结果见下表。9.1正截面混凝土压应力计算表1060721060721069221069221098001098001962819628196281962819628196287438138743813855788615578861136926001369260010119800101198005.45.45.45.45.65.6由以上表的计算过程及计算结果可以看出，最大压应力在支点上缘处，其值为10.6，小于13.4，符合的要求。9.2预应力筋拉应力验算使用阶段预应力筋拉应力应满足下式要求式中：—预应力筋扣除全部预应力损失后的有效预应力；—在作用标准荷载效应组合下受拉区预应力筋产生的拉应力，可以按下式计算：式中：—分别为钢束重心到截面净轴和换轴的距离，即其中：—在作用标准效应组合下预应力筋重心处混凝土的正拉应力；—预应力筋与混凝土的弹性模量之比，由前面可知。根据图可知5号钢束最靠近收拉边缘，故只需对5号钢束进行验算，其计算过程及计算结果见下表所示。9.25号钢束预应力筋拉应力验算表应力部位跨中四分点支点（1）899554178995541789955417（2）892373428923734289237342（3）656564（4）65.265.265.2（5）743813874381380（6）136926001369260005.35.304.64.609.99.9059.459.501060.71069.21098.01120.11128.71098.0根据上表可知，5号预应力筋拉应力最大值出现在跨中截面1128.7，小于1209符合的要求。9.3斜截面混凝土主压应力验算斜截面混凝土主压应力验算，主要是为了保证混凝土在主压应力方向破坏时也具有足够的安全度。取上梗肋（）、净轴（）、换轴（）、和下梗肋（）等四分点分别经行主压应力验算，对其他界面采用同样方法验算。斜截面混凝土的主压应力应符合下列要求式中:—由作用（或荷载）标准值和预应力产生的混凝主拉应力，可按下式计算式中:—在计算主应力点，由于作用标准组合和预应力产生的混凝土法向应力；—在计算住应力点，由作用标准组合和预应力产生的混凝土剪应力；表9.3斜截面主应力计算表1060721060721060721060721962819628196281962889955417899554178995541789955417450.20-114.88923734289237342892373428923734245.20-0.2-1157438138743813874381387438138136926001369260013692600136926005.45.45.45.41069221069221069221069221962819628196281962889955417899554178995541789955417450.20-1158923734289237342892373428923734245.20-0.2-114.85578861557886155788615578861101198001011980010119800101198005.45.45.45.41098001098001098001098001962819628196281962889955417899554178995541789955417450.20-1158923734289237342892373428923734245.20-0.2-114.85.65.65.65.69.4的计算表置应置应力部位截面位跨中截面0.430.560.560.36四分点截面2.342.652.651.73支点截面0.652.972.971.879.5的计算表5.40.433.15.75.45.45.64.85.65.67.85.43.1由上述计算可知，最大主拉应力为8.5小于16.08。其结果符合的要求。第10章短暂状况构建的应力验算桥梁构件的短暂状况，应计算其在制作、运输及安装等施工阶段混凝土截面边缘的法向应力，并满足相应的设计要求。(1)预加力阶段应力验算此阶段是指初始预加力与主梁自重共同作用的阶段，验算混凝土截面下缘的最大压应力和上缘最大拉应力预加力阶段混凝土法向应力的计算过程及结果见下表。10.1预加力阶段的法向应力计算表应力部位跨中上缘跨中下缘四分点上缘四分点下缘支点上缘支点下缘（1）106072106072106922106922109800109800（2）（3）196281962819628196281962819628（4）（5）7438138743813855788615578861（6）=（1）/（3）（7）=±（2）/（4）-9.6916.8-9.616.83.85.9（8）=（7）+（6）-2.922.5-2.916.69.611.6（9）=±（5）/（4）5.5-9.64.1-7.20.00000.0000（10）=（8）+（9）2.612.91.39.49.611.6由上表可以看出，四分点截面下缘存在最大压应力。预加力阶段正截面压应力满足，故正截面压应力符合要求。由于不存在拉应力，故只需按构造配置纵向普通钢筋。上述公式中和为与构件制作、运输和安装各施工阶段混凝土立方体抗压强度相应的抗压强度、抗拉强度标准值，考虑到混凝土达到C35时张拉预应力钢束，则，。第11章主梁端部局部承压验算由于后张法预应力混凝土梁在端部锚头集中力作用，锚下混凝土将承受很大的局部压应力，可能使梁端产生纵向裂缝，所以需要进行局部承压验算。11.1局部承压区的截面尺寸验算配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的截面尺寸应满足下式要求式中：—局部受压面积上局部压力设计值，对于后张法构件在锚头局压区，应取1.2倍张拉时的最大压力，本设计中，每束预应力筋的截面积为，张拉控制内应力为1395，则—混凝土轴心抗压强度设计值，对于后张法预应力混凝土构件，应根据张拉时混凝土立方体抗压强度值求的，本设计张拉时混凝土强度等级为,则；—混凝土局部承压修正系数，本设计张拉时混凝土强度等级为，故；—混凝土局部承压强度提高系数；—混凝土局部受压面积，当局部受压面由孔洞时，为扣除孔洞的面积，为不扣除孔洞的面积，对于具有喇叭管并与垫板连成整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾段的内孔面积；本设计采用夹片式锚具，该锚具的垫板与其后的喇叭管连成整体。铺垫板尺寸为，喇叭管尾端接内径70的波纹管。根据锚具的布置情况取最不利的四号钢束进行局部承压验算。则故本设计主梁局部受压的截面尺寸满足要求。11.2局部抗压承载力验算对锚下设置间接钢筋的局部承压构件，按下式进行局部抗压承载力验算式中：—配置间接钢筋时局部抗压承载力提高系数，当时取；—间接钢筋影响系数，当混凝土等级在C50以下时，取；—间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积，其重心与的重心相重合，计算式按同心对称原则取值；—间接钢筋体积配筋率，对于螺旋筋；—单根螺旋形间接钢筋的截面面积；—螺旋形间接钢筋内表面范围内混凝土核心面积的直径；—螺旋形间接钢筋的层距；本设计采用间接钢筋为螺旋筋，，直径为12，间距螺旋筋中心直径为240。于是有因此，本设计主梁端部局部承压验算满足要求。第12章主梁变形（挠度）验算根据主梁截面在各阶段混凝土正压力验算结果，可知主梁在使用荷载作用下截面不开裂。1.由荷载作用下主梁的挠度计算主梁计算跨径，C50混凝土的弹性模量由前面计算可知主梁在各控制截面的换算截面惯性矩各不相同，本设计中为简化，取l/2处截面的换算截面惯性矩作为全梁的平均值来计算。1)恒载作用下引起的挠度计算由荷载引起的挠度时，全预应力混凝土构件的刚度应采用则恒载效应引起的挠度为短期效应组合引起的跨中截面的挠度为受弯构件在使用阶段的挠度应考虑长期效应的影响，即按荷载短期效应计算的挠度值乘以挠度长期增长系数，对于C50混凝土，则荷载短期效应引起的长期的挠度值为恒载引起的长期挠度值为2)结构刚度验算预应力还能与受弯构件的长期挠度值相抵消，在消除自重长期产生的长期挠度值后梁的最大挠度为可见结构刚度满足规范要求。3)预加力引起的反拱值的计算采用l/4截面处的使用阶段预加力矩作用作为全梁的平均预加力矩计算值，即截面惯性矩采用预加力阶段的截面惯性矩，为简化计算，这里仍以l/4处截面的截面惯性矩作为全梁的平均值来计算则主梁上拱值（跨中截面）为考虑长期效应的预加力引起的反拱值为4)预拱度的设置梁在预加力和荷载短期效应组合共同作用下并考虑长期效应的挠度值为故需设置预拱度为58.8第13章行车道板13.1行车道板荷载计算1.结构自重及其内力(按纵向1宽的板条计算)1)每延米板上的结构自重g沥青混凝土箱梁翼板自重合计2)每米宽板条的横载内力恒载弯矩为：恒载剪力为：3)汽车车辆荷载产生的内力根据《桥规》规定，冲击系数偏安全地采用悬臂板的冲击系数1.3，公路Ⅱ级车辆荷载的重轴作用力为，着地长度，宽度，则得：轮压分布如图所示：图13-2公路Ⅱ级荷载的计算图(尺寸单位：)则：4)内力组合按照承载能力极限状态进行内力组合计算，基本组合为按照正常使用状态进行内力组合计算，短期效应为13.2行车道板截面强度及配筋计算混凝土的强度等级为，受力钢筋采用，查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62—2004(以下简称《公预规》)表可知混凝土强度等级为、钢筋种类为时相对极限受压区高度。查《公预规》表和表得查《公预规》第条得拟采用単筋矩形截面形式。假设，则有效受压区高度，根据《公预规》第25页公式求得根据《公预规》第25页公式选用间距200。保护层厚度为30。配筋验算如下：根据《公预规》第25页公式满足《公预规》25页条要求。行车道板板的配筋同时也满足《公预规》9.2条的构造要求。行车道板内主筋直径不应小于。在简支板跨中和连续板支点处，板内主钢筋间距不应大于。其最小净距和层距应符合规范第条规定。行车道板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋。分布钢筋在主筋的内侧，其直径不得小于，间距不应大于，截面面积不宜小于板截面面积的0.1%。在主筋的弯折处，应该布置分布钢筋。斜截面验算：即满足，根据《公预规》条，当满足此式时可以不进行斜截面抗剪承载力验算，只需按条构造要求配置箍筋。因此，板内分布钢筋采用（公称截面面积78.5）钢筋，间距按20配置，保护层取30mm，各种参数都符合构造要求。第14章板式橡胶支座的设计14.1确定支座平面尺寸选定支座的平面尺寸为的圆形支座，，采用中间层橡胶片的厚度1.计算支座的平面形状系数式中：—橡胶支座中钢板的直径，本设计中取；—中间层橡胶片的厚度；故，2.计算橡胶支座的弹性模量3.验算橡胶支座的承压强度式中：—支座压力标准值，汽车荷载应计入冲击系数；—橡胶支座使用阶段的平均压应力限值；；支座的承压强度满足要求。14.2确定支座的厚度查资料得主梁的计算温差为，温度变形由两端的支座均摊，则每一个支座承受的水平位移为为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每一支座上的制动力；对于的桥跨，一个设计车道上公路—Ⅱ级车道荷载总重为：则其制动力标准值为；按《桥梁设计规范》规定，不得小于，经比较以总制动力为来计算，两根梁共4各支座，每个支座承受水平力为确定需要的橡胶片的总厚度不计汽车制动力：计入汽车制动力：《桥梁设计规范》规定选用4层钢板和5层橡胶垫组成的支座上下层橡胶片厚0.4cm，中间层橡胶片厚0.7cm，钢板厚0.3cm，则橡胶片总厚度：（合格）支座总厚度：14.3验算支座的偏转情况1.计算支座的平均压缩变形式中：—平均压缩变形；—支座抗压弹性模量；—支橡胶弹性体体积模量，；则：按《桥梁设计规范》尚应满足即，可见满足要求。2.计算梁端转角由式和可得设结构在自重作用下，主梁处于水平状态，已知在公路—Ⅱ级荷载下跨中的挠度为3.验算偏转情况即14.4验算支座的抗滑稳定性1.计算由温度变化引起的水平力验算抗滑稳定性则(合格)结果表明，支座不会发生相对滑移。盖梁设计对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的主要构件。上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础。桥梁的跨度、桥宽、荷载标准，对盖梁的设计影响很大。盖梁承受的主要荷载是其上梁体通过支座传递过来的集中力。盖梁作为受弯构件，在荷载作用下各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。下图为盖梁的一般构造图。15.1盖梁一般构造图(尺寸单位：)1.荷载计算1)上部结构永久荷载15.1上部结构永久荷载每片中梁自重（）一孔上部构造自重（）每一个支座恒载反力（）70.8495612392)盖梁自重及作用效应计算15.2盖梁计算简图(尺寸单位：)15.2盖梁自重产生的弯矩剪力效应计算表截面编号自重（）弯矩（）剪力（）1-1-48-482-2-97122.23-387.587.54-4003)可变荷载计算①可变荷载横向分布系数的计算：荷载对称布置时用杠杠法，非对称布置时用修正偏心压力法a．单列车对称布置时，如下图所示15.3单列车盖梁荷载横向分布影响线(尺寸单位：)b．双列车，对称布置时：15.4双列车盖梁荷载横向分布影响线(尺寸单位：)②非对称布置时同样采用杠杆原理法15.5单列车非对称荷载横向分布影响线(尺寸单位：)a.单列车非对称布置时：15.6双列车非对称荷载横向分布影响线(尺寸单位：)b．双列车，非对称布置时：③按顺桥向可变荷载移动情况，求的支座可变荷载反力的最大值车道荷载的均布荷载标准值：集中荷载标准值：单孔布载时：双孔布载时：④可变荷载横向分布系数后各梁支点反力（计算的一般公式为）具体计算见下表：15.3各梁支点反力计算表荷载横向分布情况公路—Ⅱ级荷载（）计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔对称布置按杠杆原理法计算单列行车公路—Ⅱ级355.88177.94489.75244.88双列行车公路—Ⅱ级177.94244.88非对称布置按杠杆原理法计算单列行车公路—Ⅱ级355.88160.15117.79489.75220.3924.49双列行车公路—Ⅱ级306.06227.76421.19313.44⑤各梁永久荷载、可变荷载反力组合具体计算见下表，表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数由前面计算可知则：。15.4各梁永久荷载，可变荷载基本组合计算表编号荷载情况1号梁2号梁①恒载12391239②公路—Ⅱ级双列对称209.97288.96③公路—Ⅱ级双列非对称361.15497.00④1.2×①+1.4×②1780.761891.34⑤1.2×①+1.4×③1992.412182.64）双柱反力的计算15.5双柱反力计算表荷载组合情况计算式反力组合④公路—Ⅱ级双列对称1907.1组合⑤公路—Ⅱ级单列非对称2209.77由上表可知，荷载组合⑤的反力最大，即以（公路—Ⅱ级单列非对称）作为控制设计，此时，第16章内力计算16.1恒载加活载作用下各截面的内力1.弯矩计算截面位置见下图所示，为求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时的数值，跨中弯矩取用对称布置时的数值16.1支座反力简图(尺寸单位：)按图中给出的截面位置，各截面弯矩计算式为各种荷载组合作用下各截面弯矩计算见下表，表中的内力计算未考虑施工荷载的影响。16.1各截面弯矩计算表荷载组合情况墩柱反力反力各截面弯矩截面2-2截面3-3截面4-4组合④公路—Ⅱ级双列对称1907.11780.761891.34-890.38-826.71-699.29组合⑤公路—Ⅱ级单列非对称2209.771992.412182.6-996.21-887.53-615.832.相应于最大弯矩时的剪力计算一般计算公式为截面1-1：截面2-2：截面3-3：截面4-4：16.2各截面剪力计算表荷载组合情况墩柱反力反力各截面弯矩截面2-2截面3-3截面4-4组合④公路—Ⅱ级双列对称1907.11780.76-1780.76-1780.76126.34126.34126.34126.34组合⑤公路—Ⅱ级单列非对称2209.771992.41-1992.41-1992.41217.36217.36217.36217.3616.2盖梁内力汇总各截面的内力均取用上表中的最大值。16.3盖梁内力汇总表截截面内力1-12-23-34-4弯矩-22.7-61.247.689.60-996.21-887.53-699.29-28.07-1057.41-839.93-609.69剪力左-48-9787.50右-48122.287.50左0-1992.41217.36217.36右0-1992.41217.36217.36左-48-2089.41304.86217.36右-48-1870.21304.86217.36第17章截面配筋设计与承载力校核采用混凝土，主筋选用,,保护层厚（钢筋重心到混凝土边缘的距离），17.1正截面抗弯承载能力验算验算公式如下：对于-截面最配筋设计，已知：,采用混凝土，主筋选用，，保护层（钢筋中心至混凝土边缘）。=，，取，。即：解方程得到：用钢筋，其根数根，实际选用16根，配筋率：就正截面承载力与配筋率而言，配筋设计满足规范要求。17.2斜截面抗剪承载能力验算按规范的要求：当截面符合：可以不进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按规范的要求配置箍筋即可。式中：—预应力提高系数，本设计取；—混凝土抗拉设计强度，本设计取；对于②--②截面按规范的规定：所以可以你进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按照规范要求配置箍筋即可。第18章桥墩墩柱设计墩柱一般尺寸见图所示，墩柱直径为,用混凝土，内配钢筋。18.1桥墩墩柱简图(尺寸单位：)18.1荷载计算1.恒载计算由前面计算可得：(1)上部构造恒载，一孔重(2)盖梁自重（半根梁盖）(3)横系梁重(4)墩柱自重作用在墩柱上面的恒载垂直力为：2.汽车荷载计算由盖梁计算得知：（1）公路—Ⅱ级（a）单孔荷载相应的制动力：按照规范规定，制动力不小于,故