燃烧、水位、汽温调整知识培训

锅炉燃烧、水位、汽温调整知识培训2009.12第一部分燃烧调整锅炉燃烧调整的目的：

在保证锅炉设备安全、满足汽轮机对锅炉参数要求的前提下，调整各燃烧器燃料分配，调整一、二次风的分配，以达到炉膛热负荷均匀、炉膛受热面不结渣、火焰不冲刷水冷壁、低NOx排放，使锅炉在最安全、经济的条件下运行。一、W火焰锅炉燃烧技术特点

W火焰锅炉型式，是由下部炉膛和上部炉膛（燃烧段）所组成，一般下部炉膛的深度比上部炉膛大80～120%，燃料燃烧过程基本上是在下部炉膛内完成（约75%以上），上部炉膛主要冷却烟气用。上、下炉膛之间有一缩腰，可减少上部炉膛水冷壁对着火和燃烧区的辐射吸热，有利于提高着火燃烧区的温度。一次风煤粉气流从前后拱上的燃烧器向下喷出，达到炉膛下部，粉粒子重量较轻，然后向上流动，燃尽后离开下炉膛进入上炉膛，形成W火焰。

1、着火与引燃方面①起始阶段，燃料在低扰动状态下着火引燃，风速较低，有利于燃料的及时着火。②采用浓淡旋风分离式燃烧器，从磨煤机出口的风粉混合物中分离掉一部分乏气，经过燃烧器送入炉膛的是高浓度煤粉空气混合物，使着火热减少，有利于稳定着火。乏气从燃烧器下部喷口送入炉膛，与燃烧器喷口保持有足够的距离，不干扰煤粉主气流。这一特点特别适用于无烟煤、劣质煤的燃烧及低负荷运行。③高温热烟气先向下流，后向上流出下炉膛。在流出下炉膛之前，有一部分热烟气回流至燃烧器出口的着火区域，这对煤粉着火极为有利。

④燃烧器出口区域一般敷设有卫燃带，提高了燃料着火区域的温度，对着火有利。而且，当负荷变化时对炉膛温度影响不大，有利于稳燃和调峰。2、燃烧与燃尽方面

①二次风沿火焰行程逐渐加入已着火的煤粉气流中，使燃烧过程供氧量合理，对燃烧和燃尽有利。②两股主气流在炉膛下部冷灰斗处转折180°向上时相互碰撞，并在下炉膛出口处收缩碰撞，有利于扰动、混合。③炉膛充满度较好，容积热负荷低，使煤粉在炉内的停留时间长，有利于无烟煤、劣质煤的燃尽。3、其它优点①炉膛受热面布置比较灵活，因为燃烧过程基本上是在下部高温炉膛区完成的，上部炉膛主要冷却烟气，其高度主要取决于炉膛出口烟气温度的大小。（我厂炉膛出口烟气温度1061℃）②过热器与再热器热偏差小，因为上部炉膛深度小，火焰又不像四角切圆燃烧炉膛内那样旋转，故炉膛出口处烟气温度场较为均匀，不存在左右烟温偏差的问题。

③火焰流向与水冷壁相平行，不刷墙，对防止炉膛结渣有利。④由于可采用一次风浓淡燃烧器以实现煤粉浓淡燃烧，及分级送入二次风的分级燃烧，可使NOx排放量大为降低。4、主要缺点①由于下炉膛大，火焰温度低，为避免不完全燃烧损失增大，必须敷设卫燃带，这容易引起拱部附近结焦。

②二次风送入位置不当容易引起火焰提早拐弯发生短路，影响燃尽，并可能导致过热器超温。③炉膛结构设计与布置均不方便，结构复杂制造周期长，成本较高。二、煤粉燃烧过程

煤粉在炉内的燃烧过程可以分为三个阶段，即着火前的准备阶段(干燥，挥发阶段)、燃烧阶段和燃烬阶段，煤粉在炉膛内，必须在短短的两秒钟左右的时间里，经过这三个阶段，将可燃质基本烧完。对应于煤粉燃烧的三个阶段，可以在炉膛中划出三个区，即着火区、燃烧区与燃烬区。大致可以认为：喷燃器出口附近是着火区，炉膛中部与燃烧器同一水平以及稍高的区域是燃烧区，高于燃烧区直至炉膛出口的区域都是燃烬区。1、煤粉气流着火的主要因素①燃料性质：挥发份、水分、灰分、煤粉细度。②一次风粉气流初温煤粉空气流的初温对于着火有显著影响。一次风温愈高，需着火热就愈少，着火速度就愈快。如果一次风温过高时，对于挥发分较高的煤种，往往会由于着火点离燃烧器喷口太近，而烧坏喷口；若一次风温过低，会使着火推迟，增加不完全燃烧损失。③一次风量和风速一次风量的大小用一次风率来表示，一次风率指一次风量占炉膛出口相应总风量的百分比。

一次风煤粉气流的出口速度对着火过程也有一定影响，一次风速过高，则通过气流单位截面积的流量将过大，这势必降低煤粉气流的加热程度，使着火推迟，致使着火距离拉长而影响整个燃烧过程。一次风速过低时，会引起燃烧器喷口过热烧坏，以及使煤粉管道堵粉等故障。④设置卫燃带

敷设卫燃带目的是减少水冷壁吸热，提高燃烧器区域的温度水平，以改善煤粉气流的着火条件。但卫燃带往往又是结渣的发源地。通常布置于煤粉燃烧器两侧的水冷壁上。我厂锅炉在原厂家基础上增加61.2㎡。⑤锅炉运行负荷锅炉负荷降低时，送进炉内的燃料消耗量相应减少，水冷壁的吸热量虽然也减少一些，但是减少的幅度却较小，相对于每公斤燃料来说，水冷壁的吸热量却反而增加了，致使炉膛平均烟温降低，燃烧器区域的烟温也将降低。因而锅炉负荷降低，对煤粉气流的着火是不利的。当锅炉负荷降到一定程度时，就将危及着火的稳定性，甚至引起熄火。因此，着火稳定性条件常常限制了煤粉锅炉负荷的调节范围。⑥燃烧器特性

EI-XCL低NOx双调风旋流燃烧器（燃烧器介绍）⑦二次风引入方式二次送入过早，又送入火焰的根部，如同增加一次风量，使着火延迟。若二次风送入太集中，会降低火焰温度，影响着火和燃烧。所以二次风应逐步、分批地送入已着火的燃烧的煤粉气流中；每批加入量不宜多，从不影响着火为限，送入的风要与气粉混合物强烈混合。此外，一次风的引入亦不应妨碍一次风和烟气的混合。2、燃烧完全的条件

①、合适的空气量

理论空气量指每公斤固体、液体燃料完全燃烧所需要的空气量。最佳空气系数是使（q2+q3+q4）为最小值的过量空气系数。Q2—排烟热损失；Q2—化学不完全燃烧；Q2—机械不完全燃烧②适当的炉温炉温高，着火快，燃烧过程进行得快，也容易趋于完全燃烧。但炉温不能过分地提高，因过高的炉温会引起炉膛水冷壁的结渣和膜态沸腾。同时，因燃烧反应是可逆反应，过高的温度不但使正反应速度加快，而且会使逆反应（还原反应）加快，也导致燃烧不完全。过高的炉温会引起炉膛水冷壁的结渣和膜态沸腾，导致高温腐蚀发生。③空气和煤粉的良好混合良好的炉内空气动力场（冷态）、燃烧调整试验（热态）。④足够的燃烧时间煤粉在炉内的停留时间主要取决于炉膛容量和单位时间内炉膛内产生的烟气量。因此炉膛容积热强度qv是一个可以反映煤粉在炉内停留时间的一个重要参数。

我厂锅炉全炉膛qv=87.1KW/m3,下炉膛qv=192KW/m33、煤粉气流的燃烧①动力燃烧与扩散燃烧

煤粉气流的着火阶段指的是，煤粉的预热干燥和挥发分的析出，直至挥发分的着火燃烧，当挥发分燃烧基本结束以后，这时焦碳已被加热到很高的温度，当焦碳粒子开始燃烧时就意味着进入了煤粉气流的燃烧阶段。碳的燃烧是一个复杂的物理化学过程，是属于固体与气体之间进行的多相燃烧反应。主要化学反应为4C+3O2→2CO2+2CO。②炭粒在炉内的燃烧③煤粉的燃烬影响煤粉燃烬的因素：过量空气系数α

；煤粉细度R90

；炉膛容积VL的大小；火焰高度；二次风与一次风的配合；三次风(乏气风，风温较低、对燃烧影响较大）的设计布置。三、燃烧设备煤粉锅炉的燃烧设备由燃烧室（炉膛）和燃烧器两部分组成。煤粉炉的燃烧器包括作为主燃烧器的煤粉燃烧器，辅助燃烧的油燃烧器和点火装置。1、炉膛炉膛的作用是：保证燃料的完全燃烧，合理组织炉内的热交换、布置合适的受热面满足锅炉容量的要求，并使烟气到达炉膛出口时被冷却到使其后的对流受热面不结渣和安全工作所允许的温度。上炉膛30503×32100×9900，下炉膛30503×32100×17100（H×W×D）2、燃烧器燃烧器是锅炉的主要燃烧设备，其作用是保证燃料和空气的充分混合、及时着火和稳定燃烧。

我厂锅炉燃烧系统由浓缩型EI-XCL燃烧器、乏气管、分级风管、开式风箱（燃烧器二次风和分级风风箱）、高能点火器、点火油枪、贴壁风风箱、火焰检测器等组成。浓缩型EI—XCL燃烧器结构

后拱左D2E2F2D1E1F1A2B2C2A1B1C1右侧C4B4A4C3B3A3F4E4D4F3E3D3侧前拱EI-XCL燃烧器本体主要由一次风、乏气和二次风等组成。一次风管道中加装了煤粉浓缩器，其作用是对一次风进行浓缩，提高一次风中煤粉浓度，有利于煤粉气流的着火。从一次风中分离出的煤粉气流（称为乏气）经由乏气管送入炉膛。该燃烧器一次风管外侧布置有二次风管，二次风管分为内外两股（俗称双调风）并装有调节叶片来分别调节二次风的旋流强度。浓缩型EI-XCL双调风旋流燃烧器示意图EI-XCL燃烧器主要设计参数一次风温：120℃二次风温：345℃磨煤机入口风温：285℃（实际330℃以上）一次风速（喷口）：20.8m/s二次风速（内环）：20.8m/s；二次风速（外环）：40.6m/s乏气风速：21.6m/s分级风速：41m/s一次风率（喷口处）：7.64%；乏气风率7.64%二次风率：59.8%分级风率：22%煤粉细度：R90=8%（目前D3煤粉管细度R90=14%左右，需#1机组检修期间调整分离器导叶，其余粉管均合格）EI-XCL燃烧器工作原理来自磨煤机的一次风煤粉气流在经过浓缩型EI—XCL燃烧器弯头前，先通过一段偏心异径管加速，大多数煤粉由于离心力作用沿弯头外侧内壁流动，在气流进入一次风浓缩装置之后，使50%的一次风和10%～15%煤粉分离出来，经乏气管垂直向下引到乏气喷口直接喷入炉膛燃烧，其余的50%一次风和85%～90%的煤粉由燃烧器一次风喷口喷入炉内燃烧。浓缩后一次风的煤粉浓度提高到1.0～1.1Kg煤粉/Kg空气，从而降低了煤粉着火所需的吸热量，有利于煤粉的着火与稳燃；旋流引入的内外二次风可及时卷吸高温热烟气并适时补充燃烧所需的空气，有利于煤粉的着火与燃烬。

燃烧所需空气除了从拱上通过燃烧器内、外二次风套筒引入炉膛外，在下炉膛前后墙适当位置也布置了分级风，每只燃烧器对应一只分级风喷口，同时靠近锅炉两侧墙各增加了一只分级风喷口，形成了水冷壁四周的富氧气氛。分级风的控制与燃烧器的投入和停运相关联。实现分级燃烧，既可有效地抑制NOx的生成，也能防止水冷壁的结焦。①调风筒：控制进入单个燃烧器的二次风总量。②调风盘：调节单个燃烧器内、外二次风风量比。③外二次风外二次风由调风器外套筒和调风器内套筒构成的外二次风通道进入燃烧器。外二次风调节机构包括两组叶片，第一组是布置在通道前端的固定叶片，主要是使空气沿外二次风通道周向均匀分布；第二组是轴向可调节叶片，主要是使二次风产生强烈的旋流并均匀地混入火焰中，它同样是由16个轴向叶片组成，传动机构与内调风叶片相同，外调风叶片的最大开度为80°（与燃烧器轴线夹角成10°），最小开度为40°（与燃烧器轴向夹角50°）。④内二次风内二次风由调风器内套筒和煤粉管道构成的内二次风通道进入燃烧器。在通道入口端设有调风盘，改变调风盘的位置（即开度）可以调节进入内二次风通道的风量，从而改变单个燃烧器内、外二次风的风量比。通道内装有16个轴向可调叶片，叶片之间用曲柄连杆与内调风环相互连接，再通过连接管与燃烧器外盖板上的驱动装置连接。当旋转驱动装置使内调风环向外移动时，16个轴向叶片开度减小；内调风环向里移动时轴向叶片开度增大。通过改变轴向叶片的角度可以改变内层二次风的旋流强度。内二次风轴向叶片的最大开度为60°(与燃烧器轴线夹角成30°)，最小开度为20°（与燃烧器轴线夹角成70°)。内二次风在喷口处沿着煤粉射流的边界形成一个局部的回流，卷吸高温烟气形成稳定的着火区域，保证了煤粉及时着火。注意：调风套筒、调风盘以及内外二次风可动轴向叶片的最佳位置设定是在燃烧器的冷态和热态调试期间反复调整后确定的。调风器的各项设定位置应标记在调节手柄上以供运行时参考。调试前燃烧器调风机构的推荐位置如下：调风套筒开度约80%；调风盘开度50%（就地125）；内二次风轴向叶片开度45°(与燃烧器轴线夹角成45°)；外二次风轴向叶片开度60°(与燃烧器轴线夹角成30°)。在最佳运行位置确定后，运行期间，如煤质变化不太大时，除调风套筒外，燃烧器的调节机构均不需进行调节。燃烧器内、外调风套筒是由1Cr20Ni14Si2制成；煤粉喷口由ZG8Cr26Ni4Mn3N高铬优质耐热铸钢制成；所有可调叶片均由耐热钢1Cr20Ni14Si2制成。运行中控制内、外壁温＜850℃.⑤乏气管

从燃烧器煤粉浓缩装置分离出来的淡相风粉混合气流经乏气管(φ426×10)送入炉膛。每台锅炉共24个乏气喷口，前后墙各12个，布置在燃烧器的下部，与燃烧器一一对应。乏气喷口由ZG8Cr26Ni4Mn3N材质制成，喷口允许30mm的膨胀滑动。当某组燃烧器需要停运时，需将该组燃烧器对应的乏气管道上的气动快关门都关闭（防止烟气倒吸）。同样，当某组燃烧器需要投运时，需将该组燃烧器对应的乏气管道上的气动快关门都打开。⑥分级风管

锅炉共有28个φ580×10（已技改将喷口处内径改为φ580×90）的分级风管，前后墙各14个，分级风从风箱底部引出，其中中间24个分级风喷口与水平方向成35°，靠近侧墙的4个边分级风与水平成10°倾角引入炉膛。与燃烧器对应的分级风管风门为电动二次风门，该风门设有运行位和冷却位，当对应的燃烧器运行时，该风门为全开位，当对应的燃烧器停运时，该风门为冷却位，由于分级风的设计风速较高，入炉倾斜角度选取合理，因此分级风同时有利于下冲煤粉的托起，并控制火焰形状，其主要作用是补充燃烬所需的二次风，增强煤粉的后期混合。边上分级风主要是在锅炉炉膛两侧形成富氧区，有利于防止炉膛结焦。

⑦风箱

锅炉采用开式大风箱，在锅炉的前、后拱各有一个7.9×32.82×6.6m（高×宽×深）的开式大风箱，风箱中部设有隔板将二次风和分级风隔开。⑧高能点火装置整套点火装置美国原装进口。24支油枪的总出力按锅炉BMCR所需热量的30%设计。⑨贴壁风箱

贴壁风约占总空气量的0.5%。其作用主要是防止炉膛高温区域的结焦和高温腐蚀。

四、稳燃措施1、煤质：要求入炉煤低位发热量不低于22MJ/Kg，按煤量折算＜4.2t/万KW.H。2、调整运行燃烧器出力均衡，左右侧一、二次风配风均衡。3、炉膛氧量（引风画面A、B侧中间两点）显示值不低于3.5%，防止结焦发生。4、煤质较差时采取低氧量燃烧，应加强尾部受热面吹灰，防止发生异常。5、当炉膛负压（±100Pa)、汽包水位左右侧（±100mm)不正常大幅度频繁波动时，及时投油稳燃。6、保持磨煤机出口温度不低于85℃。7、磨煤机分离器定期清理，及时加钢球，保证磨煤机电机电流在138A以上。8、任何工况保证磨煤机出口风煤比不低于1.1，防止发生一次粉管堵管。（目前只有磨煤机入口风量监视点，可通过密封风流量、给煤机密封风流量即冷一次风流量综合调整）9、加强锅炉吹灰工作，保持受热面清洁，提高锅炉效率。第二部分水位调整一、保持汽包水位正常的意义保持锅炉汽包正常的水位是保证锅炉和汽机安全运行的重要条件之一。也是运行人员一刻不能疏忽的工作。严格说来，汽包中的水位面从来不会平静，总是上下波动的。为保证安全，应使水位面的波动限制在一定范围以内。汽包水位面的上限是由热化学试验决定的。在锅炉水含盐浓度一定和最大蒸发量时，逐步提高水位则蒸汽带盐逐渐增多；当水位到达某一高度时，蒸汽带盐会突然大量增多，这一水位叫做临界水位。运行中的最高水位应当比临界水位稍低，才能保证工作安全。汽包中的最低水位应当在下降管进口以上，并有一定的高度，不使蒸汽进入下降管进而破坏水循环。过低水位还会造成“烧干锅”严重事故。汽包水位是由水位计（三套）来指示的。自然循环锅炉的正常水位大都比汽包中心线低一些（50～100mm)，一般允许在±50mm以内波动。二、影响汽包水位的主要因素

锅炉运行中，汽包水位是经常变化的。引起水位变化的根本原因，在于物质平衡(给水量与蒸发量的平衡)遭到破坏或者工质状态发生改变。显然，当物质平衡被破坏时，必然引起水位的变化；但即使能保持物质平衡，水位仍可能变化，如当炉内放热量改变时，将引起蒸汽压力和饱和温度变化，从而使水和蒸汽的比容以及水容积中蒸汽泡数量发生变化，由此将引起水位变化。①锅炉负荷增减幅度过快②安全阀动作③燃料增减过快④启动和停止给水泵时⑤给水自动失灵时⑥承压部件泄漏⑦汽机调节门、旁路门、过热器及主蒸汽锅炉疏水门开、关时三、汽包水位的监视与调整①水位计：双色、电接点、差压②正常运行中必须保持水位在0±50mm之间，并尽量减小水位的波动。

③运行中应经常检查对照各水位计，每班校对就地与表盘水位计不少于2次。

④给水自动投入时，要经常检查给水控制系统的工作情况是否良好，发现“自动”异常和水位异常时及时处理。⑤“给水三冲量”调节指蒸汽流量、锅筒水位、给水流量组成的三冲量调节。即根据过热蒸汽流量、汽包水位、给水流量三个信号来控制给水调门。蒸汽流量可以作为前馈信号，借以消除虚假水位的影响；给水流量可作为反馈信号，避免过调，或用以消除因给水压力变化等引起的给水扰动；汽包水位信号是主信号，它也起校正作用，最后使水位维持在规定值。四、虚假水位汽包产生虚假水位的原因主要是汽包压力变化过大引起的。当汽压降低时，由于相应的饱和温度下降，会使部分锅水蒸发，引起锅水体积“膨胀”，汽包水位要上升。反之，锅水体积要“收缩”，汽包水位下降。下列情况容易产生“虚假水位”：

①安全门动作（先高后低）。②磨煤机跳闸（先低后高）。③高加事故解列（先低后高）。④旁路动作(瞬间上升）⑤冲转、并网、切缸⑥电负荷突升、突降五、正常运行中汽包水位调整①机组正常运行中，应保持锅炉给水的连续、均匀，保持给水压力大于汽包压力1.0~2.0Mpa左右（如负荷较低，可通过调节主给水电动节流阀保持此压力）。②运行中掌握蒸汽流量，一般每万负荷对应蒸汽流量大概为30.5吨左右。③运行中掌握一、二级减温水流量、锅炉排污量和汽水流量差，给水流量加一、二级减温水流量减去锅炉排污量等于蒸汽流量；一般情况下给水流量比蒸汽流量大50t/h左右，运行中还要掌握汽包水位的惯性，掌握汽泵和电泵调节机构的特性，一般给水流量变化到汽包水位有反映需5～10s左右，具体视给水流量变化多少和变化速度决定。④每班核对就地水位计和控制室DCS、电接点水位指示，任两者偏差不超过50mm。⑤运行中严禁解除汽包水位保护，若须解除应严格执行机组联锁保护投退制度。⑥无论是在正常运行中，还是在事故处理时，两台汽泵转速偏差不能超过200r/min，两台汽泵流量偏差不能大于200t/h，调整两台汽泵的出口压力应保持相等或接近。控制好单台汽泵指令与反馈情况，防止发生小机调门自动关闭。⑦并泵。并泵前保持机组负荷稳定，禁止启、停磨等大型操作；备用泵并入系统前，先将其出口压力调至与系统压力差值小于1.0Mpa以内（但不能超过运行泵出口压力），再开其出口门；严禁将汽泵和电泵同时投入自动，以免两泵调节特性不同而导致过调，造成汽包缺水、满水；并泵过程中，如遇泵的出口逆止门反复动作，要及时调整该泵的出口压力，使其脱离此工况；并泵操作应缓慢，防止给水压力大幅度波动影响减温水流量。六、典型事故情况下汽包水位调整1、磨煤机跳闸一般跳闸一台磨煤机，锅炉燃烧突然减弱，汽包水位瞬间微降，但由于给水在自动状态，随后汽包水位要上升；磨煤机跳闸后机组负荷随后要立即减8万KW.H左右，相应的蒸汽流量减少约245t/h，此时给水流量也要作相应的调整，可提前将给水流量减少200t/h左右，并根据当时的情况正确判断虚假水位，综合比较给水流量、蒸汽流量、汽包水位趋势，要有预见性的调整，同时各专业人员要密切配合，协调一致。2、一台送风机或一台引风机跳闸

①解除CCS协调控制为TF方式（注意主汽压力下降速度）。②间隔5～10s打掉两台磨煤机运行，同时投入6～

10支油枪助燃。③发生风机跳闸时要及时切除给水自动，在汽包水位下降时手动加给水，使给水流量大于蒸汽流量300t/h左右，大约保持20s，汽包水位一旦停止下降，要立即减少给水流量至小于蒸汽流量400t/h左右，水位一旦停止上涨，要立即加给水流量至蒸汽流量持平，待水位变化趋缓后，再进行微调，直至维持汽包正常水位。在调整汽包水位的同时，要告知汽机及时调整除氧器水位和凝器汽水位，以防其它意外事故发生。3、一台一次风机跳闸①解除CCS协调控制为TF方式（注意主汽压力下降速度）。②间隔5～10s打掉三台磨煤机运行，同时投入8～

12支油枪助燃。③发生风机跳闸时要及时切除给水自动，在汽包水位下降时手动加给水，使给水流量大于蒸汽流量300t/h左右，大约保持30s，汽包水位一旦停止下降，要立即减少给水流量至小于蒸汽流量400t/h左右，水位一旦停止上涨，要立即加给水流量至蒸汽流量持平，待水位变化趋缓后，再进行微调，直至维持汽包正常水位。在调整汽包水位的同时，要及时调整除氧器水位和凝器汽水位，以防其它意外事故发生。4、一台空预器跳闸处理类同单台一次风机跳闸5、一台汽泵跳闸①解除CCS协调控制为TF方式（注意主汽压力下降速度）。②间隔5～10s打掉三台磨煤机运行，同时投入8～

12支油枪助燃。③快速增加电泵负荷，注意过负荷。④防止运行汽泵过负荷，注意调门开度＜90%。第三部分汽温调整过热蒸汽温度和再热蒸汽温度是蒸汽质量的重要指标。运行中如果过热蒸汽和再热蒸汽温度偏离额定值过大，将会直接影响到锅炉和汽轮机的安全经济运行。过热汽温偏高，会加快金属材料的蠕变。还会使过热器蒸汽管道、汽轮机高压缸等部分产生额外的热应力，从而缩短设备的使用寿命；过热汽温偏低，导致汽耗增加，过热器出口汽温每下降10℃，汽耗量将增加1.3%～1.5%，大约会使循环热效率降低0.3%。

再热汽温的急剧变化，将可能导致汽轮机中压缸与转子间的胀差发生