承插型盘扣式钢管架高支模施工方案

目录HYPERLINK\l"_Toc301950922"一、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc301950923"二、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc301950924"三、模板及支撑系统施工方案设计1HYPERLINK\l"_Toc301950925"四、施工准备4HYPERLINK\l"_Toc301950926"五、盘扣式架体施工的质量管理5HYPERLINK\l"_Toc301950927"六、盘扣式架体施工的安全管理与维护7HYPERLINK\l"_Toc301950928"七、本工程模板及支撑施工方法7HYPERLINK\l"_Toc301950929"八、应急救援预案9HYPERLINK\l"_Toc301950930"九、模板设计计算错误！未定义书签。钢管架高支模施工方案一、编制依据1．《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）；2．《海珠区**村“城中村”全面改造项目（地块一）施工图纸》；3．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（50204-2002）；4．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2002）；5．《木结构设计规程》（GB50005-2003）；6．《建筑施工计算手册》（第四版缩印本）；7.《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）等。二、工程概况2.1概况本项目位于广州市海珠区XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX。2.2支模区域、支模高度、支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚本工程标准层板厚100-180mm。采用承插型盘扣架作为模板支撑架。本工程代表性的梁有KL350×700.2.3支撑系统及基础地质情况本工程结构型式为框架剪力墙结构，支撑系统采用承插型盘扣式钢管架，基础为钢筋混凝土板，强度C35。在每根立杆底部均垫放100×100的模板。三、模板及支撑系统施工方案设计3.1模板及支架的选取模板：915×1830×18mm的木胶合板模板；木枋：50×100×2000的木枋；对拉螺杆：φ14的高强螺杆（含止水螺杆）；承插型盘扣式钢管架；3.2支撑系统的构造设计脚手架步距、立杆纵横距、杆件相对位置a、板模：模板采用胶合木模板，立杆支撑采用可调式钢管支撑。紧靠木模底第一层木枋间距@250，第二层双钢管托梁间距为@1200，立杆顶套顶托支撑第二层水平双钢管托梁，沿钢管方向间距为@1200，布置如下图：经过对板底模板结构支撑体系的计算，板底脚手架搭设方案为：支撑体系采用钢管承插型盘扣式钢管架；，板底立杆以1200*1200布设，步距为1.2米。b、梁模：经过对梁底模板结构支撑体系的计算，梁底脚手架搭设方案为：立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.5双钢管，钢管上铺50×100×2000木枋，间距为250mm，梁底垫枋间距250mm，梁底立杆以1200*1200布设，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.20米，梁底增加1道承重立杆，步距为1.2米。梁高h≤600mm以下：采用梁底铺枋＠250，底钉压脚条用斜板钉设加固。梁高600＜h≤900：梁底铺枋＠250、底钉压脚条（15cm～20cm宽模板），Φ14的对拉螺杆中间一道＠450加固；3.2其他搭设要求支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。当满堂模板支架的架体高度不得超过四个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪力撑。模板支架可调托盘座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得少于150mm。支撑架具体搭设方式参见附图。四、施工准备4.1工艺流程墙柱模施工工艺流程：施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板的配置→墙柱钢筋绑扎→墙柱模板的安装→墙柱混凝土浇筑→墙柱模拆除梁板模施工工艺流程：

梁板模施工工艺：弹线→满堂架→调整标高、柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电、工艺管线安装筋→绑扎板钢筋→绑扎板面筋、预埋件、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。支撑系统安装流程：

放线定立杆位置→自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆→每边竖起3～4根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成→全面检查一遍构架的质量，符合要求后→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步→随搭设进程及时装设斜撑。4.2劳动力组织本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此组织60人的具有很高技术水平的木工班组进场，两个作业班组独立作业，施工技术人员可以根据现场的施工进度和劳动力需要具体进行调配。4.3机械设备配置的木工机械如下：圆盘锯：6台；木工压刨：6台；木工平刨：6台；手电钻：10台；以及其他工人支模时所须的小型机具扳手、钳子、吊线锤等。4.4材料准备材料资源投入计划序号材料名称及规格单位数量备注118mm厚模板m260000估计250×100木枋枋(2m长)根240000估计3盘扣架吨10000估计辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；4.5加工场布置现场设置两个主要的木工加工场，内设圆盘锯及平压刨机各3台；本工程所有模板加工均在加工区内进行加工，圆盘锯不得上楼层；所有旧木枋均在加工区内拨钉及清理，平压刨后方可投入使用；五、盘扣式架体施工的质量管理5.1施工质量要求5.2施工质量检查验收脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：1应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；2应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；3当对支架质量有疑问时，应进行进行质量抽检和试验。模板支架应按以下分阶段进行检查和验收：1基础完工后及模板支架搭设前；2超过8m的高支模架搭设至一半高度后；3搭设高度达到设计高度和混凝土浇筑前；脚手架应根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收1基础完工后及模板支架搭设前；2首段高度达到6m时；3架体随施工进度逐层升高时；4搭设高度达到设计高度后。对脚手架的检查与验收应重点检查以下内容：1基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；2搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪力撑等设置应符合本规程规定；3可调托座和调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；4水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。对脚手架应重点检查与验收以下内容：1搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，写感和钢管剪刀撑设置应符合本规程规定；2立杆基础不应有不均匀沉降，立杆可调底座与基础面的接触不应有松动或悬空现象；3连墙件设置应符合设计要求，应与主体结构、架体可靠连接；4外侧安全立网和内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设置应齐全、牢固。5周转使用的支架构配件使用前复检合格记录；6搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。模板支架和双排外脚手架验收后应形成记录，记录表应符合模板支架施工验收记录表的要求。六、盘扣式架体施工的安全管理与维护6.1模板支架和脚手架的搭设人员应持证上岗6.2支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6.3模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载不应超过设计值。6.4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。6.5模板支架及脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。6.6严禁在模板支架及脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。6.7拆除的支架构件应安全地传递至地面严禁抛掷。6.8高支模区域内，应设置安全警戒线，不得上下交叉作业6.9在脚手架或模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。6.10模板支架及脚手架应与架空输线电路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷击措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46的有关规定执行。七、本工程模板及支撑施工方法7.1支撑系统安装放线定立杆位置→自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆→每边竖起3～4根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成→全面检查一遍构架的质量，符合要求后→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步→随搭设进程及时装设斜撑。7.2梁、板模板安装弹线→满堂架→调整标高、柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电、工艺管线安装筋→绑扎板钢筋→绑扎板面筋、预埋件、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。7.3墙柱模板安装施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板的配置→墙柱钢筋绑扎→墙柱模板的安装→墙柱混凝土浇筑→墙柱模拆除7.4模板支架搭设与拆除 1)施工准备1、模板支架及脚手架施工前应根据施工对象情况、地基承载力、搭设高按本规程的基本要求编制专项施工方案，并应经审核批准后实施。2、搭设操作人员必须经过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架及脚手架搭设前，施工管理人员应按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全作业交底。3、进入施工现场的钢管支架及构配件质量应在使用前进行复检。4、经验收合格的构配件应按品种、规格分类码放，并应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水畅通、无积水。5、当采用预埋方式设置脚手架连墙件时，应提前与有关部门协商，并应按设计要求预埋。6、模板支架及脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。2)拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须在预应力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强强度标准值的的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件≤275＞21003)模板拆除注意事项1、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定。2、模板支架水平方向搭设，首先应根据立杆位置的要求布置可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆、斜杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。3、可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。4、立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。5、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。6、模板支架搭设应与模板施工相配合，可利用可调底座和可调托座调整底模标高。7、建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。8、支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。9、架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。10、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳定。八、应急救援预案8.1机构设置项目部成立应急领导小组，项目经理任应急小组组长，总工程师、生产经理任第一副组长、安全主任任副组长，成员由项目技术部、质安部、工程部、预算合约部、材料部、水电安装部及项目保安队成员组成。8.2报警救援及其他联络电话 报警110、救援119、120。8.3人员分工与职责 组长：全面负责应急处理工作，领导应急处理的指挥和协调，向项目部经理、公司安全生产委员会和总经理报告应急处理工作；具体负责应急现场的直接指挥，组织对人员和财产的抢救；负责对扰民问题进行沟通和协调；第一副组长：负责组织本工程应急情况的处理，负责项目部应急情况的指挥和协调；副组长：协助第一副组长，负责通讯联络、车辆调度，和地方消防、医疗机构联络沟通；成员：各部门负责人，负责应急处理的资金和物资准备及调度，协助处理应急情况；义务消防队：负责火灾应急义务消防，其架构如下：管理部门：消防工作归口项目质安部统一管理，质安部主任为义务消防队长，综合办主任为副队长；项目部设义务消防管理员一人，在项目质安部领导下工作，具体负责本工程消防管理；项目部成立义务消防队，义务消防队人数为10人，其职责和活动要求在项目应急计划中明确。项目应急办公室：为应对重大突发事件，项目建立危机管理组织机构，主要职责包括:1）重大事项决策；2）对应急事件提供供支持、协调调；3）向国家政府部门门报告情况；；4）组织向社会公众众公布事件信信息；5）公布公司危机管管理预案。8.4应急救援工作作程序 1）遇突发事件后，报报告信息应迅迅速汇集，判判断性质严重重程度，确定定是否启动应应急系统。2）确定启动应急响响应后，各级级应急机构进进入应急状态态并实施如下下行动，通知知有关人员到到位，开通信信息与通讯网网络，调配应应急资源，明明确向上级报报告内容、组组织对媒体发发布信息、内内部员工通报报等。4）采取控制行动，场场外应急指挥挥应支持现场场应急指挥人人员完成下列列救援行动：：应急队伍及及时进入现场场，积极开展展人员救助、工工程抢险、医医疗救助、人人群疏散、环环境保护、技技术支持、政政府联络、补补偿损失等。5）行动完成后，进进入临时应急急恢复阶段。6）应急响应结束后后，应组织原原因分析、评评估应急响应应情况，提供供最终报告为为今后的危机机处理做参考考。8.5应急救援方法法1)外伤止血：由由于事故可能能引起出血，出出血量大（达达到总血量的的40%），就就有生命危险险。现场抢救救时，首先采采取紧急止血血措施，然后后再采取其他他措施，常用用的止血方法法有：指压止止血、加压包包扎止血、加加垫屈肢止血血和止血带止止血。2)包扎：可以以起到快速止止血、保护伤伤口、防止污污染作用，有有利于转送和和进一步治疗疗。常用方法法有绷带包扎扎、三角巾包包扎、尼龙网网包扎、自粘粘贴包扎。3)骨折固定：：为了使断骨骨不在加重，避避免加重断骨骨对周围组织织的伤害，减减轻伤员的痛痛苦并便于搬搬运，常用夹夹板的方法来来固定。搬运运时应注意：：a、下肢骨折需用担架架；b、脊柱骨折，用门板板或硬板担架架，使伤者面面向上。由33-4人分别别用手托起头头、胸、骨盆盆、腿部，动动作一致平放放在担架上，用用布带将伤员员绑在担架上上，以防移动动；c、高空坠落的患者，无无论情况如何何，都要按脊脊柱固定的方方法处理，以以备无患。d、触电急救措施：立立即切断电源源或用绝缘物物使患者脱离离电源；防止止患者在脱离离电源后的二二次伤害；患患者呼吸心跳跳停止时，立立即采用口对对口人工呼吸吸和胸外按压压术；对局部部电烧伤进行行临时消毒包包扎处理；呼呼急救中心转转院抢救。e、中暑抢救措施：发发现中暑人员员应立即将其其移到阴凉通通风处。轻度度中暑给以患患者含盐冷饮饮，可服十滴滴水或藿香正正气水、人丹丹，休息后即即可恢复；高高热型重点是是物理降温，用用26-299摄氏度温水水或50%的酒精精全身檫浴，用用电风扇吹风风，头部放置置冰袋。九、模板设计计算算板模板(扣件钢管管架)计算书模板支架的计算依依据《建筑施施工承插型盘盘扣式钢管支支架安全技术术规范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土结构设计规规范》GB550010--2002、《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数数横向间距或排距((m):1..20；纵距距(m):1..20；步距距(m):1..20；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..20；模板板支架搭设高高度(m):3..90；采用的钢管(mmm):Φ48×3.0；板板底支撑连接接方式:方木支撑；；立杆承重连接方式式:可调托座；；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..100；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.1100；3.楼板参数钢筋级别:二级钢钢HRB3335(200MnSi))；楼板混凝凝土强度等级级:C35；每层标准施工天数数:10；每平平米楼板截面面的钢筋面积积(mm2):6544.500；；楼板的计算长度((m):4..50；施工工平均温度((℃):25..000；楼板的计算宽度((m):4..00；楼板的计算厚度((mm):1180.000；4.材料参数面板采用胶合面板板，厚度为118mm；板板底支撑采用用方木；面板弹性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):2250.0000；木方的截面宽度((mm):440.00；；木方的截面面高度(mm):990.00；；托梁材料为：钢管管(双钢管)::Φ48×3；图2楼板支撑架架荷载计算单单元二、模板面板计算算:面板为受弯构件,,需要验算其其抗弯强度和和刚度，取单单位宽度1mm的面板作为为计算单元面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=100××1.82/6=54cmm3；I=100××1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照三三跨连续梁计计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋筋混凝土楼板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.1××0.18×1+0.335×1=44.868kN/m；；(2)活荷载为施工工人员及设备备荷载(kN/m))：q2=2.1×11=2.11kN/mm；2、强度计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:其中：q=1.22×4.8688+1.4××2.1=8.7822kN/m最大弯矩M=0..1×8.7822×0.252=0..055kkN·m；面板最大应力计算算值σ=548885/544000==1.0116N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值[[f]=133N/mmm2；面板的最大应力计计算值为11.016N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4..868kNN/m面板最大挠度计算算值v==0.6777×4.8688×2504/(1000×9500×48.6×104)=0.0028mmm；面板最大允许挠度度[V]]=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值0..028mmm小于面面板的最大允允许挠度11mm,满满足要求!三、模板支撑方木木的计算:方木按照三跨连续续梁计算，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×9×9//6=554cm33；I=4×9×9××9/12=2433cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.1×00.25×0.18=1.113kN//m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.35×00.25==0.0888kN//m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：p1=2.1×00.25==0.5225kN//m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(q1+qq2)+1..4×p1=1..2×(1.13+0.0088)+11.4×0.5255=2..195kkN/m；最大弯距MM=0..1ql2=0..1×2.1955×1.22=0..316kkN·m；方木最大应力计算算值σ=M//W=00.316××106/540000=55.854N/mm22；方木的抗弯强度设设计值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大应力计计算值为55.854N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须须满足:τ=3V/2bbhn<[τ]其中最大剪力:V=00.6×2.1955×1.2==1.5881kN；；方木受剪应力计算算值τ=3×1.5811×103/(2×40×90)==0.6559N/mmm2；方木抗剪强度设计计值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪应力计计算值0..659NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..4N/mmm2，满足要求求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=1..217kkN/m；最大挠度计算值νν=0.6677×1.2177×12004/(1000×9500×24300000)=0.74mm；最大允许挠度[V]=11200/250=44.8mmm；方木的最大挠度计计算值0..74mmm小于方木木的最大允许许挠度4..8mm,,满足要求!四、托梁材料计算算:托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；托梁采用：钢管((双钢管)::Φ48×3；W=8.98ccm3；I=21.56cm4；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=2.8898kNN；托梁计算简图托梁计算弯矩图((kN·m)托梁计算变形图((mm)托梁计算剪力图((kN)最大弯矩Mmaax=11.707kN·m；最大变形Vmaax=33.757mm；最大支座力Qmmax=15.3556kN；最大应力σ=117068009.1566/89800=1990.0688N/mmm2；托梁的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值1990.0688N/mmm2小于托梁的的抗压强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度为为3.7557mm小小于12000/1500与10mmm,满足要求求!五、模板支架立杆杆荷载标准值值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载和活荷荷载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NG1=0.1149×3.9==0.5881kN；；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1.2×1.2==0.5004kN；；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=25..1×0.18×1.2×1.2==6.5006kN；；静荷载标准值NNG=NG11+NG2+NG3=77.591kN；2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。活荷载标准值NNQ=(22.1+2)×1.2×1.2==5.9004kN；；3.立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NGG+1..4NQ=177.374kN；六、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式其中N立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=117.3744kN；φ轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比LLo/i查表得得到；i计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59ccm；A立杆净截面面面积(cm2)：A=44.24ccm2；W立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.449cm33；σ钢管立杆杆受压应力计计算值(NN/mm2)；[f]]钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055N/mmm2；L00计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由下式计算：：ll0=h++2aa立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.22m；得到计算结果：立杆计算长度LL0=h+2a=1.22+2×0.2==1.6m；L0/i=11600//15.99=101；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.558；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=173774.3566/(0.558×424)=70..65N//mm2；立杆稳定性计算σσ=70..65N//mm2小于钢管立立杆抗压强度度设计值[[f]=2205N//mm2，满足要求求！梁模板(<7000)计算书支撑架的计算依据据《建筑施工工承插型盘扣扣式钢管支架架安全技术规规范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土结构设计规规范》GB550010--2002、《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。梁段:KL10。一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m):0..30；梁截截面高度DD(m):00.60；混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立杆沿梁跨跨度方向间距距La(m)):1.200；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.200；立杆步距h(m)):1.200；板底承重重立杆横向间间距或排距LLb(m)::1.20；；梁支撑架搭设高度度H(m)：3.60；梁梁两侧立杆间间距(m):1..20；承重架支撑形式::梁底支撑小小楞平行梁截截面方向；梁底增加承重立杆杆根数:1；采用的钢管类型为为Φ48×3；立杆承重连接方式式:可调托座；；2.荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.55；新浇混凝凝土侧压力标标准值(kN/m2):14..4；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.11；3.材料参数木材品种：柏木；；木材弹性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.7；面板类型：胶合面面板；面板弹弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底方木截面宽度度b(mm))：40.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底模板支撑的间间距(mm)：250.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数数次楞间距(mm))：250，主主楞竖向根数数：2；主楞间距为：2000mm；主楞龙骨材料：木木楞,，宽度40mmm，高度90mmm；主楞合并根数：22；次楞龙骨材料：木木楞，宽度440mm，高高度90mmm；次楞合并根数：22；二、梁模板荷载标标准值计算1.梁侧模板荷载载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.6000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得500.994kN/m22、14.4000kN//m2，取较小值值14.4000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M面板的的最大弯距((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×1×144.4×0..9=15..55kN//m；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×1×2××0.9=22.65kNN/m；q=q1+qq2=155.552++2.6466=188.198kN/m；；计算跨度(内楞间间距):ll=2550mm；面板的最大弯距M=0..125×118.1988×25022=1..42×1005N·mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=1..42×1005/7..35×1004=1.9334N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=1.9934N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=18.22N/mm；；l计算跨度度(内楞间距)::l=250mmm；E面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面惯性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大挠度计计算值:ν=5×118.2×22504/(3844×95000×4.866×105)=00.2mmm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值ν=0.2mmm小于面面板的最大容容许挠度值[ν]=1mmm，满足要求求！四、梁侧模板内外外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的简支梁计计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度400mm，截面面高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M内楞的的最大弯距((N·mm))；W内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×144.4×0..9+1.44×2×0..9)×1==18.077kN/m；；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=200mmm；内楞的最大弯距::M=1//8×18..07×2000.0022=9.004×1044N·mm；最大支座力:R==1.1×118.0722×0.2==4.97kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=9..04×1004/1.088×105=0..837NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=0..837NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算算跨度(外楞间距)：l=5500mm；；q作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=118.07N/mm；；E内楞的的弹性模量：：100000N/mmm2；I内楞的的截面惯性矩矩：I=4.86××106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×188.07×55004/(1000×100000×4.886×1066)=00.157mm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/2550=2mmm；内楞的最大挠度计计算值ν=0.1557mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ν]=2mmm，满足要求求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力4..97kN,,按照集中荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算。本工程中，外龙骨骨采用2根木楞，截截面宽度400mm，截面面高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N·mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据三跨连续梁算算法求得最大大的弯矩为MM=F×a==1.3655kN·mm；其中，F=1/22×q×h==5.4599，h为梁高为0..6m，a为次楞间距距为250mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..36×1006/1.088×105=122.637N/mm22；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受弯应力计计算值σ=12..637N//mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹弹性模量：110000NN/mm2；F--作用在外楞楞上的集中力力标准值：FF=5.4559kN；l--计算跨度：：l=4500mm；I-外楞的截面惯惯性矩：I==48600000mm44；外楞的最大挠度计计算值:ν=1.615×55459.4400×4550.0033/(1000×100000.0000×48600000.0000)=00.165mmm；根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.165mm外楞的最大容许挠挠度值:[ν]=4450/2550=1.88mm；外楞的最大挠度计计算值ν=0.1665mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.88mm，满足足要求！五、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=3000×18×118/6==1.622×104mm3；I=300××18×188×18/112=11.46×1105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN·mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2500.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.300×0.600×0.900=4.966kN/m；；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.330×0.990=0.111kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..10×0..30×0..90=0..79kN//m；q=q1++q2++q3=44.96+00.11+00.79=55.86kNN/m；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×5..864×00.252=0.0337kN·mm；σ=0.037××106/1.622×104=2.2663N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=2.2263N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×0.6000+0.335）×0.300=4.669KN/mm；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2500.00mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×4..695×22504/(1000×95000×1.466×105)=0.009mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.099mm小小于面板的最最大允许挠度度值:[ν]=250//250=1mmm，满足要求求！六、梁底支撑木方方的计算1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0..6×0.225=3.8825kNN/m；(2)模板的自重荷荷载(kN/m))：q2=0.35××0.25××(2×0..6+0.33)/0..3=0.4437kNN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(22.5+2..1)×0..25=1..15kNN/m；2.木方的传递集集中力验算：：静荷载设计值qq=1.2××3.8255+1.2××0.4377=5.1115kN//m；活荷载设计值PP=1.4××1.1500=1.6110kN//m；荷载设计值q=5.1115+1..610==6.7225kN//m。本工程梁底支撑采采用方木，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×9×9//6=55.40×1101cm3；I=4×9×9××9/12=2.443×1022cm4；3.支撑方木验算算：最大弯矩考虑为连连续梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算算简图及内力力、变形图如如下：弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N11=N3=00.03KKN，N2=11.958KN;方木最大应力计算算值：σ=0.0558×1066/540000=1..073NN/mm2；方木最大剪力计算算值：T==3×1.9958×10000/(22×40×990)=0..816N//mm2；方木的最大挠度：：ω=0.0114mm；；方木的允许挠度：：[ν]=1..2×1033/2/2550=2.44mm；方木最大应力计算算值1.0073N//mm2小于方木抗抗弯强度设计计值[f]]=17.0000N//mm2，满足要求求！方木受剪应力计算算值0.8816N//mm2小于方木抗抗剪强度设计计值[T]]=1.7000N/mmm2，满足要求求！方木的最大挠度ν=0.0114mm小于方木的的最大允许挠挠度[ν]=2.4400mmm，满足要求求！七、梁跨度方向托托梁的计算作用于托梁的荷载载包括梁与模模板自重荷载载，施工活荷荷载等,通过方木的的集中荷载传传递。托梁采用：钢管((双钢管):Φ48×3；W=8.98ccm3；I=21.56cm4；1.梁两侧托梁的的强度计算：：托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；集中力力P=0..03KNN.托梁计算简图托梁计算弯矩图((kN·m))托梁计算变形图((mm)托梁计算剪力图((kN)最大弯矩Mmaax=00.017kN·m；最大变形Vmaax=00.038mm；最大支座力Rmmax=0.1577kN；；最大应力σ=0.0177×106/(8..98×1003)=1..939NN/mm2；托梁的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值1..939NN/mm2小于托梁的的抗弯强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度VVmax=00.038mmm小于12000/150与与10mmm,满足要求求!2.梁底托梁的强强度计算：托梁按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算；集中力力P=1..958KKN.托梁计算简图托梁计算弯矩图((kN·m))托梁计算变形图((mm)托梁计算剪力图((kN)最大弯矩Mmaax=11.153kN·m；最大变形Vmaax=22.539mm；最大支座力Rmmax=10.3778kN；最大应力σ=1.1533×106/(8..98×1003)=1228.4466N/mmm2；托梁的抗压强度设设计值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大应力计计算值1228.4466N/mmm2小于托梁的的抗压强度设设计值2005N/mmm2,满足要求!托梁的最大挠度VVmax=22.539mmm小于12000/150与与10mmm,满足要求求!八、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：纵向钢管的最大支支座反力：N1=0.1157kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1149×3..6=0.6643kNN；N=0..157+00.643==0.8kkN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1..73；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.733×1.2=2.3398m；；Lo/i=23997.78/15..9=1151；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3305；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=799..88/(00.305××424)=6.1185N//mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=6..185NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最大支座座反力：NN1=10..378kkN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1149×(33.6-0..6)=0..643kkN；N=100.378++0.6433=10.9914kNN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.24；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；参照《扣件式规范范》不考虑高高支撑架，按按下式计算lo=k1uhk1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1..73；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.733×1.2=2.3398m；；Lo/i=23997.78/15..9=1151；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.3305；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=109113.7988/(0.3305×4224)=84.3994N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=844.394N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！梁模板(>=7000)计算书支撑架的计算依据据《建筑施工工承插型盘扣扣式钢管支架架安全技术规规范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土结构设计规规范》GB550010--2002、《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。梁段:KL32aa。一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m):0..80；梁截截面高度DD(m):00.90；混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立杆沿梁跨跨度方向间距距La(m)):1.200；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.200；立杆步距h(m)):1.200；板底承重重立杆横向间间距或排距LLb(m)::1.20；；梁支撑架搭设高度度H(m)：3.60；梁梁两侧立杆间间距(m):1..20；承重架支撑形式::梁底支撑小小楞平行梁截截面方向；梁底增加承重立杆杆根数:2；采用的钢管类型为为Φ48×3；立杆承重连接方式式:可调托座；；2.荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.55；新浇混凝凝土侧压力标标准值(kN/m2):16..8；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝凝土荷载标准准值(kN/m2):2.11；3.材料参数木材品种：柏木；；木材弹性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.7；面板类型：胶合面面板；面板弹弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底方木截面宽度度b(mm))：40.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底模板支撑的间间距(mm)：250.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数数次楞间距(mm))：250，主主楞竖向根数数：3；主楞间距为：3000mm，300mmm；穿梁螺栓水平间距距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；主楞龙骨材料：钢钢楞；截面类类型为圆钢管管48×3..0；主楞合并根数：22；次楞龙骨材料：木木楞，宽度440mm，高高度90mmm；次楞合并根数：22；二、梁模板荷载标标准值计算1.梁侧模板荷载载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.7000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别计算得500.994kN/m22、16.8000kN//m2，取较小值值16.8000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，W--面板的净截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M面板的的最大弯距((N·mm))；σ--面板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×1×166.8×0..9=18..14kN//m；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×1×2××0.9=22.65kNN/m；q=q1+qq2=188.144++2.6466=200.790kN/m；；计算跨度(内楞间间距):ll=2550mm；面板的最大弯距M=0..125×220.79××2502=1..62×1005N·mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=1..62×1005/7..35×1004=2.211N/mm22；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=2.221N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=20.779N/mmm；l计算跨度度(内楞间距)::l=250mmm；E面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面惯性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大挠度计计算值:ν=5×220.79××2504/(3844×95000×4.866×105)=00.229mm；面板的最大容许挠挠度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大挠度计计算值ν=0.2229mm小小于面板的最最大容许挠度度值[ν]=1mmm，满足要求求！四、梁侧模板内外外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的二跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度400mm，截面面高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M内楞的的最大弯距((N·mm))；W内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×166.8×0..9+1.44×2×0..9)×1==20.666kN/m；；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=300mmm；内楞的最大弯距::M=0..096×220.66××300.0002=1.779×1055N·mm；最大支座力:R==1.1×220.6644×0.3==5.6833kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=1..79×1005/1.088×105=1..653NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=1..653NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算算跨度(外楞间距)：l=5500mm；；q作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=220.66N/mm；；E内楞的的弹性模量：：100000N/mmm2；I内楞的的截面惯性矩矩：I=4.86××106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ν=0.6677×200.66×55004/(1000×100000×4.886×1066)=00.18mmm；内楞的最大容许挠挠度值:[ν]=5500/2550=2mmm；内楞的最大挠度计计算值ν=0.188mm小于于内楞的最大大容许挠度值值[ν]=2mmm，满足要求求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力5..683kNN,按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3..0；外钢楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=21.566cm4；（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ外楞受受弯应力计算算值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N·mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据三跨连续梁算算法求得最大大的弯矩为MM=F×a==1.5599kN·mm；其中，F=1/33×q×h==6.2377，h为梁高为0..9m，a为次楞间距距为250mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..56×1006/8.988×103=1773.6366N/mmm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的受弯应力计计算值σ=1733.636NN/mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹弹性模量：22060000N/mm22；F--作用在外楞楞上的集中力力标准值：FF=6.2337kN；l--计算跨度：：l=4500mm；I-外楞的截面惯惯性矩：I==2156000mm4；外楞的最大挠度计计算值:ν=1.615×66237.0000×4550.0033/(1000×2060000.0000×2155600.0000)=00.207mmm；根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.207mm外楞的最大容许挠挠度值:[ν]=4450/4000=1.1125mm；；外楞的最大挠度计计算值ν=0.2007mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ν]=1.1125mm，满满足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::14mm；穿梁螺栓有效直径径:111.55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×116.8+11.4×2..1)×0..5×0.2225=22.599kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.5999kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=17..85kN，满满足要求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8000×18×118/6==4.322×104mm3；I=800××18×188×18/112=33.89×1105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ梁底模板板的弯曲应力力计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN·mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2500.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.800×0.900×0.900=19.883kN/mm；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.880×0.990=0.330kN/mm；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..10×0..80×0..90=2..12kN//m；q=q1++q2++q3=119.83++0.30++2.12==22.255kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×222.248××0.2522=0.1339kN·mm；σ=0.139××106/4.322×104=3.2119N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=3.2219N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×0.9000+0.335）×0.800=18..64KN//m；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=2500.00mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大挠度计计算值:ν=0.6677×188.64×22504/(1000×95000×3.899×105)=0.1133mm；；面板的最大挠度计计算值:ν=0.1333mm小于面板的的最大允许挠挠度值:[ν]=250//250=1mmm，满足要求求！七、梁底支撑木方方的计算1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0..9×0.225=5.7738kNN/m；(2)模板的自重荷荷载(kN/m))：q2=0.35××0.25××(2×0..9+0.88)/0..8=0.2284kNN/m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(22.5+2..1)×0..25=1..15kNN/m；2.木方的传递集集中力验算：：静荷载设计值qq=1.2××5.7388+1.2××0.2844=7.2226kN//m；活荷载设计值PP=1.4××1.1500=1.6110kN//m；荷载设计值q=7.2226+1..610==8.8336kN//m。本工程梁底支撑采采用方木，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4×9×9//6=55.40×1101cm3；I=4×9×9××9/12=2.443×1022cm4；3.支撑方木验算算：最大弯矩考虑为连连续梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算算简图及内力力、变形图如如下：弯矩图(kN·mm)剪力图(kN)变形图(mm)方木的边支座力NN1=N2==0.4366KN，中中间支座的最最大支座力NN=3.0998KN;;方木最大