挂篮悬浇箱梁大桥支架设计计算书新规范

北京-秦皇岛高速公路遵化至秦皇岛段卑水铁路、黄迁线分离立交0#块支架设计计算书编制：审核：审批：中交第四公路工程局有限公司京秦高速公路遵秦段B1标项目经理部二〇二〇年八月1概述1.1设计概况K54+631.804卑水铁路、黄迁线分离立交主桥跨越卑水铁路，主桥上部结构为65+110+65m预应力砼变截面连续箱梁。箱梁采用单箱单室断面，箱梁顶板宽16.7m，底板宽8.5m，箱梁顶板设3%横坡，底板水平。墩顶0#梁段长11m，与两主桥墩组成2个T型悬臂梁，各分为14对梁段，悬臂施工段总长为48.5m。墩顶箱梁高为7m，箱梁高度按1.5次抛物线变化。箱梁顶板厚28cm，0#梁段底板厚度由根部85cm渐变为80.1cm、腹板厚度95cm。主墩墩身为矩形实心墩，平面尺寸为9.9×4.5m，高度分别为：12#左墩为8.39m，12#右墩为8.834m，13#左墩为8.497m，13#右墩为8.941m。承台平面尺寸为12×12m。单个0#梁段砼方量为435.5方。1.20#梁段支架设计概况主桥0#块支架形式采用梁、柱及预埋牛腿结构，其中钢管立柱兼做挂篮悬浇施工时的临时锚固体系，用以保证在悬臂浇筑施工时的不平衡力矩下的施工安全。支架结构为0#梁段每端部横向设置4根φ630×10钢管立柱，在墩身纵向侧面的预埋钢板上横向设置4个牛腿，在钢管柱顶和牛腿上设置卸落设备砂箱，在牛腿的砂箱和钢管柱的砂箱上分别设置一根2HN500×200×10/16主横梁，在箱梁底板下主横梁上设置2HN300×150×6.5/9/HN300×150×6.5/9主纵梁，主纵梁与主横梁间设置调平钢垫块并焊接于主纵梁支点位置，其上设置横向分配梁I12.6（间距80cm），其上安装底模。悬臂梁段翼板下支架为：在2根主横梁上设置2根翼板下纵梁HN250×125×6/9，因牛腿主横梁顶面标高低于钢管柱上主横梁顶面标高，在牛腿主横梁顶面翼板下纵梁支点位置设置调平钢垫块，使翼板下纵梁水平，其上设置侧模支撑框架，纵向间距200cm。主墩两侧箱梁翼板下支架为：在墩身横向侧面每侧设置2个三角托架，托架上设置4根翼板下纵梁HN250×125×6/9，纵向间距90cm。悬臂梁段翼板下纵梁和三角托架翼板下纵梁单独设置，相互不连续。支架设计图见下图。为抵消连续梁挂篮悬浇施工中产生的不平衡力矩，确保施工安全和梁体安全质量，必须进行临时锚固设计。因悬浇过程中产生的不平衡力矩很大，考虑施工安全和施工的方便，临时锚固拟采用在主墩悬支座两侧设置临时支墩，将连续梁梁体与桥墩进行临时锚固，每个支墩平面尺寸为8.34×0.7m，每个支座内设置248根Φ32HRB400螺纹钢筋，在梁体和墩身内带直钩的锚固长度为1m，支座采用C50混凝土中间加10cmM40硫磺砂浆，在硫磺砂浆层埋设电阻丝，临时支墩在与墩身顶面和箱梁底面接触部位设置油毛毡等隔离层，便于临时支墩的拆除。0#块箱梁分2次浇筑，第一次浇筑至腹板与翼板交界高度，第二次浇筑剩余部分，但本验算书按一次浇筑进行计算，主要对各构件的强度、刚度及稳定性进行验算。2计算依据 1)《K54+631.804卑水铁路、黄迁线分离立交主桥设计图》； 2)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）；3)《钢结构设计标准》（GB5017—2017）；4)《钢结构设计规范》（GB50204—2015）；5)《混凝土结构设计规范》（GB50010—2019）；6)《公路桥涵施工技术规范实施手册》；7)《结构力学》、《材料力学》； 8)《路桥施工计算手册》。3主要材料技术参数 1)钢筋砼自重：G砼=26KN/m³；2)钢材弹性模量：E=2.1×105Mpa；3)材料允许应力： A3钢：抗拉、抗压、抗弯应力[σ]=205Mpa ；剪应力[τ]=120 Mpa 。Q345钢：抗拉应力[σ]=265Mpa ；剪应力[τ]=155 Mpa；端面承压强度设计值fcb=400MPa。三级焊缝：角焊缝强度设计值fwf=160MPa .8.8级承压型高强螺栓：抗拉应力[σ]=400Mpa ；抗剪应力[τ]=250 Mpa. 40#块支架受力分析4.1荷载计算1）计算参数取值说明钢筋砼容重G砼：取26KN/m³；模板及支架自重G模：取5KN/m2；施工人员及施工机具荷载G施：取2KN/m2；浇筑和振捣砼时产生的荷载G倾：取2KN/m2；砼超灌系数：取1.05荷载计算①荷载标准值：按根部最大断面沿桥梁纵向截取1m计算荷载，横向由一侧向中心线按照转折点依次编号，砼荷载则有： G1=1.05×0.2×26=5.46KN/m；G2=1.05×0.8×26=21.84KN/m；G3=1.05×7×26=191KN/m；G4=1.05×1.95×26=53.24KN/m；G5=1.05×1.59×26=43.41KN/m；G6=1.05×1.13×26=30.85KN/m。②荷载组合一：计算强度及稳定性时q1=1.2×(5.46+5+2+2)=17.4KN/m；q2=1.2×(5.46+5+2+2)=37KN/m；q3=1.2×(5.46+5+2+2)=240KN/m；q4=1.2×(5.46+5+2+2)=74.7KN/m；q5=1.2×(5.46+5+2+2)=62.9KN/m；q6=1.2×(5.46+5+2+2)=47.8KN/m.③荷载组合二：计算刚度时q1=1.2×(5.46+5)=10.5KN/m；q2=1.2×(5.46+5)=26.8KN/m；q3=1.2×(5.46+5)=196KN/m；q4=1.2×(5.46+5)=58.2KN/m；q5=1.2×(5.46+5)=48.4KN/m；q6=1.2×(5.46+5)=35.8KN/m.箱梁底板下主纵梁上分配梁计算取纵向1延米荷载组合一、组合二加载，计算的各支点反力即为主纵梁每延米的的强度和刚度计算的荷载值。纵向每延米长度横向分配梁受力简图（单位：KN/m）纵向每延米长度横向分配梁反力图（单位：KN）纵向每延米长度横向分配梁组合应力（单位：KN/m2）根据计算结果，横向分配梁采用I12.6，间距按800mm布置，最大组合应力为195.3×0.8=156.2MPa<205MPa,强度满足要求，最大变形为1.3mm<1000/400=2.5mm，刚度满足要求。4）翼板下纵梁荷载计算按在翼板侧模支撑框架下设置2根纵梁，间距为200cm。以翼板上纵梁为支点，纵向1延米荷载组合一加载，计算的各支点反力即为主纵梁每延米的荷载值。强度计算时翼板下纵梁纵向1m宽度受力图示（单位：KN/m）强度计算时翼板下纵梁纵向1m宽度反力图（单位：KN/m）刚度计算时翼板下纵梁纵向1m宽度反力图（单位：KN/m）5）主纵梁荷载计算（1）强度计算时：作用在底板下各根主纵梁上的荷载表：主纵梁编号1234567荷载（KN/m）164.8132.67572.575132.6164.8作用在翼板下各根主纵梁上的荷载表：主纵梁编号12荷载（KN/m）45.525.7（2）刚度计算时：作用在底板下各根主纵梁上的荷载表：主纵梁编号1234567荷载（KN/m）142.597.759.453.359.497.7142.5作用在翼板下各根主纵梁上的荷载表：主纵梁编号12荷载（KN/m）36.615.94.2主纵梁计算1）主纵梁1（2HN300×150×6.5/9）（1）强度计算强度计算时主纵梁1受力图示（单位：KN/m）强度计算时主纵梁1反力图（单位：KN）强度计算时主纵梁1弯矩图（单位：KN·m）强度计算时主纵梁1剪力图（单位：KN）强度计算时主纵梁1（2HN300×150×6.5/9）组合应力（单位：KN/m2）（2）刚度计算刚度计算时主纵梁1受力图示（单位：KN/m）主纵梁1变形图（单位：m）2）翼板下主纵梁计算（1）主纵梁1：①强度计算强度计算时主纵梁1受力图示（单位：KN/m）强度计算时主纵梁1反力图（单位：KN）强度计算时主纵梁1弯矩图（单位：KN·m）强度计算时主纵梁1剪力图（单位：KN）强度计算时主纵梁1组合应力（单位：KN/m2）②刚度计算刚度计算时主纵梁1受力图示（单位：KN/m）刚度计算时主纵梁1反力图（单位：KN）主纵梁1变形图（单位：m）3)各主纵梁强度和变形计算结果箱梁底板下各主纵梁（按对称一半列表）强度和变形计算结果表主纵梁编号1234主纵梁规格型号2HN300×1150×6..5/92HN300×1150×6..5/9HN300×1550×6.55/9HN300×1550×6.55/9强度计算时支点反力（KN）R1=256R2=313R1=180R2=220R1=115R2=140.55R1=104R2=127最大弯矩（KN··m）12386.755.350.1最大组合应力（MMPa）133.393.8121.5110挠度（mm）3222刚度计算时支点反力（KN）R1=208.44R2=254.77R1=142.99R2=174.66R1=86.9R2=106.22R1=78R2=95.3悬臂段翼板下各主纵梁强度和变形计算结果表主纵梁编号12主纵梁规格型号HN250×1225×6/99HN250×1225×6/99强度计算时支点反力（KN）R1=65.2R2=82.6R1=36.8R2=46.7最大弯矩（KN··m）33.719最大组合应力（MMPa）108.961.5挠度（mm）1.20.5刚度计算时支点反力（KN）R1=52.5R2=66.5R1=22.8R2=28.9各主纵梁最大组合应力σmax=133.3MPa＜[σ]=205Mpa，满足要求。各主纵梁最大变形fmax=3mm＜2500/400=6.3mm，满足要求。4.3主横梁计算1）牛腿上主横梁1（2HN500x200x10/16）主横梁模型图（1）强度计算强度计算时主横梁1受力图示（单位：KN）强度计算时主横梁1反力图（单位：KN）强度计算时主横梁1弯矩图（单位：KN·m）强度计算时主横梁1剪力图（单位：KN）强度计算时主横梁1组合应力图（单位：KN/m2）(2)刚度计算主横梁1变形图（单位：m）主横梁1最大组合应力σmax=74.5MPa＜[σ]=205Mpa，满足要求。主横梁1最大变形fmax=5.3mm＜4100/400=10.3mm，满足要求。2）钢管柱上主横梁2（2HN500x200x10/16）主横梁模型图（1）强度计算强度计算时主横梁2受力图示（单位：KN）强度计算时主横梁2反力图（单位：KN）强度计算时主横梁2弯矩图（单位：KN·m）强度计算时主横梁2剪力图（单位：KN）强度计算时主横梁2组合应力图（单位：KN/m2）(2)刚度计算刚度计算时主横梁2受力图示（单位：KN）主横梁2变形图（单位：m）主横梁2最大组合应力σmax=112.8MPa＜[σ]=205Mpa，满足要求。主横梁2最大变形fmax=11mm＜4100/400=10.3mm，满足要求。4.4牛腿计算牛腿预埋件计算牛腿受最大竖向力414KN，按竖向力570KN、受力点距预埋钢板距离0.25m进行计算。预埋件A属于一个弯剪预埋件，其受力简图如下图所示：（1）计算条件弯矩设计值M：1142.500kN·m轴轴力设计值NN:0.000kN剪力设计值V:570.000kN力的的正方向如图图所示直锚筋层数:4层层间距b1::210mmm直锚筋列数:2列列间距b:2200mm锚板厚度t:255mm锚板宽宽度B:3550mm锚板高度H:7880mm最外外层锚筋之间间距离z:6630mm结构重要性系数γγ0:1.11层数影响系系数αr:0.885地震作用:不考考虑锚筋级别:Q2335,fyy=235.000N/mmm2直锚筋直径d:取取角钢回转半半径i=22.8mm砼强度等级:C440,fcc=19.110N/mmm2,ft==1.71N/mm22（2）锚筋截面面积验验算①锚板受剪承载载力系数αvv:根据据混凝土规范范9.7.22-5计算::②锚板弯曲变形折折减系数αbb:根据据混凝土规范范9.7.22-6计算::③直锚筋面积验算算:在剪剪力、轴力、弯弯矩的组合作作用下，直锚锚筋的计算截截面积按照混混凝土规范式9.7.22-1及式9.7..2-2计算算，并取其中中较大值:=6139..36mm2=3498..89mm2计算面积=maax{61339.36,,34988.89}=61399.36mmm2直锚筋实实配面积Ass=8××1150==92000mm2＞61339.6mmm2满足系数数=92000÷6139..6=1.55满足要求。（3）锚固长度:根据混凝土规范范9.7..4,受弯弯直锚筋锚固固长度la::实际锚固长度取6650mm.（4）构造要求①锚筋间距b、bb1和锚筋至至构件边缘的的距离c、cc1:根据混凝土规范范9.7..4:b、cc≥max{{3d,455}=66mmm受剪剪构件,b11、c1≥mmax{6dd,70}==132mmm,且b、bb1≤3000mm由此此得:3000mm≥bb=200mmm≥66mmm满满足要求3000mm≥bb1=2100mm≥1332mm满足要求求c≥≥66mm,,c1≥1332mm②锚板:根据混凝土规范范9.7..4要求,,最外层锚锚筋中心到锚锚板边缘的距距离≥maax{2d,,20}==44mmm宽度B=3500mm≥Bmmin=444×2+2000×(2--1)=2888mm满足要求求高度H=7800mm≥Hmmin=444×2+2110×(4--1)=7118mm满足要求求根据混凝土规范范9.7..1,锚板板厚度不宜小小于锚筋直径径的0.6倍倍,受拉和和受弯预埋件件的锚板厚度度尚宜大于bb/8厚度t=25mmm≥tmiin=maxx{0.6dd,b/88}=25mmm满满足要求③焊缝:连接接采用沿全周周施焊的角焊焊缝连接，转转角处连续施施焊，没有起起弧和落弧所所引起的焊口口缺陷，焊缝缝高度不宜小小于8mm。④挡板:在角角钢锚筋末端端应加焊1000×1000×16mmm挡板。牛腿焊缝计算按照工字字型焊缝计算算，1个工字字型焊缝承担担剪力和弯矩矩的1/2..（1）控制参数连接类型:弯弯矩、剪力共共同作用下的的工字形连接接（角焊缝）::hf1=8(mmm)焊接方法:手手工焊；焊条条型号:E443型焊条；；焊件材材料:Q2335；焊缝等级:三三级；焊缝类类型:角焊缝缝是否采用引弧弧板:否（2）材料强度(N//mm2)焊件抗压强度度:205..0；焊件抗抗拉强度:2205.0；；焊件抗弯强度度:205..0；焊件抗抗剪强度:1120.0；；焊缝抗压强度度:160..0；焊缝抗抗拉强度:1160.0；；焊缝抗剪强度度:160..0（3）基本参数翼缘宽度w==155.00(mm)；；翼缘厚度tt=20.00(mm)腹板宽度tww=20.00(mm)；；截面高度hh=700..0(mm))焊件厚度t11=20.00(mm)；；翼缘焊缝焊焊角尺寸hff1=8.00(mm)腹板焊缝焊角角尺寸hf22=8.0((mm)；荷荷载设计值产产生的弯矩MM=57.00(kN-mm)荷载设计值产产生的轴力NN=0.0((kN)；荷荷载设计值产产生的剪力VV=285..0(kN))（4）分析结果翼缘有效宽度度w1=139..0(mm))正面角焊缝强强度设计值增增大系数βff=1.222①上部分析结果翼缘外侧由MM引起的应应力σ=277.8(N//mm2)翼缘外侧由N+MM引起的应应力σ=277.8(N//mm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)翼缘内侧由MM引起的应应力σ=255.8(N//mm2)翼缘内侧由VV引起的应应力τ=388.2(N//mm2)翼缘内侧由N+MM引起的应应力σ=255.8(N//mm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)翼缘内侧由N+MM+V引起起的折算应力力σ=46..1(N/mmm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)4.2下部分析析结果翼缘外侧由MM引起的应应力σ=-227.8(NN/mm2)翼缘外侧由N+MM引起的应应力σ=277.8(N//mm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)翼缘内侧由MM引起的应应力σ=-225.8(NN/mm2))翼缘内侧由VV引起的应应力τ=388.2(N//mm2)翼缘内侧由N+MM引起的应应力σ=255.8(N//mm2)≤≤ffw=1600.0(N//mm2)翼缘内侧由N+MM+V引起起的折算应力力σ=46..1(N/mmm2)≤ffw=1600.0(N//mm2)4.5钢管柱计算算1、临时锚固设计计计算详见《墩顶临时锚锚固简算书》。2、钢管柱稳定性性计算1）输入数据（1）基本信息截面类型无缝钢管:d=6630(mmm)钢材牌号Q235宽厚比等级S1级d(mm)630t(mm)10构件长度(m)7.900βx1.00βy1.00（2）荷载信息恒载分项系数1.30活载分项系数1.50活载调整系数1.00是否考虑自重是轴向恒载标准值((kN)805.000轴向活载标准值((kN)5.000偏心距Ex(cmm)0.0偏心距Ey(cmm)0.0（3）端部约束信息X-Z平平面内顶部约约束类型:简支X-Z平平面内底部约约束类型:固定X-Z平平面内计算长长度系数:00.80Y-Z平平面内顶部约约束类型:简支Y-Z平平面内底部约约束类型:固定Y-Z平平面内计算长长度系数:00.802）计算结果（1）截面几何特性根据《钢钢结构设计手手册（上册）》（第第三版）“16钢材的的规格及截面面特性”，查表得：：全截面：：面积(cm2)194.779惯性矩Ix(cmm4)93615.4997惯性矩Iy(cmm4)93615.4997抵抗矩Wx1(ccm3)2971.9211抵抗矩Wy1(ccm3)2971.9211抵抗矩Wx2(ccm3)2971.9211抵抗矩Wy2(ccm3)2971.9211回转半径ix(ccm)21.92回转半径iy(ccm)21.92根据《钢钢结构标准》第第条，得：塑性发展展系数γx11:1.115塑性发展系系数γx2::1.155塑性发展展系数γy11:1.115塑性发展系系数γy2::1.155（2）材料特性构件截面面的最大厚度度:10.000(mm))抗拉强度度:215..00(N//mm2)抗压强度度:215..00(N//mm2)抗弯强度度:215..00(N//mm2)抗剪强度度:125..00(N//mm2)屈服强度度:235..00(N//mm2)抗拉强度度最小值:3375.000(N/mmm2)密度:77850.000(kg//m3)（3）荷载设计值全柱自重重G：1.30×0.0199478×7.9000×7850..000×9.81==154044.636NN=15.4405kN（4）强度信息σminn/f=0..252截截面到构件顶顶端的距离::0.0000(m)σmaxx/f=0..255截截面到构件顶顶端的距离::7.9000(m)最不利位位置强度应力力按《钢结构构标准》公式式(7.1..1-1)到构件顶顶端的距离::7.9000(m)计算荷载载N:10069.4005kN|σ|//f=|544.904||/215==0.2555≤1.00，满足。3）稳定信息（1）绕X轴弯曲稳定性验算算：根据《钢钢结构标准》第第条，得：长长细比λ=ll0/i=6..320/00.21922=28.8828轴心受压压构件截面分分类（按受压压特性）:a类轴心受压压整体稳定系系数，根据《钢钢结构标准》附附录D.0..5计算得得：φx=0.9665σminn/f=0..261截截面到构件顶顶端的距离::0.0000(m)σmaxx/f=0..265截截面到构件顶顶端的距离::7.9000(m)绕X轴最最不利位置稳稳定应力按《钢钢结构标准》公公式(7.22.1)σ/f==56.9007/2155=0.2665≤1.00，满足。（2）绕Y轴弯曲稳定性验算算：根据《钢钢结构标准》第第条，得：长长细比λy=l0y/iy=6.3220/0.22192=228.8288轴心受压压构件截面分分类（按受压压特性）:a类轴心受压压整体稳定系系数，根据《钢钢结构标准》附附录D.0..5计算得得：φy=0.9665σminn/f=0..261截截面到构件顶顶端的距离::0.0000(m)σmaxx/f=0..265截截面到构件顶顶端的距离::7.9000(m)绕Y轴最最不利位置稳稳定应力按《钢钢结构标准》公公式(7.22.1)σ/f==56.9007/2155=0.2665≤1.00，满足。4）分析结果构件安全全状态:强度满足足要求，稳定定满足要求。4.6翼板下纵梁梁计算以翼板上纵梁为支支点，纵向11延米荷载组组合一加载，计计算的各支点点反力即为主主纵梁每延米米的荷载值。强度计算时翼板下下纵梁纵向11m宽度受力力图示（单位位：KN/mm）强度计算时翼板下下纵梁纵向11m宽度反力力图（单位：：KN/m）1）主墩一侧翼板板下纵梁计算算纵梁从腹板一侧向向外依次编号号为纵梁1、纵纵梁2、纵梁梁3、纵梁44。（1）纵梁1（HHN250××125×66/9）①强度计计算强度计算时翼板下下纵梁1受力力图示（单位位：KN/mm）强度计算时翼板下下纵梁1反力力图（单位：：KN/m）强度计算时翼板下下纵梁1弯矩矩图（单位：：KN·m）强度计算时翼板下下纵梁1剪力力图（单位：：KN）强度计算时翼板下下纵梁1组合合应力图（单单位：KN//m2）②刚度计算按照强度计算荷载载计算，结果果偏安全。（2）纵梁2（HHN250××125×66/9）①强度计计算R1=R2=577.8KN；；Mmaxx=13.99KN·m;;最大组组合应力σmmax=444.9MPaa②刚度计算最大变形fmaxx=1.6mmm。（3）纵梁3（HHN250××125×66/9）①强度计计算R1=R2=533.1KN；；Mmaxx=12.88KN·m;;最大组组合应力σmmax=411.2MPaa②刚度计算最大变形fmaxx=1.5mmm。（4）纵梁4（HHN250××125×66/9）①强度计计算R1=R2=700.7KN；；Mmaxx=17KNN·m;最大组合应应力σmaxx=54.99MPa②刚度计算最大变形fmaxx=2mm。2）主墩一侧翼板板纵梁下三角角托架计算横梁采用2[228b、斜撑撑采用2[225a，断面面形式如下图图：翼板纵梁下三角托托架受力图示示（单位：KKN）(1)midass计算结果如如下翼板纵梁下三角托托架反力图（单单位：KN）翼板纵梁下下三角托架变变形图（单位位：m）三角托架组合应力力图（单位：：KN/m22）三角托架横梁组合合应力图三角托托架斜撑组合合应力图（单单位：KN//m2）三角托架横梁弯矩矩图（单位：：KN.m）三角托架横梁剪力力图（单位：：KN）三角托架横梁轴力力图（单位：：KN）三角托架斜撑弯矩矩图（单位：：KN.m）三角托架斜撑剪力力图（单位：：KN）三角托架斜撑轴力力图（单位：：KN）（2）横梁计算横梁最大拉应力为为：＜205MPa，满满足要求。最大剪应力为：，满足要求。（3）斜撑计算①整体稳定性性验算三角托架斜撑为双双肢格构式构构件，[255a净距为117.4ccm，长度LL=442ccm,按照LL=500ccm计算,采采用缀板，缀缀板尺寸为2296×2000×10mmm，与双肢肢焊接，相邻邻缀板间的净净距离为7000mm。单根[25a:ZZ0=2.077cm;AA=34.99cm2;Ix=33700cm4;Iy=175ccm4;L=500cm,,A=2×334.9=669.8cmm2,a=2..07+177.4/2==10.777cm；对虚轴y-y:Iy=2×（175++10.7772×34.99）=84446cm4；对实轴x-x:Ix=2×3370==6740ccm4；,,对虚轴y-y:Iy=8446cm44；,,换算长细比按长细比为55..2的b类截截面查的稳定定系数φ=00.832整体稳定性计算：：，Mx=15.77×106N.mmW1y=5360000mm2,满足要求。②缀板验算缀板尺寸为2966×200××10mm，与与双肢焊接，相相邻缀板间的的中心间距bb=900mmm，净距离离a=7000mm。a、刚度验算柱分肢线刚度：两缀板线刚度之和和：刚度满足要求。b、强度验算斜撑构件的剪力为为：单侧剪力：Ⅰ、缀板的强度验验算：缀板与分肢连接处处的内力：弯矩:剪力:缀板弯应力：，缀缀板的抗弯强强度满足要求求。缀板剪应力：，缀缀板的抗剪强强度满足要求求。焊缝验算：焊脚尺寸hf=88mm,焊缝缝长度lw=170mmm。，故焊缝强度满足要求求。③斜撑与横梁间焊焊缝验算焊脚尺寸hf=88mm,每条条侧面角焊缝缝（轴力平行行于焊缝长度度方向）长度度lw=350mmm，每条侧侧面角焊缝的的计算长度ll=350--2hf=334mmm，侧面角角焊缝共4条条。按轴力均均由侧面角焊焊缝承担。＜焊缝强度满足要求求，实际采用用斜撑与横梁梁连接位置均均采用角焊缝缝全周长焊接接。（4）三角托架预预埋件计算计算简图a.计算条件弯矩设计值值M:9..30kN··m轴力设计计值N:1227.70kkN剪力设计值值V:171..80kN力力的正方向如如图所示直锚筋层数数:4层间距距b1:1120mm直锚筋列数数:3列间距距b:1170mm锚板厚度tt::25mmm锚板宽度BB:440mmm锚板高度HH::500mmm最外层锚筋筋之间距离zz:360mmm结构重要性性系数γ0:1.0层层数影响系数数αr:0.900地震作用::考考虑锚筋级别::HHPB3000,fy=270..00N//mm2直锚筋直径径d:200mm砼强度等级级:C440,fcc=19.110N/mmm2,ft=1.711N/mmm2b.锚筋截面面积积验算(1)锚板板受剪承载力力系数αv:根据据混凝土规范范9.7.22-5计算::(2)锚板板弯曲变形折折减系数αbb:根据据混凝土规范范9.7.22-6计算::(3)直锚锚筋面积验算算:在剪剪力、法向拉拉力、弯矩的的组合作用下下，直锚筋的的计算截面积积按照混凝土土规范式9.7.22-1及式9.7..2-2计算算，并取其中中较大值:==1844..22mm22计算算面积=mmax{18844.222,9411.73}=18444.22mmm2(4)根据据混凝土规范范11.11.9考虑虑地震作用组组合的预埋件件，直锚筋的的实配面积应应比计算算面积增大225%:直锚锚筋实配面积积As=122×π×(220/2)22=37769.911mm2≥1..25×18844.222=23305.288mm2满足足系数=33769.991÷23005.28=1.664满足c.锚固长度::根据据混凝土规范范9.7..4,受拉拉直锚筋锚固固长度la:根据据混凝土规范范9.7..4,受剪剪直锚筋锚固固长度la:laa≥155d=115×20=3000mm直锚锚筋锚固长度度la=maax{5055,3000}=5505mm根据据混凝土规范范11.11.9，考虑虑地震作用的的预埋件，锚锚固长度应增增加10%laa≥(1+00.1)laa=1.1××505=5556mm实际际锚固长度取取560mmmd.构造要求(1)锚筋筋间距b、bb1和锚筋至构构件边缘的距距离c、c11:根据据混凝土规范范9.7..4:b、cc≥max{{3d,455}=60mmm受剪剪构件,bb1、c1≥max{{6d,700}=1200mm,且且b、b1≤300mmm由此此得:3000mm≥≥b=170mmm≥600mm满足要求3000mm≥≥b1=1220mm≥≥120mmm满满足要求c≥60mmm,cc1≥1220mm(2)锚板板:根据据混凝土规范范9.7..4要求,,最外层锚锚筋中心到锚锚板边缘的距距离≥maax{2d,,20}==40mmm1))宽度B==440mmm≥BBmin=40×2++170×((3-1)=4200mm满足要求2))高度H==500mmm≥HHmin=40×2++120×((4-1)=4400mm满足要求根据据混凝土规范范9.7..1,锚板板厚度不宜小小于锚筋直径径的0.6倍倍,受拉和和受弯预埋件件的锚板厚度度尚宜大于bb/83))厚度t==25mmm≥tmmin=max{00.6d,b/8}=22mmm满满足要求(3)焊缝缝:根据规规范9.77.1要求求，锚筋直径径d≤220mm，宜宜采用压力埋埋弧焊。当采采用手工焊时时，焊缝高度度不宜小于mmax{6,,0.5dd}=110.0mmm(4)封闭闭箍筋:根根据混凝土规规范11..1.9要要求，考虑地地震作用组合合的预埋件，在在靠近锚板处，宜宜设置一根直直径不小于110mm的封封闭箍筋。(5)弯钩钩:根据混混凝土规范8.3.11，采用HPPB300级级钢筋，末端端应做1800°弯钩，弯钩钩后平直长度度≥3d=60mmm，作受压压钢筋时可不不做弯钩。（5）三角托架销销接节点计算算①设计参数a=b=119..5mm，耳耳板厚度t==30mm,,销轴直径dd=50mmm，d0=51mmm，耳板间隙隙s=5mmm。耳板采用用Q235钢钢：抗拉强度度设计值f==205MPPa,抗剪强强度设计值ffv=120MMPa,端面面承压强度设设计值fcee=325MMPa。销轴轴采用Q3445钢：抗拉拉强度设计值值f=2655MPa,抗抗剪强度设计计值fbv=155MMPa,端面面承压强度设设计值fcb=400MMPa。横梁连接耳板荷载载参数：拉力力132KNN，剪力1332KN,共共设2个耳板板，合力N==186.77KN，每个个耳板承担11/2的力；；斜撑连接耳板荷载载参数：压力力132KNN，剪力1775KN，合合力N=2220KN，每每个耳板承担担1/2的力力。②横梁连接耳板验验算耳板两侧宽厚比bb/t=3..983≤44,满足构造造要求；be=2t+16=776≤b，满满足构造要求求；A=119.5mmm≥4be/3=1011.3，满足足构造要求。耳板孔净截面处抗抗拉强度计算算b1=mmin(2tt+16,bb-d0/3)=776，σ=NN/2tb11=20.66MPa＜ff=205MMPa，满足足要求。耳板端部截面抗拉拉（劈开）强强度计算σ=N/2t（aa-2d0/3)=118.3MPPa＜f=2205MPaa，满足要求求。耳板抗剪强度计算算Z=(((a+d0/2)2-(d0/2)2)1/2=1442.7,ττ=N/2ttZ=11MMPa＜fvv=120MMPa，满足足要求。销轴承压强度计算算σc=N/dt=622.7MPaa＜fce=3255MPa，满满足要求。销轴抗剪强度计算算销轴受剪面数目nnv=2,τb=N/(nnvπd2/4)=224MPa＜＜fbv=155MMPa,满足足要求。销轴抗弯强度计算算M=1292.55KN.mmm，σb=32M//（1.5ππd3)=70..3MPa＜＜f=2655MPa,满满足要求。计算截面同时受弯弯受剪时组合合强度计算((σb/fb))2+(τb/fvb)2)0.5=0..307≤11，满足要求求。（6）横梁连接耳耳板底部角焊焊缝验算（7）横梁连接耳耳板高强螺栓栓验算①基本参数及构造造要求螺栓杆直径d=220mm；螺栓栓孔径d0=21mmm；钢板厚度度t=20mmm;边距为为50mm，端端距为70mmm，外排中中心间距设计计值168mmm，顺内力力方向中间排排中心间距设设计值1200mm，垂直直内力方向中中间排中心间间距设计值1170mm。2d0=42mmm＜边距和端端距设计值==50/700＜min{{4d0,8t}==84mm，满满足构造要求求。3d0=63mmm＜外排中心心间距=1668＜minn{8d0,12t}}=168mmm，满足构构造要求。3d0=63mmm＜顺内力方方向中间排中中心间距=1120＜miin{12dd0,18t}}=252mmm，满足构构造要求。3d0=63mmm＜垂直内力力方向中间排排中心间距==120＜mmin{166d0,24t}}=336mmm，满足构构造要求。②荷载计算拉力P=188KNN，P与钢板板面垂线的夹夹角=45°°，P的延长线与螺栓栓心形偏心距距e=2300mm。轴心拉力N=1332KN，剪剪力V=1332KN，弯弯矩M=N··e=1322×230//1000==30.6KKN·m③高强螺栓的单栓栓承载力设计计值传力摩擦面数nff=1,孔型型系数k=00.85,摩摩擦面抗滑移移系数μ取00.25，预预拉力设计值值P=1255KN。单栓抗剪承载力NNvb=0.9nfkμP=00.9×0..85×0..25