典型设备设计及选型说明书

第一章塔设备设 设计标 塔设备简 脱硫喷淋塔简 吸收原 使用软件列 详细计算过 烟气进口设 气体均布 喷淋 除雾 烟气出 筒体、封 塔体强度校 塔设备计算数 参考文献 第二章反应器设 概 氧化动力 反应器结构比 设计特 反应器设计数 设计计 反应器规格计 出口设 管口设 封头选 喷射 氧化罐强度校 氧化罐计算数 参考文献 第三章换热器的设计及选 设计概 设计依 换热器分 换热器的选 选型原 工艺条件选 设计示 换热器的校 第四章泵的选 选型依 选型原 选型示 泵选型一览 第五章其他设备选 MVR蒸发设备选 概 MVR蒸发设备选 概 储罐的选 选型依 液氨方式简 液氨储罐选 第一章设备设小。这将生产中的动力消耗，以降低经常操作费用。。内容日期及标准《化工设备设计全书——塔设备2003-《压力容器设计-数据速查2012-《压力容器GB150-《钢制化工容器设计基础规HG20580-《钢制化工容器材料选用规HG20581-《钢制化工容器强度计算规HG20582-《钢制化工容器结构设计规HG20583-《钢制化工容器制造技术规HG20584-《塔式容器NB/T47041-《压力容器封头GB/T25198-《钢制管法兰、垫片和紧固HG/T20592～20635-《补强圈JB/T4736-《压力容器用钢GB/T709-《钢制容器无损检测JB4730-脱硫喷淋塔简SO2的排放会给人类带来严重的环境问题和生态问题，对巨大。二氧化硫会损害健康，其与大气中的烟尘有协同作用，可使呼吸道疾病增高，并导致慢患者的病情。排放到大气中后会形成酸雾或硫酸盐气溶塔四种填料塔循环泵能耗较低但格栅易被堵塞需定时费用较高。图1-1：喷淋塔结构示置在塔顶部，一般布置有除雾器；SO22～6个液滴接触，发生SO2吸收反应。脱硫处理后的烟气继续向上流经除雾器，分离吸收原模型的应用最广，双模理论模型如图1-2所示。图中pA表示SO2在气相主体中的分压，pAi表示在界面上的分压，CA及CAi则分别表示SO2组分相主体图图1-2：对于易溶气体组分，溶质在吸收剂中的溶解度最大，m值很小时，组分在液传质速率方程和吸收系相平衡方吸收传质速率方NA=ky(y-=kx（xi-=Ky(y-=Kx(xe-NA=kG(p-=kL(ci-=KG(p-=KL(ce-吸收或解吸的总系Ky=kySO2的mxkx2O2的过程。m，传质阻力都不可忽略。这时组分的传质速率受气、液膜传质过程所控制吸收SO2、等过程。，，填料塔循环泵能耗较低但格栅易被堵塞需定时费用较高鼓泡塔烟气从吸收塔中部进入在吸收塔浆池最高液位上部和(吸收区)4550温度离开吸收塔。下面主要介绍本工艺过程主要设备喷淋脱硫塔的设计过程。，名用来流体力学模ANSYS公AspenPlus分离性能设塔体强度结构设化工设备设计技术中心脱硫塔平面布置图绘Autodesk公设计过程主要设计参项 内吸收塔型设计压力0.15设计温度100操作温60设备直径6计算高度27流向（逆流/顺流喷嘴型主要材内喷淋层4喷淋介每层喷嘴液气比1.3除雾器位除雾器级2浆池高浆池容处理气300000尺寸4×1.7倾气速15空塔气3.6腐蚀裕2喷淋塔内径设吸收塔直径D3~4.5m/s[1]。本设计方案取烟气流速为u=3.5m/s。吸收塔直径计算公式如下：VAu 4式中，V为烟气工况积流量m3/s；u为烟气流速m/s；D为吸收塔直径mA为烟气流通断面面积m3/s60PVmV'V0T'300000(273.1560)365897.86m3/T 365897.86m3/ V 101.638m3/

D

6.0m喷淋塔塔高设5~15m2.5~5s[1][2]。为保证脱硫效率，设计脱硫层高度为H1=13m左右。则吸收区停留时间为：huthu

3.6m/

2~64层喷淋。其中为达到脱硫效烟气分布，提高脱硫效率的效果。烟道到第一喷淋层的距离为h1=3.7m。第二层与第一层喷淋层间距设为h2=2.5m，其中间加装分布锥以使通过第一层喷淋距为h4=4.3m。都在进行吸收反应，因而实际吸收区高度比h高，吸收效果比预计更优。除雾器是脱硫系统中的关键设备,其性能直接影响到湿法洗涤烟气脱硫系1-3所示。图1-3：脱硫除雾器系参考设计经验标准[3]本设计采用两层除雾除雾器段距最后一层喷淋H2=1.2+1.5+3.0=5.71VLV1浆液池容量计算表达式 1~3L/m31.15L/m3。VN——烟气标准状态下湿态体积流量，m3/st1——浆液停留时间，5~15min，取t1=12min720sVN

300000m3/3600s/

83.33m3/sVLVt1.1583.3372068997.24L 选取浆液池内径与吸收区内径相同，内径D2=6mD 24h2D2

468.99724

取浆液池高度为H3=2.5m0.8~2m[4]，本设计取浆液池上液面到烟气进口中心线高度H4=1.8m。但宽度不宜过大否则影响稳定性一般出宽度与直径之比在0.6~0.9之间，烟气流速一般为12~18m/s[5]，选定气速为u=15m/s。面积有关计VVAuALV300000333.15m/s101.64m/273.15Au

101.64m26.776m20.67。L入=6.0×0.67=4.0入h=A6.776m入则进口高度为

高度为1.7mL出=3mh出=3m。所以取锥形顶高度为：H5=4mH=H1+H2+H3+H4+H5=13+5.7+2.5+1.8+4=27图1-4：喷淋空烟气进口设（1(2)烟气在刚刚进入塔后在对侧有冲壁现象，这种冲壁现象容易导致针对以上问题，本小组成员通过模拟选定合适的角度如下图1-5：水平进气y=01-6：15°进气y=0旋涡，其旋涡的大小随角度的增大而增大;在一定的角度范围内，右侧烟气垂直上升区域的到大小随入射角度增大而增大，这是由于烟气角度增大，口角差别不大，而20°角度的压降升幅更明显，压降的增加导致风机负荷发现15°时的气体撞击的是塔底的液体，从而降低了对塔壁的损坏。管形的不同对塔内烟气分布及压降也有较大影响，本小组针对此问题，选用等面积圆形截面与长宽比较大的长方形截面进行模拟，结果如下：1-7圆形图1-8：长方形烟气压力分布图1-7为圆形烟气压力分布图，图1-8为等面积的长方形烟气压力分布图从以上两图可以看出选用截面为长方形的塔内压力分布较均匀，，综上所述角度调整有利于减少冲壁现象，减小对设备的损害，且随烟更有利于压力分布均匀，综合考虑各种情况，选取角度15°的方形入，气体1-9不加均速板的y=01-10:30%的y=01-11:52.8%的y=050%5.855.85喷淋喷淋层是喷淋空塔达到脱硫效果的重要塔件，在喷淋空塔中,烟气通常由,SO2的表面由喷嘴产生的液滴提供。喷淋层在不同的高度穿过吸收塔的侧壁,置足够数量的喷嘴各喷嘴的喷淋面相互,完吸要求增减,以适应机组负荷和原烟气含硫量的变化,维持要求的脱硫效率。图1-12：脱硫塔装配图某一喷淋层简最重要的设计参数是层数和层间的垂直距离和喷嘴位置。这些参数涉及吸收塔的总高度,因而也是影响设备费用的重要因素。典型的喷淋空塔设计3～5个喷淋层。第一层必须布置在离烟气进口烟道上方足够远的位置,使得喷淋浆液能够接触进入的烟气,且不会有过多浆喷入进口烟道,一般喷淋层之间需要30°左右较为合适[5]。喷淋塔内的脱硫效率主要取决于液滴的数量和大小以及塔内烟气速度。液滴数量和大小又取决于浆液总流量和喷嘴特性。较小的液滴会产生较高的每单位体积循环浆液的洗涤效率,喷淋塔内3～4m/s的典型气速下,小于500μm的液滴会被烟气携带上行,,,喷嘴必须足够大以使得浆液中的颗粒杂质能够通得过。喷嘴布置还必须足够靠近,这样的喷淋面才能消除“”,否则烟气会通过,不与液滴接70kPa～100kPa,10～20L/s。喷嘴典型间隔为1.0m2～1.5m2。除雾除雾器是脱硫系统中的关键设备,其性能直接影响到湿法洗涤烟气脱硫系除雾器故障不仅会造成脱硫系统的停运,,科图1-13：除雾器工作原当带有液滴的烟气进入除雾器通道时,由于流线的偏折,在惯性力的作用下实现气液分离,部分液滴撞击在除雾器叶片上集下来。除雾器本体由除雾器中的液滴及少量的粉尘,减少烟气带水，同时有利于控制氨法脱硫中气溶胶的类，按几何形状可分为折线型如下图a、b和流线型如下图c、d。图1-14：几种不同形式的除雾器叶以上各类结构的除雾器叶片各有优缺点。a型叶片结构简单，加工制作方便，易冲洗，适用于各种材质；b、c型叶片临界流速较高，易,目前在大型脱硫设备中使用较多；d型叶片除雾效率高,但，使用场合受限制。本设计中选用c型叶片。除雾器冲洗系统主要由冲洗喷嘴、冲洗泵、管路、阀门、压力仪表及电气控制部分组成。其作用是定期冲洗由除雾器叶片捕集的液滴、粉尘,保持叶片表面清洁，防止叶片结垢和堵塞，维持系统正常运行。除雾器冲洗水量。有些条件下需采用大水量短时间冲洗，有时则采用小水量长时间冲洗，为了防烟气出以上流体力学模拟数据及文献相关[5],本次设计选择出口烟气管道与进口烟筒体、封径均为6000mm。三段筒体区别为筒体壁厚及高度不同，其中高度方面主要考虑4500mm，内径及壁厚为Φ6000×16mm；从下至13000mm，内径及壁厚为Φ6000×14mm；从下至上第三5500mm；内径及壁厚为Φ6000×12mm。经过校核该设计满塔设S62011，对塔的强度进行常规设计。基本参数包括设计压力设计温度设备直径计算长度及风压等级等输入如图所示：塔设备计算说明1-1项设计压设计温设备直备输入数由SW-20111-2核算内 核算结 备风载荷计1--载荷计1-1-3项计算结果备设备第1段筒体壁设备第2段筒体壁设备第3段筒体壁下封头壁上封头壁地脚螺栓个数及281-4计算单位计算条件塔型容器分段数（不包括裙座3压力试验类型上封头下封头22长度号123度(卧120220320表1-5风载荷、载荷核1－1(下头操作质量m0m01m02m03m04m05最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIFhh)注:计及高振型时,此项按B.24计 k00000偏心弯矩Meme00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM nn垂直地震力Fmh mh(i1,2,..,n iikk00000应力计算(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ iBA1123(内压23(外压6许用值A223(内压123(外压许用值4A3121许用值A42许用值0(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果合格1:iji和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力3:单位如下 1-6第1GB150.3-内径Q235- 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T2e[]t[Pw]=(Die)=t =et第2GB150.3-内径Q235- 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T2e[]t[Pw]=(Die)=t =et第3GB150.3-内径Q235- 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T2e[]t[Pw]=(Die)=t =et1-7GB150.3-a2aaaQ235-PT1.25Pc[]0.3986pc c =ce=n=平盖厚度计K=p= []t =e=n-C1-C2=n=1-8GB150.3-2Q235-PT1.25Pc[]0.3986pcc =ce=n=平盖厚度计K=p= []t =e=n-C1-C2=n=1-9地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数0相邻筋板最大外侧间距0筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚度盖板宽度0垫板有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4 (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力M00Mm min 地脚螺栓受地震载荷时最大拉应力M000.25M00MmgF 0 地脚螺栓需要的螺纹小径d 4BAb 0地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果3Fl盖板最大应力 1 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合序位设备名设备类主要材数尺112131[1]，，李军.烟气脱硫喷淋塔本体设计与分析[J].热力发电[2].湿法烟气脱硫喷雾吸收塔设计概要[J].设计与粉体工程，杜谦，高建民等.工业锅炉小型湿法烟气脱硫喷淋塔倾角优，邓永强，喷淋塔中喷嘴流体特性及脱硫特性试验研究[D].：学第二章应器设的处理方法进行处理，处理后的废水、废气可以达到规定的排放指面对其设备进行了结构选型，并对反应器的制造工艺进行了详细的说明，究人员对亚硫酸的氧化过程进行了研究。和肖文德[1]利用鼓泡反应装置pH5-7pH增大。李伟和周静红[]从已有研究结果可以看出，亚硫酸铵在氧化过程中具有以下特点40℃-pH，pH慢，考虑到腐烛性等因素，pH5-7流量约为200L/h-300L/h；关，亚硫酸铵浓度高于某一临界值，反应对亚硫酸铵、氧是零级、1级和；2理论分 (NH4)2SO3+1/2O2→(NH4)2SO4反应式(3)和(4)R=[O]2DoK[Cat.]p[SO2-]m[O]n-1

22Do,m2/s;2p—反应对催化剂级数m,n—分别为反应对液体、气体反应物的级数塔内氧化与塔外氧化差SO2的主要成分是塔外氧化优势列铵的混合品，无论制作固体产品还是液体产品均业主对硫酸铵产品的2.5:1，即便这样也无法达到较高的脱硫效率。而塔外氧化SO21.0～1.5:11.3:1。PHPH5.5～6.5第一SO2的循环吸收，提高系统的脱硫效率，第二20%左右，从根本上杜绝了塔内结晶的形成，避免了反应器结构比2-1分反应器特型 适用的反 优缺管 釜气-固(催化或非催化) 少，催化剂不易磨损；传热控温设计特则，在到具体问题时，要考虑到下列的设计要点：2-2应器数据一览名喷射器氧化设计温度设计压力外形尺主氧化槽副氧化槽封头类喷射器型LJX300-II物料管尺物料出口管尺烟气出口管尺反应器规格计3h，V8.286m3/h，R反应体积（V）=停留时间×体积流率=3×8.26=24.858(m3)实际体积（V）=反应体积/装料系数=24.858/0.6=41.43(m3)由此可得主反应器体积为：41.43×2=82.86（m）R化槽规格为Φ4400*5500mm。2h，V8.286m3/h，与主氧化槽类似，设计副氧化槽规格为Φ4000*5000mm。出口设V入=V出厚为加厚5mm的不锈管口设物料管道设置在反应器上方，为喷射器，根据喷射器的流量参数，可确定管径为DN65；设备，根据喷射器的流量参数，可选定出口管径为DN100；300m3/h,假设10m/s==

√

130mm,DN150封头选本设计上封头选用封头，虽然就强度方面而言，锥形封头比凸形封头喷射器简SO2形成亚硫酸目前多数厂家采用塔内氧化的技术，这种氧化方造成烟气中夹带大量图2-1：喷射器结构其工作原理为，当具有一定压力的工作流体经喷嘴AB更加充分。生成的产物由扩散室D喷射器选2-3喷射器型号一览型背水进出水口根据设计过程模拟出的物料流量及进出水口径的情况，本项目小组选择LJX300-II氧化罐计算数SW6-2011，对氧化罐的强度进行常规设计基本参数包括设计压温度备直计算长度等输入如图所示2-4输入数据项设计压设计温设备直计算长备输入数见表2-由SW6-20112-5核算结果项 计算结果 备氧化罐筒体壁7见表2-下封头壁见表2-上封头壁7见表2-2-6输入数内内径7s27221 量备注2-7筒体内压校Chem-GB150.3-内径15 (板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T2e[]t[Pw]=(Die)=t =et2-8上封头内压校Chem-GB150.3-15 c= r=2[]t0.5P= KK= r=[]t0.5P= f12r(1cos f =r=r=Q2=Q2=2Disr2DisrPT=1.25Pc[]=T0.90s=T=T计算结果△△<α,Q1pDf N kQSDiStg(1) sAeS0.55(nC)DiS C)DiS 度度2-9下封头内压校GB150.3-115PT1.25Pc[]0.3750厚度计K=p= []t =e=n-C1-C2=n=[1]李伟.周静红.肖文德.高浓度亚硫酸铵氧化反应过程研艽[J].报[J].2001，27(3[2],肖文德.高浓度硫酸铰溶液中亚硫酸铵的氧化[J].化工[3]魏月琴,肖文德.低浓度亚硫酸铵氧化动力学的研究.化学世界[4]．换热器技术[J].世界.2010，26(8):14－[5]张晓玲,.喷射反应器的应用研究现状[J].化工时2010,24(6):58-第三章热器的设计及选是工艺过程中必不可少的设备，广泛应用于化工、等行业中。装、检修、要方便；70oC50~70℃。而壳程流体压力大于0.6MPa，不宜采用有波形膨胀节的固定管板式换热器；结合本项目的实际情况，我们主要采用固定管板式换热器表3- 管壳式换热器类型一览1U比较，可适用于管壳温差较大及高—选型原易或检修，壳程必须走洁净且不易结垢的流体。当两流体温差较大时，可采用具有膨胀节的壳体。但是不宜用于两流体温差过大（一般要<70℃）和壳（2）U形管式换热器这种换热器壳于，但管子，损坏管子工艺条件选503353843℃。高温端的温差不应小于20℃，低温端的温差不应小于5℃。当在两工艺物流20℃。在冷却或者冷凝工艺物流时冷却剂的温度应高于工艺物流中易结冻组5℃。5℃。3-2最大允许压力降范工艺物流的压力允许压力降物流的安较脏和易结垢的物流应走管程，以便和控制结垢。若必须走壳程，则应采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮头式、填料函式、U形管式）物料（如立式热虹吸式再沸器），为方便，采用外径ϕ25mm或ϕ38mm的1.25~1.545裕40~50%的裕量；对于工艺物流与公用工程间20~35%的裕量。选型步AspenPlusHeatX模块进行简捷计算，关键是传热系数的估计，有关物系的K3-3所示。表3- K值的经验数传热系数K管 壳水水水水水水水压水溶液（μ<0.002水溶液（μ>0.002水水AspenPlusHeatX模块进行详细核算，此处冷热流体3-4。3-4常见流体的污垢热污垢热有机化合物蒸汽有机化合物06参照JB/T4715-92预选换热器几何尺寸进行详细计算查看换热器EDRAspenPlus软件的相关计算数据及几何尺寸导EDR中的警告对换热器结构略作改动以得到更准确、EDRsw-2011设计示3-5操作条操作条参壳管介质量流量进口温度出口温度进口压力13.07m2261.05kW0.17m2·K/kW，冷流体结垢因子0.17m2·K/kW。由所需换热面积查固定管板式换热器(JB/T4715-1992)系列，初选换热器型号：BEM400-0.6/0.6-18.6-2/25-2BEM，公称m22m25mm2mm，2管壳程管嘴尺寸按碳钢最经济管径公式计算，并按无缝系列圆整取值。13.0419.6m250%，管壳新建EDR文件，将AspenPlus软件的相关计算数据及几何尺寸导入，核对3-1EDR模拟数据-3-2EDR模拟数据-3-3EDR模拟数据-该换热器的校核文设计计算条 设计压 p设计温 CttC管箱圆筒内径简图Chem-GB150.3-内径 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T2e[]t[Pw]=(Die)=t =etChem-HighGB150.3-内径 PT1.25Pc[]0.8041T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=2i6 2h i h=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t [Pw]=KDi0.5e=Chem-GB150.3-内径 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T2e[]t[Pw]=(Die)=t =etChem-HighGB150.3-内径 PT1.25Pc[]0.8041T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=2i6 2h i h=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t [Pw]=KDi0.5e=Chem-GB150.3-内径 板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [T0.90s=T=pT.(Die)=T2e[]t[Pw]=(Die)=t =et设计计算条 设计压 设计温 平均金属温度C装配温 C壳程5mm/mm圆筒A=0.25Di管箱C圆筒”换Cts热t1.188e-mm/mm管2换一根管子金属横截面积at(dtKtEt管子回转半径i0.25d2d2t热Cr=2Et 比值lcr管子稳定许用压应力 2Cr [] 管 (Clcr) t i [ s1 2 2CrC管设计温度下许用应力r板 Ena/E K 管板和管子胀接(焊接)高度3管管箱法兰厚度f法兰外径箱兰力矩Mp法比值h/比值"/ 兰系数”(按h/Di,f”/Di,查<<GB151-1999>>图 2E"b2"旋转刚度K" fffE"] 12DibfDi 壳壳体法兰厚度f法兰外径体法兰宽度bfDfDi比值s/法比值/ 兰系数 h 3旋转刚 12E'b2'K' ff fE' 12DibfDi 法兰外径与内径之比KDfYK查<<GB150－20117-旋转刚度无量纲参数 KKf4t膨胀节总体轴向刚度1~管板第一弯矩系数(按KKf查<<GB151-1999>>27)系系数~KK~KtKf查<<GB151－98>>图29)换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEs数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比QEtna(EsAsKex EsAsKex系数（带膨胀节时Q代替Q）M 2K(QG22.714e-计K,QQex30) 法兰力矩折减系数Kf(KfG3管板边缘力矩变化系数 M K 算法兰力矩变化系数 ~ KM 管AlA0.252 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 数管板布管区当量直径Dt4At系数Al/系系数na/数系数s0.40.61Q计系数(带膨胀节时QexQ)t0.4(10.6Q算管板布管区当量直径与壳体内径之比tDt/管板周边不布管区无量纲宽度kK(1-仅有壳力Ps作用下的组合工况(Pt==t(tt-t0)-s(ts-t0当量压力组合Pc有效压力组合PasPs 4MmMmD3i 管板边缘力矩系数MMmM~管板边缘剪力系数管板总弯矩系数mm11系数G1e仅用于m0时G1e3m系数当m0时,按Km31(a)实线当m0时,按K和m31（b）系数 m>0,G1=max(G1e,G1i)m<0,G= 带膨胀节QQ~r=1(14Q~=3m(14K(QG2~p=114Q2.761e-1.471e- 壳体法兰力矩MwsMmMf D管板径向应力r i a1.5r3r1.5r3rP~'D 'ari 1m2m(2 管板布管区周边剪切应力Pa~ p8.261e-0.5r1.5r壳体法兰应力'Y P(Di Mws f1.5r3r1PG2QP Q a t3t壳程圆筒轴向应力A(1) A(QG)a 1.6e-c3cqt3[q]Pt作用Ps=t(tt-t0)-s(ts-t0 PcPt(1--有效压力组合PatPt-- 4MMpD3i-1.609e--1.609e- MM-1.609e--1.609e-~管板边缘剪力系数-1.056e--1.056e-管板总弯矩系数mm11--系数G1e仅用于m0时G1e3m系数当m0时,按Km31（a）实线当m0时,按K和m31（b)系数 m>0,G1=max(G1e,G1i);m<0,G1=带膨胀节QQ 1(1r= 4Q1.268e-1.268e-~'=3m(1 4K(QG2-7.605e--7.605e-=11~p4Q21.412e-1.412e- MwsMp-1.102e--1.102e- DrPi 1.5r3rP~'D2kk 'ari1 (2 m 1.5mm13r管板布管区周边剪切应力Pa~ p-0.5r-1.5r壳体法兰应力'Y P(Di) Mws f1.5r3r1PG2QP Q a t3t壳程圆筒轴向应力AP(1)P (QG)a 1.319e-c3c换热管与管板连接拉脱应力qt3[q]管板名义厚度内径 管材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=2e[]t[Pw]=(Die)=t =et-内径 (管材=e=n-C1-C2=n=L=外径Do=Di+2n=AA=BB=[P]=B=Chem-简图N外力矩壳体法兰