某厂房工程高支模专项施工方案

高支模及大梁模板设计方案高支模设计施工我公司具有优秀的脚手架施工专业队伍，有完整的施工工艺，具有可靠的安全保证体系，有丰富的高支模施工经验，进行过各种复杂的高层建筑、特种构工程、工业厂房、体育馆的高支模施工，去年在广东地区先后编制过广州大学城广州大学演艺中心、广州大学城广东药学院多功能体育馆、广州科学城综合研发孵化区A5栋工程、珠海方正PCB工业园HDI厂房的高支模方案，均一次性通过专家论证。本工程框架梁按最大跨度12米，最大支撑层高度6米的梁板计算。设计模板支撑架基础为5cm厚木垫板，采用门式架支撑，型号为MF1219，钢材采用Q235，门架立杆采用Ø27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用Ø48.0×3.5mm钢管，搭设要求如下：构造单元搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.83米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图搭设顺序弹线→安放可调底座→首步门架装在底座上→安装门架→装上锁臂→安装纵横水平加固杆及剪刀撑→插上可调顶托→调平模板搭设示意图楼板模板支撑架方案设计及计算书模板使用木夹板，模板规格为18×915×1830mm，次楞均采用50×100方木，底模托梁采用两条2Ф48×3.5钢管，每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离350mm。图2模板支架示意图楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.000×0.350=0.000kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.350=0.119kN/m活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.350=0.700kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(0.000+0.119)+1.4×0.700=1.123kN/m木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.570kNN2=1.208kNN3=0.962kNN4=0.962kNN5=1.208kNN6=0.570kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=1.208kN经过计算得到最大变形V=0.5mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.144×106/83333.3=1.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×0.799/(2×50×100)=0.240N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算最大变形v=0.5mm木方的最大挠度小于1220.0/250，满足要求。楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=4.667kN经过计算得到最大变形V=1.0mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.516×106/1.05/10160.0=48.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!顶托梁挠度计算最大变形v=1.0mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用Ø48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tgα=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cosα/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固杆采用Ø48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.141kN，2.141kN第2榀门架两端点力4.667kN，4.667kN第3榀门架两端点力4.667kN，4.667kN第4榀门架两端点力2.141kN，2.141kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=9.334kN。立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.419kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=9.334kN；H——脚手架的搭设高度，H=40.0m。经计算得到，N=1.2×0.419×40.000+9.334=29.468kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=29.47kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.704；k——调整系数，k=1.17；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；h0——门架的高度，h0=1.93m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为0.9。经计算得到，Nd=0.9×43.564=39.208kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足要求!大梁模板、支撑架设计方案及计算书选取本工程最大跨度梁12米，截面宽0.3米，高度1.0米，大梁砼量近9立方米的大梁计算。由于跨度大，同时施工荷载又大于结构设计荷载，这就要求要有严密的施工组织与周密工序配合，模板及支撑体系的验算，保证工程质量的技术措施和高支撑模板系统施工安全技术措施。梁模板使用木夹板，模板规格18×915×1830mm，横竖木楞均采用50×100方木，梁模板截面侧面木方距离350mm，梁模板截面底面木方距离200mm。底模托梁采用两条2Ф48×3.5钢管，侧模围檩采用2组2Ф48×3.5钢管。对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm，大梁模板应按规范要求起拱1/250，每榀门架之间的距离0.90m，跨距1.83m。大梁模板示意图模板支架示意图梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的的浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧侧压力计算位位置处至新浇浇混凝土顶面面总高度，取取1.2000m；1——外加剂影响修修正系数，取取1.0000；2——混凝土坍落度度影响修正系系数，取0..850。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=228.8000kN/m22实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=228.8000kN/m22倒混凝土时产生的的荷载标准值值F2=6.0000kN/m22。梁模板底模计算本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=30.000×1.80×1.80//6=116.20ccm3；II=300.00×1.80×1.80×1.80//12=14.588cm4；梁底模板面板按照照三跨度连续续梁计算，计计算简图如下下梁底模面板计算简简图抗弯强度计算抗弯强度计算公式式要求：f=M/W<<[f]其中f——梁底模板的的抗弯强度计计算值(N/mm2)；M——计算的的最大弯矩(kN.mm)；q——作用在在梁底模板的的均布荷载((kN/m))；q=1.2×[00.34×0.30++24.000×0.30×1.00++1.50××0.30×1.00]]+1.4××2.50×0.30==10.355kN/m最大弯矩计算公式式如下:M=-0.10××10.3552×0.35002f=0.1127×106/162000.0=77.828NN/mm2梁底模面板抗弯计计算强度小于于15.000N/mm22，满足要求求。抗剪计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×10.3552=2.1174kN截面抗剪强度计算算值T=33×2174//(2×300×18)=00.604NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪强度计计算满足要求求!挠度计算最大挠度计算公式式如下:其中q=00.34×0.30++24.000×0.30×1.00++1.50××0.30×1.00==7.7522N/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度v=0.6777×7.7522×350.004/(1000×6000..00×1458000.0)==0.9000mm梁底模板的挠度计计算值:vv=0..900mmm小于[v]]=3550/2500,满足要求求!梁模板底木方计算算木方按照简支梁计计算。荷载的计算：钢筋混凝土板自重重(kN/m))：q1=25.5000×1.0000×0.2000=5.1000kN/mm模板的自重线荷载载(kN/m))：q2=0.3400×0.2000×(2×1.0000+0.3000)/0..300=00.521kkN/m活荷载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值q3=2.0000×0.2000=0.4000kN/mm经计算得到，木方方荷载计算值值Q=1.2×(5.1000+0.5221)+1..4×0.4000=7.3006kN/mm木方强度、挠度、抗抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kNN.m)木方变形图(mmm)木方剪力图(kNN)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N11=1.4663kNN22=1.4663kN经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==1.4663kN经过计算得到最大大变形V==2.6mmm木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W==5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；I==5.000×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；木方抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.7555×106/833333.3=99.06N//mm2木方的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足要求!木方抗剪计算[[可以不计算算]截面抗剪强度必须须满足:T==3Q/22bh<[T]截面抗剪强度计算算值T=33×1.4633/(2×50×100)==0.4399N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22木方的抗剪强度计计算满足要求求!木方挠度计算最大变形v==2.6mmm木方的最大挠度小小于12200.0/2550,满足要要求!梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨跨连续梁计算算，计算简图图如下梁侧模板计算简图图抗弯强度计算抗弯强度计算公式式要求：f=M/W<<[f]其中f——梁侧模板的的抗弯强度计计算值(N/mm2)；M——计算算的最大弯矩矩(kN..m)；q——作用用在梁侧模板板的均布荷载载(N/mm))；q=(1.2××28.800+1.4××6.00))×1.00==42.9660N/mmm最大弯矩计算公式式如下:M=-0.10××42.9660×0.35002f=0.526××106/540000.0=99.746NN/mm2梁侧模面板抗弯计计算强度小于于15.000N/mm22,满足要求!抗剪计算最大剪力的计算公公式如下:Q=00.6ql截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×42.9660=9.0022kN截面抗剪强度计算算值T=33×9022//(2×1000×18)=00.752NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪强度计计算满足要求求!挠度计算最大挠度计算公式式如下:其中q=228.80××1.00==28.800N/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度v=0.6777×28.8000×350.004/(1000×6000..00×4860000.0)==1.0033mm梁侧模板的挠度计计算值:vv=1..003mmm小于[v]]=3550/2500,满足要求求!穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N——穿穿梁螺栓所受受的拉力；A——穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f——穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170N//mm2；穿梁螺栓承受最大大拉力N=(1..2×28.800+1.4××6.00))×1.00×0.60//2=12..89kN穿梁螺栓直径为112mm；穿梁螺栓有效直径径为9.9mmm；穿梁螺栓有效面积积为A=776.0000mm2；穿梁螺栓最大容许许拉力值为[N]=112.9200kN；穿梁螺栓承受拉力力最大值为N=12..888kNN；穿梁螺栓的布置距距离为侧龙骨骨的计算间距距600mmm。每个截面布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓强度满足足要求!梁支撑脚手架的计计算梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀榀门架的跨度度作为一计算算单元。托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。均布荷载取托梁的的自重q==0.0992kN/mm。托梁计算简图托梁弯矩图(kNN.m)托梁变形图(mmm)托梁剪力图(kNN)经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==8.3774kN经过计算得到最大大变形V==0.5mmm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=10..16cm33；截面惯性矩I=24..38cm44；顶托梁抗弯强度计计算抗弯计算强度ff=0.7331×106/1.055/101660.0=668.52NN/mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于2215.0NN/mm2,满足要求!顶托梁挠度计算最大变形v==0.5mmm顶托梁的最大挠度度小于9000.0/4000,满足要要求!门架荷载标准值作用于门架的荷载载包括门架静静荷载与上面面托梁传递荷荷载。门架静荷载计算门架静荷载标准值值包括以下内内容：脚手架自重产生的的轴向力(kN/m))门架的每跨距内，每每步架高内的的构配件及其其重量分别为为：门架(MF12119)1榀0.2224kN交叉支撑22副2×0.0400=0.0880kN水平架5步4设0.1665×4/5=00.132kkN连接棒2个2×0.0066=0.0112kN锁臂2副2×0.0099=0.0117kN合计0.4655kN经计算得到，每米米高脚手架自自重合计NNGk1==0.4665/11.950=0.2238kN//m加固杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力计计算(kN/m))剪刀撑采用Ø488.0×3.5mmm钢管，按照照4步4跨设置，每每米高的钢管管重计算：tgg=(4×1.9500)/(4××1.8300)=1.00662××0.0388×(4×1.8300)/coss/(4×1.9500)=0.1105kN//m水平加固杆采用ØØ48.0×3.5mmm钢管，按照照4步1跨设置，每每米高的钢管管重为00.038××(1×1.8300)/(4××1.9500)=0.0009kN//m每跨内的直角扣件件1个，旋转扣扣件1个，每米高高的钢管重为为0.0377kN/m；；((1×0.0144+4×0.0144)/1.9950=0..037kNN/m每米高的附件重量量为0.0220kN/mm；每米高的栏杆重量量为0.0110kN/mm；经计算得到，每米米高脚手架加加固杆、剪刀刀撑和附件等等产生的轴向向力合计NNGk2==0.1881kN/mm经计算得到，静荷荷载标准值总总计为NGG=0..419kNN/m。托梁传递荷载托梁传递荷载为一一榀门架两端端点产生的支支点力总和。从左到右每榀门架架两端点产生生支点力分别别为第1榀门架两端点力22.480kkN，2.4800kN第2榀门架两端点力88.374kkN，8.3744kN第3榀门架两端点力22.480kkN，2.4800kN经计算得到，托梁梁传递荷载为为NQ==16.7748kN。立杆的稳定性计算算作用于一榀门架的的轴向力设计计值计算公式式NN=1..2NGH+NQ其中NG———每米高脚手手架的静荷载载标准值，NNG=00.419kkN/m；NQ——托梁梁传递荷载，NQ=16.748kN；H——脚手架架的搭设高度度，H=6.0m。经计算得到，N=1.22×0.4199×6.0000+16.7748=199.768kkN。门式钢管脚手架的的稳定性按照照下列公式计计算其中N——作作用于一榀门门架的轴向力力设计值，NN=199.77kNN；Nd——一榀榀门架的稳定定承载力设计计值(kN)；一榀门架的稳定承承载力设计值值公式计算其中Ø——门架立杆的的稳定系数,,由长细比kkh0/i查表得到，ØØ=0.7116；k——调整系系数，k=11.13；i——门架立立杆的换算截截面回转半径径，i=2..69cm；；I——门架架立杆的换算算截面惯性矩矩，I=100.92cmm4；h0——门架架的高度，hh0=1.993m；I0——门门架立杆的截截面惯性矩，I0=1.22cm4；A1——门门架立杆的净净截面面积，A1=1.51cm2；h1——门架架加强杆的高高度，h1==1.54mm；I1——门门架加强杆的的截面惯性矩矩，I1=112.19ccm4；A——一榀榀门架立杆的的毛截面积，A=2A1=3.02cm2；f——门架架钢材的强度度设计值，ff=205..00N/mmm2。Nd调整系数为00.9。经计算得到，Ndd=0.99×44.3221=39..889kNN。立杆的稳定性计算算N<Nd,满足足要求!保证工程质量的技技术措施本工程梁截面较大大，梁最上下下排支座处主筋都都为4Ø25，梁端处钢筋筋较为密集，给给施工造成一一定难度。对对此采取如下下措施。在梁头处改为细石石砼，以免石石子卡在钢筋筋中间，影响响砼浇筑造成成的蜂窝、孔孔洞。要求砼和易性好，既既保证泵送时时不堵塞，又又便于浇筑，砼砼中骨料要求求级配良好，不不得有大的石石子，以保证证砼的质量。大梁应分层浇筑，每每层厚度不超超过60公分，使用用直径为35mm的插入式震震动棒震捣，做做到垂直插入入和拔出，震震动棒不准贴贴近模板、固固定架、锚垫垫板等铁件。分分层浇注要保保持上层震捣捣时震动棒插插入下层砼5Cm以上。天面面板使用平板板振动器。在浇注砼时，应设设专人经常察察看模板、支支顶有无变形形，下沉、胀胀模、有无漏漏浆等，发现现问题及时报报告，采取妥妥善的措施。必必要时停止浇浇注砼，妥善善处理后再继继续浇注砼。梁支座地节点部位位要进行认真真处理，剔除除下层砼软弱弱层，并用水水湿润，浇灌灌砼时对节点点处垫5Cm厚同等级砂砂浆，以保证证砼的接槎质质量。砼试块制作，应根根据环境气温温情况，参照照施工规范的的砼龄期强度度参考曲线的的时间，进行行试件强度检检验，梁跨度度从9～12m，达到设计规规定100%设计强度后后，方可进行行拆模施工。砼砼浇注完毕后后，及时保温温保湿，连续续养护七天，防防止出现温度度应力裂逢。梁板高支撑模板系系统施工安全全技术措施对进场的钢管和配配件进行全面面检查，严禁禁使用有变曲曲、凹陷、裂裂纹的钢管门门式架，以确确保使用安全全。钢管下部设5cmm厚垫板，以保保护下层楼板板，严格控制制第一步脚手手架顶面的标标高，其水平平误差不得大大于5mm，（超出时时，应塞垫铁铁板予以调整整）。在脚手架的顶部和和下部加设通通常的大横杆杆，每两层门门架在纵向和和横向设拉杆杆连接固定加加强。满设交叉支撑和水水平架。纵向向设置剪刀撑撑，剪刀撑与与楼面一般成成45度，与立柱柱连接牢固。上下层立杆接头应应牢固可靠，接接头宜采用穿穿心套接驳或或臂扣锁紧，严严格控制支撑架的垂直直度和水平度度，使之符合合要求。控制制首层架的垂垂直度和水平平度。在装上上后要逐片地地、仔细地地地调整好，使使架竖杆在两两个方向的垂垂直偏差控制制在2mm内，架顶部部的水平偏差差控制在5mm内。接管时时上下竖杆之之间要对齐，对对中的偏差不不宜大于3mm。同时注意意立杆的垂直直度和水平度度。立杆与支承模板的的木枋要有可可靠的连接，以以防止滑脱移移位。模板支撑与门架满满堂脚手架规规定一般规定门式钢管脚手架用用作模板支撑撑和满堂脚手手架时，结构构、构造设计计应根据荷载载、支撑高度度、使用面积积等作出，并并列入施工方方案中。方案的编制按照《建建筑施工门式式架钢管脚手手架安全技术术规范（JBJ1228－2000）》要求进进行编制。门式钢管脚手架用用于模板支撑撑时，荷载应应根据现行国国家标准《混混凝土结构工工程施工及验验收规范》（GB502204-20002）及《组合合钢模板技术术规范》（GBJ2114）中有关规规定取值，并并进行荷载组组合。门式脚脚手架用于满满堂脚手架时时，荷载应按按实际作用取取值，门架承承载力应按规规范第5.2.1、第9.1.4和第9.1.5条规定进行行计算。模板支撑及满堂脚脚手架的基础础做法应符合合本规范第6.8节要求，当当模板支撑架架设在钢筋混混凝土楼板、挑挑台等结构上上部时，应对对该结构强度度进行验算。可调底座调节螺杆杆伸出长度不不宜超过220mm。当超过200mm时，一榀门门架承载力设设计值，即规规范（5.2.11-5）式Nd应根据可调调底座调节螺螺杆伸出长度度进行修正：：伸出长度为为300mm时，应乘以以修正系数0.90，超过300mm时，应乘以以修正系数0.80。模板支撑撑架的高度宜宜以采用可调调顶托为主。模板支撑及满堂脚脚手架构造的的设计，宜让让立杆直接传传递荷载。当当荷载作用于于门架横杆上上时，门架的的承载能力应应乘以折减系系数：当荷载载对称作用于于立杆于加强强杆范围内时时，应取0.9；当荷载对对称作用载加加强杆顶部时时，应取0.70；当荷载集集中作用于横横杆中间时，应应取0.30。模板支撑门架、调节架及可可调托座应根根据支撑高