桥梁工程T梁模板计算书

T梁模板计算书本项目T梁长30m,高2m。T梁模板采用定制的钢模板，面层模板采用6mm钢板，后竖向设60X6mm扁铁作为肋板，间距50cm，横向设［8槽钢，间距0.4m，边角采用Z63X5mm角钢加强，模板间通过614普通螺栓连接，侧模骨架采用双拼的［10槽钢，骨架间距为1.0m，在骨架位置设置622mm横向间距1m的上下二层对拉螺杆，侧模采用帮包底的方法，下部设三角胶条止浆。一、 计算依据1、 《建筑施工手册》一模板工程2、 《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、 《路桥施工计算手册》4、 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)6、 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)8、 《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)9、 施工图纸二、 设计参数取值及要求1、 混凝土容重：26kN/m3；2、 混凝土浇注速度：1.5m/h；3、 浇注温度：15°C；4、 混凝土塌落度：16〜18cm；5、 混凝土外加剂影响系数取1.2；6、 设计风力：8级风；7、 “龙门吊+吊斗”浇筑工艺。三、 模板验算3.1荷载分析1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F=0.227tPP心/2 F=丫Hc0 1 2 c式中：F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。 混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。ct0 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。0T 混凝土的温度（25°C）。 混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/hH 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取1.5m%——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2,该工程取1.2B——混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小2于100mm时，取1.15。本计算取1.15F=0.227c0P1P2V1/2=0.22X26X5X1.2X1.15X1.51/2=48.34kN/m2F=7cH=26X1.5=39kN/m2取二者中的较小值F=39kN/m2作为新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值。2、 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（吊斗）。3、 振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。4、 荷载组合墩柱模板设计考虑了以下荷载：新浇注混凝土对侧面模板的压力倾倒混凝土时产生的荷载振捣混凝土时产生的荷载

计算模板及其支架的荷载设计值时，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数见下表：项次荷载名祢荷载类型Yi1倾倒混竦土时产生的荷载活荷载1.42振捣混凝土时产生的荷载3新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒荷载1.2荷载组合1：①+②+③(用于模板强度计算)F设=1.2X39+1.4X(4+4)=58kN/m2荷载组合2:①(用于模板刚度计算)F设=1.2X39=46.8kN/m23.2板面计算按双向面板设计和考虑。面板计算按模板展开形状计算。根据混凝土浇注情况，取板面中的一个区格作为计算单元。图中A区格看作三面固定、一面简支，B区格看作四面固定；C区格看作二面固定、两面简支。取最不利啊区格计算。右图是其受力简图，为三面固定、一面简支式。引illl’PII;f强度校核选取lmm宽的板条作为计算单元，线荷载为：q=0.058X1=0.058N/mm。根据1/1=400/500=0.8，查《路桥施工计算手册》中附表2-18,得弯矩系数，计yx算弯矩，得到：Mx二系数*q12=-0.0707*0.058*5002=-1025.15NmmMy=系数*q12=-0.0772*0.058*4002=-716.42Nmm截面抵抗矩：Wx=Wy=bh2/6=6mm3。式中b板宽，取1mm；h板厚，为6mm。面板的最大内应力为：。x=Mx/Wx=1025.15/6=170.9N/mm2<f=215N/mm2。y=My/Wy=497.37/6=119.4N/mm2<f=215N/mm2故满足强度要求。挠度校核：选取1mm宽的板条作为计算单元，线荷载为：q=0.0468X1=0.0468N/mm。查《路桥施工计算手册》中附表2-18，得挠度系数为0.00262。

K=Ehs/(12(1-u2)=206000*63/(12*(1-0.32))=4074725.3；3“二O.00262ql4/k=0.00262*0.0468*3754/4074725.3=0.6mm=［3］=l/400=400/400=1mm故满足刚度要求。3.3小纵肋计算横肋的最大间距为400mm，小纵肋(-6X60扁铁)最大长度为400mm与横梁焊接连接，小纵肋间距a=500mm，按四跨连续梁均布荷载计算，l=400mm，查《路桥施工计算手册》中附表2-10得：挠度系数为-0.107，挠度系数为0.632。(1)强度验算计算均布荷载：q=F、：a=58*0.5=29N/mm。W=bh2/6=6*602/6=3600mm3，则:M0.1qlM0.1ql2。=——= WW0.107x29x40023.6x103=137.9N/mm2<215N/mm2(2)挠度验算计算均布荷载：q=F、：a=46.8*0.5=23.4N/mm。I=bh3/12=6*603/6=21.6cm4，则：r0.632ql4 0.632x23.4x4004f= = =0.09mm<l/400=1mm，满足要求。100EI 100x2.06x105x21.6x1043.4横肋计算横肋为［8#槽钢，间距a=400mm，为主受力结构，支撑来自面板传递过来的力。横肋肋的支承部件为大纵肋，大纵肋间距l=1000mm，按照两跨连续梁均布荷载计算，查《路桥施工计算手册》中附表2-8得：挠度系数为-0.125，挠度系数为0.521。(1)强度验算计算均布荷载：q=F；a=58*0.4=23.2N/mm。查表得［8#槽钢的W=25.3cm3，则：M0.1ql20.125x23.2x10002c=—=—-—= =114.6N/mm2<215N/mm2WW25.3x103 ，满足要求。(2)挠度验算计算均布荷载：q=F；a=46.8*0.4=18.72N/mm。查表得［8#槽钢的I=101.3cm4，则：年0.521ql4 0.521x18.72x10004 满足要求f= = =0.5mm<l/400=2.5mm，满足要求。100EI 100x2.06x105x101.3x1043.5大纵梁计算大纵肋为［10#双拼槽钢，间距a=1000mm，通过横肋将力传递给大纵肋，因横肋均匀布置，按均布荷载考虑。拉杆作为大纵肋的支撑，T梁高2m，上下各设一条拉杆，按照简支梁均布荷载计算(l=2m)。大纵肋通过平撑、斜撑焊接而成，其计算截面简化为下图:查表得[10#槽钢截面特性为：A=12.74cm2，I=198.3cm4，y0=5cm贝贝组合截面的惯距Ix_x=2X[198.3+12.74X(70/2)2]=20582.3cm4截面抵抗矩W=20582.3/(80/2)=514.56cm3(1)强度验算计算均布荷载：q=F；a=58*1.0=58N/mm。1ql2M8ql 0.125x58x20002c =—ma^= = =56N/mm2<215N/mm2maxWW514.56x103 ，满足要求。(2)挠度验算计算均布荷载：q=F；a=46.8*1.0=46.8N/mm。f=*=—设5X46.8x20004 =0.2mm，满足要求。max384EI384x2.06x105x20582.3