围堰实施施工方案

围堰实施施工方案(优质资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）

中国重庆市南川区黎香湖综合绿色产业圈围堰实施施工方案(优质资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）低碳社区湖岸整治工程围堰施工方案编制人（技术负责人)：审核人（项目经理）：重庆财信建筑工程（集团）有限公司二零一二年四月目录第TOC\o”1—3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc256350914”一章、工程概况 3HYPERLINK\l”_Toc256350915”第二章、编制依据 3第_Toc256350919”一、施工工艺及技术参数 3_Toc256350923"（三)堰体内抽水 6_Toc256350925”(五）围堰拆除 6（六)施工机械设备、物资 6（七)施工注意事项 7第_Toc256350927"（一)计算水对围堰侧压力 7HYPERLINK\l”_Toc256350928"（二）水侧压力对B点力矩 7（三)围堰自重对B点力矩 7HYPERLINK\l”_Toc256350930"（四）倾复稳定系数 8第_Toc256350934”（二）加强全员质量意识教育 8（三)抓好施工技术管理 9HYPERLINK\l”_Toc256350936"(四）加强施工工序控制 9第_Toc256350939”（二）防护措施 9HYPERLINK\l”_Toc256350940"（三）安全检查 10HYPERLINK\l”_Toc256350941”（四)、项安全措施 10第HYPERLINK\l”_Toc256350942"八章、文明施工及环境保护措施 10_Toc256350944”(二）环境保护措施 11第九章、度汛安全措施及应急预案 11（一)实施应急预案的领导机构及职责 12（二)应急抢险队伍及物资准备 12_Toc256350949"（四)应急预案 13HYPERLINK\l”_Toc256350951”（五）应急救援预案启动 13HYPERLINK\l”_Toc256350952”(六）应急资源的投入程序 13HYPERLINK\l”_Toc256350953"（七）恢复生产程序 14第一章、工程概况本工程位于南川区土溪镇黎香湖，在重庆二环高速与三环高速公路之间，距离外环高速界石收费站约37公里，距渝湘高速公路大观出口10.47公里。处在市级自然景观风景区——黎香湖风景区的核心。护岸整治工程一期全长1613米，围堰工程是针对部分挡土墙开挖线下处于湖水中，需要先进行围堰施工的施工区域,其中水深在2米以下长178米；水深在2米以上长228。7米。第二章、编制依据本施工技术方案的编制以下列文件和资料为依据:1、《施工合同》2、《堤防工程施工技术规范》（SL260-200X）3、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99）4、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）5、《实施性总体施工组织设计》第三章、现场情况及围堰方法确定根据相关资料可知，本工程湖面常水位为784。5m，目前水位为782。25m，布置好的围堰距离基槽底边线至少为0.5m，确保挡墙施工的具备足够的工作面。经现场仔细测量，反复研究，现对需要围堰段作了以下几个主要区域的划分:一、需要围堰段湖水深在2米以下，挡墙最远边线距湖岸距离2-3米，拟采用机械直接填筑法围堰；主要位置为里程桩号:K0+000-K0+008段长8.0米，K0+793.5—K0+910。8段长117。3米（该段经过多次调整)，K1+467—K1+519。7段长52.7米;由于这段区域围堰坝顶距湖岸距离较短,湖水也较浅，在围堰施工前就采用挖掘机或推土机直接将土石混合料推进湖水中,推进位置到达围堰区域形成围堰（做法详见土围堰施工断面图）.待围堰形成后，在按原挡土墙设计定位放线，然后进行正常开挖作业。二、需要围堰段湖水深在2米以上，挡墙最远边线距湖岸距离4-6米，拟先用土石混合料回填，然后采用编织袋装土砌筑围堰；主要位置为里程桩号：K0+983.400-K1+084.600段长101。2米（该段经过多次调整，湖岸线向内），K1+339。5—K1+467.0段长127。5米；在施工的过程中，先采用抛石挤淤(平均深度按1米计算）的办法进行回填，分层碾压，待围堰形成后，在按原挡土墙设计定位放线,然后进行正常开挖作业.开挖应预留编织袋装土砌筑部分,编织袋砌筑前，在中间铺设土工膜并固定，待编织袋砌筑完成后，然后采用挖掘机清理开挖基槽，并对围堰内湖水进行抽除,然后开始挡土墙施工.第四章、施工技术方案根据梨香湖现场实际情况及相关规范要求,同时从经济实用方面考虑基槽侧压力和土方开挖安全要求，根据计算确定围堰宽度,拟定施工围堰采用填筑碾压黏土，迎水面砌筑土袋以防水流冲刷，粘土堰体与土袋间铺筑防渗土工膜的施工方案。围堰顶宽度3。5m，采用长臂挖机、推土机、自卸汽车配合施工，围堰高出常水位1m，确保施工安全.一、施工工艺及技术参数采用1m3挖掘机取土区挖装土方,5T自卸车运土至施工现场，装载机现场铲运土方，推土机整平，16T振动压路机碾压（局部电夯或人夯实），人工填筑沙土袋及铺筑土工膜。施工时，围堰分层等高填筑碾压，填筑碾压粘土堰体的同时，铺筑土工膜及土袋。粘土堰体每层铺筑厚度30cm，振动碾压3遍，压实度达到92％以上，土袋内为砂性土，堰体填筑为粘性土，土工膜用一布一膜型。二、施工顺序及施工方法（一)施工顺序施工准备(路电和物资机械人员等资源准备）→抛石挤淤及分层填筑土石混合料碾压堰体（局部碾压机械达不到的地方采用电夯或人工夯实)→测量放样→开挖湖岸挡墙基槽→清理整平围堰坡面→铺设防渗土工膜→分层人工填筑土袋→整平堰顶。(二)施工方法①施工准备修筑取土区道路;沿湖岸线内坡填土修筑,推土机整平后,振动压路机碾压，局部软弱路段铺筑片石,作为以后的施工便道,保证路宽5米，坡度控制在1:10以上。电源在配电房处接线，以供夜间照明及抽排水施工。施工机械及设备、物资、人员等资源提前准备充足。②抛石挤淤及分层填筑土石混合料碾压堰体挖掘机挖装土石方，15T自卸汽车运土至施工现场,推土机推平，振动压路机碾压密实。在围堰基础范围内先抛石回填便道，然后逐层填筑碾压堰体,每层虚铺厚度30cm

，振动压路机碾压3遍以上。第一遍先稳压，第二遍第三遍振碾；保证每次碾压到围堰边缘，不留死角;边脚碾压不到的地方，采用电夯或人工夯实。③清理整平围堰坡面开挖湖岸挡墙基槽后，人工清理整平堰体坡面,以保证坡面的顺直及坡度、平整度符合要求;局部坡面压实度不够时，需用人工夯实。④铺设土工膜土工膜应压入底层土袋下最低不少于1米，土工膜铺设应平整紧贴堰体坡面,松紧程度不得绷拉过紧；土工膜接缝采用搭接，搭接宽度30cm以上；搭接缝应为沿斜坡方向纵向缝，禁止水平缝；土工膜应伸压入堰体上面至少1m。铺设人员穿软胶底鞋,以免损伤土工膜。⑤分层填筑土袋土袋装土不易过满，每袋装土2/3左右,易为砂性土,以防水浸收缩;铺筑应错缝犬牙叠压,不能留通缝；每个土袋填筑到位后，应人工用脚压实压平，以利于袋与袋之间紧密结合。⑥压顶整平堰顶填筑碾压完成后,应把土工膜用土袋压在堰体顶面1m,机械加人工整平堰顶。（三）堰体内抽水围堰施工完成,检验堰体可靠性对堰体内进行抽水，抽水必须严格控制方式方法，严禁一次性抽完，绝不允许给围堰带来不稳定因素。抽水分三阶段进行,同时进行观测，控制围堰的水平及沉降位移，保证安全第一。如果出现滲漏，及时查找原因进行堵漏。（四）护岸挡土墙施工护岸挡土墙施工在总体实施性施工组织设计进行了阐述.（五）围堰拆除挡土墙工程完工后，需对围堰坝体进行挖出，恢复原湖地貌。普通土石围堰坝体采用长臂挖掘机挖起，自卸汽车运至指定地点堆放。（六)施工机械设备、物资机械配备情况表机械配备数量机械配备数量挖掘机（1m3）3台潜水泵（大口径)9台推土机2台土袋封口器5套自卸汽车（15T）15台铁锹30把振动压路机1台照明灯具5盒电夯1台电缆电线若干人工夯3台封口线若干物资情况表物资数量物资数量编织袋18000个黏土3600方土工膜228．7＊6米沙土650-方(七）施工注意事项一、做好洪水和气象灾害的防护工作。一旦发现有可能危及工程和人身财产安全的洪水和气象灾害的预兆时,应立即采取有效的防洪和防灾措施,确保工程和人员、财产安全。二、由于后期施工作业均在围堰内，在围堰形成并投入使用后，必须对坝体进行湖水侧压力进行24小时监测，对可能发生的垮塌事故作提前预警，并做好应急抢险预案。三、围堰内侧必须根据渗水情况设排水沟和集水井，并用污水泵集中抽排.四、编织袋灌土的主要优点是体积大、自重大,形成稳定围堰，施工更安全。第五章、抗倾覆计算根据现场实测数据及有关资料:湖常水位为782.25米，高水位为783.25米。为了保证控制高水位,施工时围堰顶面标高782.25米，围堰土体高度7m，围堰顶宽3。5m。围堰稳定性验算：常水位782.25米，水深按6米。(一）计算水对围堰侧压力F=H·d·H/2=（dH2)/2,F=10×62/2=180kN,式中:F-—水对1米宽围堰的侧压力（kg）。d水——水比重（10kN/m3）.H—-水深（6m)。(二)水侧压力对B点力矩MFB=F·H/3=180×6/3=360kN—m。（三)围堰自重对B点力矩MPB=H·B·d·B/2=d·H·B2/2=15。5×6×3。52/2=569.63kN—m。式中：B——围堰宽（3.5m）.d土——土比重(15.5kN/m3）。H-—围堰高（6.0m）.（四)倾复稳定系数K=MPB/MFB=569。63/360=1.58>1。3。（式中K倾复稳定系数）.通过检算，围堰稳定。第六章、确保工程质量措施（一）建立健全质量管理组织项目经理部成立质量管理领导小组，质检科设质量管理小组,项目经理任质量管理领导小组的组长，技术负责人负责围堰施工的质量，队、班组设专职质量检查员。质量保证体系建立后，在施工过程中定期召开质量分析大会，及时发现围堰施工中存在的问题，研究制定改进措施，虚心听取建设、设计、监理工程师的意见并及时改正，进一步推动和改进工程质量管理工作。(二）加强全员质量意识教育,提高全员质量意识加强全员质量意识教育，树立“质量是企业的生命”的思想，提高全员质量意识。施工队伍进场后，将分工序实施专项质量意识教育,做到人人明白质量要求，个个清楚质量标准和目标要求。（三）抓好施工技术管理，确保工程施工质量1、做好施工前的技术交底工作，对参与施工的人员，要进行施工步骤、操作方法、设备使用、人员配置、后勤保障等各方面的技术交底，做到施工时人人心中有数，各个环节紧密配合，秩序井然，以便优质高效地完成施工任务。2、配备完善的施工测量仪器和精干的测量技术人员、熟练技术工人，定期对业主提供的测量控制网点和加密控制网点进行复测校核，在施工过程中保护测量控制点不被破坏。（四）加强施工工序控制，杜绝施工质量事故的发生在围堰施工中,严格按照施工技术规范的要求进行施工，从源头上杜绝施工质量事故的发生。第七章、安全生产管理措施(一）安全组织机构成立以项目经理为第一责任人的安全生产保障体系,成立安全生产委员会，设置专门的安全管理部门,配备专门的安全管理人员，各作业队选配责任心强的人员任本作业队的兼职安全员，在经理部的领导下，随时随地在工地进行检查，充分发挥监督管理作用,把事故隐患消灭在萌芽状态。生产部生产部围堰作业队生产经理项目总工程师项目经理执行经理安全部技术部物机部质检部总经办财务部合约部图4安全生产组织机构框图（二）防护措施在施工过程中必须严格按照技术安全交底程序进行操作,每道工序严格把关。（三)安全检查在作业过程中的每道工序完工后，必须经严格的检查,符合设计和施工安全要求后，方能进行下步工序的施工。检查程序如下:作业队自检→安全管理人员联检→经理部检查验收.（四）、项安全措施1、防大风、大浪安全措施现属于夏季,雨水量较多季节，灾害性天气比较多，气候条件恶劣，施工环境复杂，我们将密切注意天气变化情况，重视天气情况报告，作好准备工作。2、经理部安排人员24小时轮流值班，随时接听天气预报,将信息及时反馈到各作业区域.对施工现场的构件采取加强加固措施。3、围堰区还受到夏秋季台风影响，接到预报后，防风、防台领导小组立即展开工作，统一部署，全体人员进入应急状态,现场停止施工，由抢险小组控制现场，使损失减少到最低限度。4、水上施工时,操作人员必须穿救生衣,绝不能有违章指挥。5、施工现场悬挂安全警示牌.6、夜间施工用照明线路，确保照明能达到施工的能见度.7、对操作人员必须进行现场技术交底，不会游泳者不得在水上操作，严禁酒后施工。8、做好防洪防台应急预案,保证工程的安全顺利实施。第八章、文明施工及环境保护措施(一）文明施工措施1、制定工地出入管理制度，施工区域设置警戒标志，禁止闲杂人员进入施工现场，以免发生意外，施工人员出入工地必须挂牌及带好安全帽，否则不准进入工地。2、各道工序必须严格按照施工技术规范实施。3、各种使用机具必须在明显位置挂出机械操作规程，严格按照操作规程操作机具。4、施工现场必须服从统一指挥和调度，加强夜间施工管理，尽量减少噪音大的机具用于夜间施工，以免影响周围群众休息。若必须施工,应有消音措施。5、各种机具、车辆和材料要按指定地点有序堆放，并按规范要求做好下垫上盖。6、做好场内排水设施，保持场内清洁，施工垃圾要指定地点堆放，并外运和埋置。（二）环境保护措施为保护好环境,争创示范工程，施工中将采取如下措施：1、工程材料分类堆放整齐，在材料堆放前场地须进行清理、整平、硬化、围砌，以防止污染环境。2、采取必要措施，防止施工中燃料、油、污水、废料和垃圾等对河道的污染，防止扬尘、油料等对环境、空气的污染。3、防止施工噪声对附近居民的污染，把施工对环境、空气和居民的影响减少到最小程度.4、科学制定生产计划,加强施工现场管理，完工时做到工完料尽场地清,尽量避免影响。第九章、度汛安全措施及应急预案现阶段施工属于台风、雨季比较多，气候施工环境复杂,汛期、台风等随时可能发生.特成立以项目经理任组长的抗台防汛领导小组,并制定应急预案，以建立完善的应急预案体系，加强应急事件的管理，快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，将事故损失减小到最低程度。（一)实施应急预案的领导机构及职责为切实做好围堰及基坑防洪抢险组织领导工作，成立围堰防汛抗台领导小组，负责围堰及泄洪发生险情预警及突发性灾害、安全事故的应急救援组织和协调工作,有效处置突发性灾害及安全事故.负责下达围堰抢险、基坑施工人员及设备撤退、基坑预充水等重大指令。围堰及基坑防汛总指挥领导小组组长由项目经理担任，副组长由副经理、总工主要负责人担任。（二）应急抢险队伍及物资准备为确保围堰及基坑应急抢险时做到“政令”统一，统一安排、统一指挥、统一布署、统一协调，由施工各班组联合成立领导小组，以施工单位为主要责任单位，成立应急抢险预备队。（三)汛期安全措施

1、

汛期安全警戒人员、防汛指挥机构通过联络系统及时进行汛情通报，密切关注上游围堰堰前水位变化情况。避险、抢险领导小组和指挥部开始关注，并责令各预备队进入抢险准备状态。安全部门开始实施交通管制,禁止与基坑施工无关的交通车辆、设备和人员进入基坑施工区域。至基坑施工道路禁止停放设备和堆放施工材料，抢险车辆、物资材料和设备立即进行清点和标识，做好基坑内人员、设备、材料撤离的准备。2、围堰只高于常水位30cm，一旦汛期来临过水断面满足不了要求时，让河水自动漫流进入围堰内，待汛期过后再用水泵抽水。3、在围堰附近配置施工船舶，船舶上配备足够的救生设备（包括应急救援拉杆、救生圈、救生衣等）.同时配备现场医疗救护人员及相应的应急设备。4、经理部安排人员24小时轮流值班,随时接听天气预报，将信息及时反馈到各作业区域。接到预报后，防风、防台领导小组立即展开工作，统一部署，全体人员进入应急状态，现场停止施工，由抢险小组控制现场,使损失减少到最低限度.(四）应急预案防洪度汛的重中之重是确保围堰安全运行及围堰基坑的安全施工,同时要确保围堰内的正常泄洪。对于围堰施工特制定如下应急预案.预案一：汛期来临时水位略有升高，围堰发生集中渗漏和局部塌滑等险情，为保证围堰的安全运行,需对上述险情进行应急处理.1、当围堰发生集中渗漏情况,首先在围堰迎水侧找出渗流进水口，及时堵塞,截断漏水来源。同时在背水侧加打钢板桩,对渗流出口采用反滤料压填,降低水流流速,降低延缓围堰土料的流失，防止险情扩大。采用盖堵法对围堰渗漏部位进行抢护，即采用大面积的复合土工膜盖堵，也可就地取材用蓬布盖堵,再用土袋或石渣袋压脚，直到完全断流为止，稳定险情。

2、要求各单位抢险指挥人员均配备一部对讲机,用于抢险过程中的信息传递.在东、西岸各配置一台柴油发电机作为紧急备用电源。（五）应急救援预案启动

在接到汛水来临前的险情报告后，由防洪度汛领导小组组长或副组长按照其危害程度确定是否启动应急救援预案。当领导小组下达启动应急救援预案命令后，防洪度汛办公室应确定现场指挥部地点并通知相关人员立即到位，随时准备响应防洪度汛领导小组的命令,实施应急救援.（六）应急资源的投入程序1、出现险情时,责任单位应马上开始调运围堰抢险物料至现场。2、防洪度汛领导小组、防洪度汛办公室成员、责任单位负责人应首先到位。3、项目部且应配备足够的工、器具。4、责任单位应为抢险人员提供必要的安全防护用品，所有抢险人员必须遵守安全管理规定。(七）恢复生产程序1、防洪度汛办公室制定汛期后的现场清除、整理及恢复措施。2、按照制定的恢复措施开展工作，逐项落实各种措施。恢复施工前，必须由防洪度汛办公室组织对现场工作面及周边区域检查,在确认措施到位下达复工命令,施工人员、设备方进入工作面施工,恢复生产。一、工程概况1。1工程位置及工程内容本工程为金山新城老红旗港河道整治工程（一期），主要针对老红旗港进行整治，同时对工程范围内与其相交的旧港河、金卫仓河、战斗港以及长堂河等周边河道一并实施整治，整治范围分别为老红旗港整治范围：东平路～海盛路；旧港河整治范围龙堰路～老红旗港;金卫仓河整治范围：老红旗港～龙皓路；战斗港整治范围:龙航路～龙皓路；长堂河整治范围:老红旗港～龙皓路。河道整治总长度为3.67km.工程起终点详见总平面布置图。本工程河道设计河口宽25~40m,陆域实施宽度6~10m.本工程内容包括河道疏浚、新建护岸、防汛通道、绿化工程、拆除桥梁等。其中，新建河道护岸总长度5.86km，河道开挖总量为13。52万m3,疏浚土方量为13。11万m3，新建亲水步道4。46km，绿化5.12万m2,现状桥梁拆除5座,管线搬迁3处.1。2工程范围本工程施工范围老红旗港由西向东,工程桩号为：红C0+000。00～红C2+380。40（东平路~海盛路），建设长度为3。67km。包括与老红旗港相交的旧港河（龙堰路～老红旗港）、金卫仓（老红旗港~龙皓路）、战斗港(龙航路~龙皓路)和长堂河（老红旗港~龙皓路).1。3专项方案概况本工程位于北亚热带南缘,是东亚季风盛行地区，四季分明，受海洋性气候影响较为明显，由于冷暖空气交替影响，天气变化复杂，台风等灾害性天气频繁。风本工程区域，夏季（6、7、8月）以东和东南风为主，冬季（12、1、2月）以西北风为主，春秋季是冬夏季风的过渡季节.金山嘴累年各月最多风向及频率分布见表2.2-1。瞬时风速≥17m/s或风力≥8级的日数年平均为20天.造成大风的主要因素为夏秋之交的台风及冬季的寒潮；此外,气旋、反气旋、锋面等移动性天气过程也可能伴随一定的大风.影响金山沿海地区的台风,多出现在7~8月份,占总次数的86.7％。过境最早的为7903号台风，发生在1979年4月12～13日;最迟为6523号台风,发生在1965年11月24～25日。过境风速最大的为1984年的8416号台风,每秒27。6m（10级风）。据金山嘴海洋水文站1954～1985年32年的资料统计,过境风力达到8级以上的有23年，共发生45次。1949～1992年中严重影响本地区的台风有11次,每次台风过境影响时间1~3天。从金山嘴累年各月平均风速统计值看（表2。2-2），夏秋向岸的东南风强度较大,在与冬季离岸的西北风交替作用下，岸滩的季节性冲淤年周期非常明显。表2.2-1金山嘴累年各月最多风向及频率分布（%）项目123456789101112全年风向NNWNNWESEESESSESESEESESESSESSENNWNNWNWNWSE频率13141114151725201215192111表2.2-2金山嘴累年各月平均风速（m/s）月份123456789101112全年风速4。24。64。95。05。15。15.86.14.64.34。34.34.9气温工程所在地区平均气温15.5℃，最高平均气温16。4℃，最低年平均气温15℃，极端最高气温39。6℃（2003年8月)，极端最低气温-10。8℃（1977年1月31日)，常年高于35℃（含35℃）的高温日平均为6天，常年低于0℃的平均为44天。1.3。3降雨本区年降雨日数130天左右，平均年降雨量为1085.8mm，其中5至9月降雨652.6mm，占年降雨量的60%；实测1日最大降雨量159。4mm,发生在1986年9月6日。1。3.4水文金山新城南临杭州湾，处于浦南东片的南部，其南部边界受杭州湾强潮河口影响，内部河网水系为浦南东片有控制河网。根据杭州湾金山嘴潮位站资料，历史最高潮位为6。57m，最低潮位为-1。78m.区域内部河道水位控制按照浦南东片防洪除涝及水资源调度规划要求确定:常水位为2.50~2。80m，除涝水位控制为瞬时河网最高水位3。90m，河网预降水位为2。00m。本工程河道特征水位见表2。3—1：表2。3—1特征水位表项目水位值(m）备注设计高水位3。90（规划除涝控制最高水位)常水位2。50~2.80设计低水位2。00（规划预降控制最低水位）二、编制依据序号规范、标准名称编号1老红旗港河道整治工程（一期)施工招标文件、施工图纸2《水利水电建设工程验收规范》SL223-20213《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—20214《建设工程施工现场供用电安全规范》GB50194—20215《堤防工程施工规范》SL260—20216《水利水电工程施工组织设计规范》SL303—20047《水利水电工程测量规范》SL197-20218《水利水电工程施工地质规程》NB/T35007-20219《上海市水利工程施工质量检验与评定标准》DG/TJ08-90—202110《水利水电工程施工质量检验与评定规程》SL176—2007三、施工计划施工围堰修筑2021/12/20-2021/1/10施工围堰拆除2021/4/21—2021/5/1四、施工工艺技术4.1施工流程施工顺序：施工准备→测量定位→围堰内分层填土→堰内抽水→围堰养护→构筑物施工→围堰拆除.土围堰填筑取土主要利用老红旗港沿线填筑土源,水上土方逐层压实，分层厚度不大于30cm，配备两台挖掘机.每层填土厚度不大于20cm，压实时要不断地进行整平和夯实，以保证填料均匀密实施工.每段围堰平均长约30m，待围堰自然沉降稳定后，人工配合挖机进行围堰修坡、边坡堆砌袋装土来修筑子堰.子堰的堆砌务必保证袋装土与袋装土之间鱼鳞纹搭接，确保堆砌密实。由于受民宅和管线搬迁影响,开工时间有所滞后,我部要尽量将延误的工期抢回来。计划工期为非汛期时间段内施工，但沿线拆迁形势及管线搬迁工期尚未明朗，为保证2021年安全度汛，在保证施工安全的前提下，我部将根据历年汛期最高水位线和施工过程中水位情况实时调整围堰断面,某些岸段考虑采取加宽围堰截面的形式来修筑，以保证围堰稳定,为2021年安全度汛留出必要的结构施工时间.4.2围堰施工质量保证措施1、填筑围堰前，清理围堰基础面及取土范围内的杂物及淤泥；2、取土料符合规范要求，必要时，对土方进行翻晒后填筑;3、严格控制分层厚度，确保压实度；4。3围堰的维护与加固围堰填筑形成后,围堰的维护与加固对工程能否挡住风浪冲刷及安全度过施工期具有十分重要的意义.首先保证堰体能均衡下沉，不致于出现较大的滑坡与裂缝。围堰内抽水时控制降水速度,并设专人巡视坝堤遇到裂缝及沉陷，及时组织人员、机械对围堰进行加固、维护。河道疏浚时临时围堰的防汛工作尤为重要，考虑引排时水位上下变动较大容易冲刷围堰引起土体流失，预先在迎水面准备编织袋装土保护围堰内填土。4。4围堰的拆除围堰在施工结束后需要拆除.水下工程阶段验收完成后既对围堰进行拆除，先使用挖掘机逐步挖出围堰内水上及水下土方，挖至围堰两侧后运出施工现场。注意事项：（1）围堰的拆除必须统一组织，统一协调，统一行动，一切行动服从组织指挥、安排，不得盲目行动,瞎指挥。(2）加强安全监督，防止意外事故的发生。（3）自卸汽车运土必须到指定地点卸下，严禁乱抛乱卸,影响市容。（4）土方装卸时,场地必须保持清洁,预防车轮粘带；车轮出门时，必须对车轮进行冲洗；车轮装载土方不应超高超载，并应有覆盖物以防止土方在运输中沿途扬撒。（5）弃土施工时采取必要的保护的措施，防止淤泥外露，影响场容场貌。必要的措施如采用封闭式的自卸卡车。五、施工安全保证措施5.1围堰施工组织措施为确保本工程围堰施工安全、快速、高质量地完成,项目部全面负责本次围堰的施工和管理，项目经理部设项目经理1名，项目技术负责人1名，质量员1名，专职安全员1名.管理组织机构网络图5。2围堰的安全防护措施1、围堰迎水面和背水面均采用袋装土护面，施工过程中控制坡比;2、围堰施工周边设置测量监控标志，对围堰定期进行位移和沉降观测；3、围堰施工完后，在周围设置警示标志和标牌；4、施工期间围堰不得作为机械、车辆施工便道，同时安排专人对围堰进行巡视检查.六、劳动力计划围堰施工为分区施工，不占用主要工序施工时间，所以在配备劳动力、材料、机械设备上面，考虑四个工区共计11道围堰施工即可保障。保障表如下：项目主要投入数量劳动力人员20人材料土方8000m3机械设备操作手8台七、计算书及附图计算依据:1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20212、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版一、参数信息1、基本参数围堰后深度h（m)3围堰平均重度γcs（kN/m3)20围堰龄期抗压强度设计值fcs(N/mm2)11围堰厚度B（m）2嵌固深度ld(m）3基坑外侧水位到坑顶的距离ha(m）0.67围堰内侧水位到坑顶的距离hp(m)0.1支护在坑底处的水平位移量υ(mm）12地下水渗透稳定性验算坑底突涌稳定性承压水含水层顶面至坑底的土层厚度D(m)3。5承压水含水层顶面的压力水头高度hw（m)42、土层、水压参数序号土名称土厚度h(m)土重度γ（kN/m3)黏聚力c(kpa）内摩擦角φ(°）饱和土重度γsat（kN/m3)水土合算1粘性土318202520是2水1。51112812是3粘性土1.8318202520是3、荷载参数类型荷载q(kpa)距支护边缘的水平距离a（m）垂直基坑边的分布宽度b（m）平行基坑边的分布长度l（m)作用深度d(m)满布荷载3////条形局部荷载3.544/04、计算系数结构重要性系数γ01综合分项系数γF1.25圆弧滑动稳定安全系数Ks1。3抗滑移安全系数Ksl1。2抗倾覆安全系数Kov1.3抗隆起安全系数Kb1.4经验系数ηb0。8突涌稳定安全系数Kh1.2墙体材料的抗剪断系数μ0.57.1主动土压力计算1)主动土压力系数Ka1=tan2（45°—φ1/2)=tan2（45—25/2)=0.406；Ka2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45-25/2）=0.406；Ka3=tan2（45°—φ3/2）=tan2(45—8/2)=0.756;Ka4=tan2（45°-φ4/2）=tan2（45—8/2）=0.756；Ka5=tan2(45°—φ5/2）=tan2（45-25/2）=0.406;2）土压力、水产生的水平荷载第1层土：0-0。67mH1’=［∑γ0h0+∑q1］/γ1=[0+3］/18=0。167mPak1上=γ1H1’Ka1—2c1Ka10.5=18×0.167×0.406—2×20×0.4060。5=—24.267kN/m2Pak1下=γ1(h1+H1'）Ka1—2c1Ka10。5=18×(0。67+0.167)×0.406—2×20×0.4060。5=—19。37kN/m2第2层土：0.67-3mH2’=[∑γ1h1+∑q1]/γsat2=［12。06+3]/20=0。753mPak2上=［γsat2H2'-γw（∑h1—ha）］Ka2—2c2Ka20.5+γw（∑h1-ha)=［20×0。753—10×(0.67-0。67）]×0.406-2×20×0.4060。5+10×（0.67—0。67)=-19。373kN/m2Pak2下=［γsat2（H2’+h2）—γw(∑h2-ha）]Ka2—2c2Ka20.5+γw(∑h1—ha)=［20×(0.753+2。33)-10×（3-0.67）］×0。406—2×20×0.4060。5+10×（3-0.67）=13.387kN/m2第3层土：3-4mH3'=［∑γ2h2+∑q1］/γsat3=［58.66+3］/12=5.138mPak3上=[γsat3H3'-γw（∑h2—ha）]Ka3—2c3Ka30.5+γw(∑h2—ha）=［12×5。138—10×(3-0.67）］×0。756—2×12×0.7560.5+10×(3-0。67）=31。43kN/m2Pak3下=［γsat3（H3’+h3)-γw（∑h3—ha)]Ka3-2c3Ka30.5+γw（∑h2-ha）=［12×（5。138+1）—10×(4-0。67)］×0.756-2×12×0。7560。5+10×（4—0.67)=42.942kN/m2第4层土：4—4。5mH4’=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1）］/γsat4=［70。66+3+1。167］/12=6.236mPak4上=[γsat4H4’—γw（∑h3—ha）］Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[12×6.236-10×(4—0.67）］×0.756-2×12×0.7560。5+10×(4-0.67）=43。831kN/m2Pak4下=[γsat4(H4'+h4）—γw（∑h4-ha）］Ka4-2c4Ka40。5+γw（∑h3—ha）=［12×(6.236+0。5）-10×（4。5—0.67)]×0.756-2×12×0.7560。5+10×（4.5—0.67)=49.587kN/m2第5层土：4.5—6mH5’=［∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1）］/γsat5=［76.66+3+1。167］/20=4。041mPak5上=［γsat5H5’—γw（∑h4-ha)]Ka5—2c5Ka50。5+γw(∑h4—ha)=[20×4。041-10×(4.5-0.67)]×0.406-2×20×0.4060。5+10×（4。5—0。67）=30。076kN/m2Pak5下=[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h5-ha）]Ka5-2c5Ka50.5+γw（∑h4-ha)=［20×（4.041+1。5)—10×（6-0。67）]×0.406—2×20×0.4060.5+10×(6-0.67）=51。166kN/m23）水平荷载临界深度:Z0=Pak2下h2/(Pak2上+Pak2下）=13。387×2。33/（19。373+13。387)=0。952m；第1层土Eak1=0kN；第2层土Eak2=0。5Pak2下Z0×1=0。5×13。387×0.952×1=6.372kN；aa2=Z0/3+∑h3=0.952/3+3=3。317m；第3层土Eak3=h3（Pa3上+Pa3下)×1/2=1×（31.43+42。942）×1/2=37.186kN；aa3=h3（2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下）+∑h4=1×(2×31.43+42。942）/（3×31。43+3×42.942）+2=2.474m；第4层土Eak4=h4（Pa4上+Pa4下）×1/2=0。5×(43.831+49。587)×1/2=23。354kN；aa4=h4（2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4下)+∑h5=0.5×(2×43.831+49.587）/（3×43.831+3×49.587）+1.5=1。745m；第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下）×1/2=1。5×(30。076+51。166）×1/2=60。932kN;aa5=h5（2Pa5上+Pa5下）/(3Pa5上+3Pa5下)=1.5×（2×30。076+51。166）/(3×30。076+3×51.166）=0。685m；土压力合力：Eak=ΣEaki=0+6.372+37。186+23.354+60.932=127。844kN;合力作用点：aa=Σ（aaiEaki）/Eak=（0×0+3。317×6。372+2。474×37。186+1.745×23。354+0.685×60.932)/127。844=1.53m；7。2被动土压力计算1)被动土压力系数Kp1=tan2（45°+φ1/2）=tan2(45+8/2)=1.323;Kp2=tan2(45°+φ2/2)=tan2(45+8/2)=1.323；Kp3=tan2（45°+φ3/2）=tan2(45+25/2)=2。464;2)土压力、水产生的水平荷载第1层土：3-3.1mH1'=[∑γ0h0］/γ1=[0］/11=0mPpk1上=γ1H1’Kp1+2c1Kp10。5=11×0×1.323+2×12×1.3230.5=27.605kN/m2Ppk1下=γ1(hi+H1'）Kp1+2c1Kp10。5=11×（0.1+0)×1.323+2×12×1.3230。5=29.061kN/m2第2层土：H2'=［∑γ1h1］/γsat2=[1.1］/12=0.092mPpk2上=［γsat2H2’-γw(∑h1-hp)]Kp2+2c2Kp20.5+γw（∑h1-hp）=[12×0.092—10×（0.1—0.1）］×1。323+2×12×1.3230。5+10×(0.1-0。1)=29.066kN/m2Ppk2下=［γsat2(H2'+h2)-γw（∑h2—hp）]Kp2+2c2Kp20。5+γw（∑h1-hp）=［12×(0。092+1.4)—10×（1。5-0。1)]×1。323+2×12×1.3230.5+10×(1.5-0.1）=46。77kN/m2第3层土：4。5-6mH3'=［∑γ2h2]/γsat3=[17。9]/20=0.895mPpk3上=[γsat3H3’—γw（∑h2-hp)］Kp3+2c3Kp30。5+γw（∑h2—hp)=［20×0。895—10×（1.5-0.1）］×2.464+2×20×2.4640。5+10×（1.5-0。1）=86。398kN/m2Ppk3下=［γsat3（H3'+h3）—γw（∑h3—hp）]Kp3+2c3Kp30.5+γw（∑h2—hp)=［20×（0。895+1.5）—10×（3—0.1）］×2.464+2×20×2.4640.5+10×（3—0。1）=138.358kN/m23）水平荷载第1层土Epk1=1×h1(Pp1上+Pp1下）/2=1×0。1×（27。605+29。061）/2=2。833kN;ap1=h1（2Pp1上+Pp1下）/（3Pp1上+3Pp1下)+∑h2=0.1×（2×27。605+29.061)/（3×27。605+3×29.061）+2。9=2。95m;第2层土Epk2=1×h2(Pp2上+Pp2下）/2=1×1。4×（29.066+46。77）/2=53.085kN;ap2=h2（2Pp2上+Pp2下）/（3Pp2上+3Pp2下）+∑h3=1。4×（2×29。066+46。77）/（3×29.066+3×46。77）+1。5=2.146m；第3层土Epk3=1×h3（Pp3上+Pp3下）/2=1×1。5×(86.398+138.358)/2=168.567kN;ap3=h3(2Pp3上+Pp3下)/（3Pp3上+3Pp3下)=1.5×(2×86.398+138。358）/(3×86.398+3×138.358)=0。692m；土压力合力：Epk=ΣEpki=2。833+53。085+168。567=224.485kN；合力作用点：ap=Σ（apiEpki)/Epk=(2。95×2。833+2.146×53。085+0.692×168。567)/224.485=1.064m；3、基坑内侧土反力计算1)主动土压力系数Kp1=tan2(45°+φ1/2）=tan2(45+8/2）=1.323；Kp2=tan2(45°+φ2/2）=tan2(45+8/2）=1。323;Kp3=tan2(45°+φ3/2）=tan2(45+25/2)=2.464;2）土压力、水产生的水平荷载第1层土：3-3.1mH1'=[∑γ0h0］/γ1=［0］/11=0mPsk1上=（0.2φ12—φ1+c1）∑h0（1—∑h0/ld)υ/υb+γ1H1’Ka1=（0.2×82-8+12）×0×（1—0/3）×0。012/0.012+11×0×1。323=0kN/m2Psk1下=（0.2φ12-φ1+c1）∑h1（1-∑h1/ld）υ/υb+γ1（h1+H1’）Ka1=(0。2×82-8+12)×0。1×(1—0.1/3)×0。012/0.012+11×（0+0。1)×1。323=3。079kN/m2第2层土：3。1—4。5mH2'=［∑γ1h1］/γsat2=[1.1］/12=0。092mPsk2上=(0。2φ22-φ2+c2)∑h1（1—∑h1/ld）υ/υb+[γsat2H2'—γw(∑h1—hp）]Kp2+γw（∑h1—hp)=（0。2×82—8+12）×0。1×(1—0。1/3)×12/12+［12×0.092-10×（0.1-0.1）]×1。323+10×(0.1-0.1）=3.085kN/m2Psk2下=(0.2φ22-φ2+c2）∑h2(1—∑h2/ld)υ/υb+［γsat2（H2'+h2)—γw(∑h2-hp）]Kp2+γw(∑h2-hp）=(0。2×82-8+12)×1.5×（1—1。5/3）×12/12+［12×（0.092+1.4）-10×(1。5—0.1）］×1。323+10×（1。5—0。1)=31.765kN/m2第3层土：4。5—6mH3’=［∑γ2h2]/γsat3=［17。9］/20=0。895mPsk3上=(0.2φ32—φ3+c3)∑h2（1-∑h2/ld)υ/υb+[γsat3H3’—γw(∑h2-hp）]Kp3+γw（∑h2-hp)=（0。2×252-25+20)×1.5×（1—1.5/3)×12/12+[20×0。895-10×(1。5—0。1）］×2.464+10×（1。5—0。1)=113.61kN/m2Psk3下=（0。2φ32-φ3+c3)∑h3（1-∑h3/ld)υ/υb+［γsat3（H3’+h3)-γw（∑h3-hp)]Kp3+γw（∑h3—hp)=(0。2×252—25+20)×3×（1-3/3）×12/12+[20×(0.895+1.5)-10×(3-0。1)］×2.464+10×（3-0。1)=75。57kN/m23）水平荷载第1层土Psk1=b0h1(Ps1上+Ps1下)/2=1×0。1×（0+3.079）/2=0.154kN;as1=h1（2Ps1上+Ps1下)/（3Ps1上+3Ps1下）+∑h2=0.1×(2×0+3。079）/(3×0+3×3。079)+2.9=2。933m;第2层土Psk2=b0h2（Ps2上+Ps2下）/2=1×1。4×（3.085+31。765）/2=24.395kN；as2=h2（2Ps2上+Ps2下)/（3Ps2上+3Ps2下）+∑h3=1。4×(2×3.085+31.765）/（3×3.085+3×31。765）+1。5=2。008m；第3层土Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下）/2=1×1。5×（113.61+75.57）/2=141。885kN；as3=h3（2Ps3上+Ps3下)/（3Ps3上+3Ps3下)=1.5×(2×113。61+75。57）/(3×113。61+3×75。57)=0.8m；土压力合力：Ppk=ΣPpki=0.154+24.395+141.885=166.434kN；合力作用点:as=Σ（asiPski）/Ppk=（2。933×0.154+2.008×24.395+0。8×141。885)/166。434=0。979m；7.3稳定性验算1、滑移稳定性验算围堰的滑移稳定性应按下式验算:(Epk+（G—μmB）tanφ+cB)/Eak=（224.485+(240-41。15×2）×tan（25°)+20×2）/127。844=2。644≥Ksl=1.2满足要求！2、倾覆稳定性验算围堰的倾覆稳定性应按下式验算：（Epkap+（G-μmB）aG）/(Eakaa）=(224.485×1。064+(240—41.15×2)×1）/(127。844×1。53）=2。027≥Kov=1.3满足要求!3、整体滑动稳定性验算Ksi=∑｛cjlj+［（qjbj+ΔGj)cosθj-μjlj]tanφj｝/∑(qjbj+ΔGj）sinθcj、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa）、内摩擦角(°）；bj──第j土条的宽度（m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角（°)；lj──第j土条的滑弧段长度（m），取lj＝bj/cosθj；qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值（kPa)；ΔGj──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时,对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取uj＝γwhwaj，在基坑内侧，可取uj＝γwhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取uj＝0;γw──地下水重度(kN/m3）；hwaj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m);hwpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m）;min｛Ks1，Ks2，……，Ksi,……}=1。627≥Ks=1.3满足要求！4、抗隆起稳定性验算1）水泥土墙底面处的抗隆起验算抗隆起稳定性按下式计算：γm1=Σγihi/(h+ld)=106.66/（3+3)=17.777kN/mγm2=Σγihi/ld=47.9/3=15.967kN/mNq=tan2（45°+φ/2)eπtanφ=tan2（45°+25/2）eπtan25=10。662Nc=（Nq—1）/tanφ=(10。662—1)/tan(25)=20.72（γm2ldNq+cNc）/（γm1（h+ld）+q0)=（15。967×3×10。662+20×20。72)/(17.777×(3+3)+3.778)=8.377≥Kb=1.4满足要求!5、渗透稳定性验算承压水作用下的坑底突涌稳定性验算:Dγ/（hwγw）=∑hiγi/（hwγw）=(1。5×11+1.83×18)/(4×10)=1.236Dγ/（hwγw)=1。236≥Kh=1。2满足要求！7。4正截面承载力验算取单位长度围堰进行计算1、截面弯矩计算计算简图(kN）弯矩图（kN·m)Mk=M=γ0γFMk=1×1。25×69.88=剪力图（kN）Vk=99.52kN2、正截面应力计算1）拉应力6M/B2-γcsz=6×87。35/22-20×5。22=0。027N/mm2≤0。15fcs=1.65N/mm2满足要求!2）压应力6M/B2+γ0γFγcsz=6×87.35/22+1×1.25×20×5.22=0.262N/mm2≤fcs=11N/mm2满足要求!3)剪应力（Eaki—μGi—Epki)/B=（66.912-0。5×208。8-55.918)/2=0.047N/mm2≤fcs/6=1.833N/mm2满足要求！7。5结论综上所述：本工程计划施工时间段为非汛期施工，同时考虑到一旦工期延误，汛期内仍有结构施工，我部根据历年汛期最高水位线和风浪等气象因素，保证2021年安全度汛，临时围堰可抵御金山区规划除涝最高3。9米的水位。附图一:围堰位置分布示意图麻山水厂取水口上移工程围堰施工方案江西省水利水电开发麻山水