模板工程施工方案(改)(同名4593)

宜宾经济技术开发区山水绿城宜宾经济技术开发区山水绿城页脚内容PAGE页脚内容PAGE97宜宾经济技术开发区山水绿城页脚内容PAGE孔雀新城锦园容园模板工程施工方案编制：审核：批准：编制单位:远通建工集团有限公司目录工程概况·····································3二、编制依据·····································4三、施工安排·····································4四、施工准备与资源配备计划·······················4五、施工方法及工艺要求···························5六、质量标准及保证措施··························14七、质量通病控制措施····························15八、成品保护····································15九、安全措施····································16十、消防、文施、环保措施······················17十一、施工组织框架图····························18十二、计算书····································18一、工程概况2.1、工程总体概况工程名称孔雀新城锦园、容园建设地点河北省固安县106国道东侧北五里村，西邻规划永和路。建设单位固安京御幸福房地产开发有限公司建筑面积总建筑面积约123688.46平米，其中地上建筑面积114704.27平米，地下建筑面积8984.18平方米，容积率2.2。建筑防火分类和耐火等级地上耐火等级一级，地下耐火等级一级屋面及地下室防水等级屋面防水等级一级，地下室防水等级二级建筑结构形式钢筋混凝土剪力墙结构建筑结构类别三类抗震设防烈度7度，二次结构为8度室内外高差0.30m采暖通风形式住宅部分地板辐射采暖2.2、各单体工程概况楼号规划指标业态结构形式地下层数地上层数层高/M单元数户数地上建面(m2)地下建面(m2)总建面(m2)17#高层住宅剪力墙1212.9216815107.45815.3215922.7718#高层住宅剪力墙2272.911089999.13877.6110876.7419#高层住宅剪力墙2272.9210813636.371203.6614840.0322#高层住宅剪力墙2272.9221621151.141758.4022909.5423#高层住宅剪力墙2272.9210813636.371203.6614840.0327#高层住宅剪力墙1212.91847309.64485.427795.0628#高层住宅剪力墙1212.9216814581.38909.4915490.8729#高层住宅剪力墙2272.9221619282.791730.6221013.42合计141176114704.278984.18123688.46二、编制依据：2.1《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20022.2《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-20012.3《建筑结构荷载规范》GB50009-20012.4《建筑施工高空作业安全技术规程》JGJ33-912.5《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20012.6《建筑施工手册》第四版2.7《建筑施工脚手架应用手册》2.8《建筑施工简明计算手册》2.9孔雀新城锦园容园工程施工组织设计2.10孔雀新城锦园容园工程施工图纸三、施工安排墙、柱清水砼模板为18mm，梁、板清水砼模板为13mm，所有模板都在现场拼装。地下室楼梯采用木模板，标准层剪刀楼梯斜跑底面采用清水砼模板，楼梯踏步采用定型钢模板。窗洞口模板制作成企口，采用角铁加固成定型。模板工程所需用的材料，选用材质较好的进口松木方、方钢、钢管、碗扣架、清水模板、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂、山型卡等应符合有关验收标准规定。四.施工准备与资源配备4.1技术准备4.1.1熟悉施工图纸，按设计准备相应的规范、图集等。4.1.2对施工人员进行相应的培训，所有的人员必须持证上岗。4.1.3编写详细的施工方案，进行逐级技术交底。4.2材料准备1、木模板及其支撑体系材料应符合国家相关规范规定:①模板料：木模板、胶合板（δ=13、18）。②背楞材料：40×85方木、40×40方钢。③承重支撑材料：水平拉杆。④穿墙对拉材料：穿墙螺杆直径12，外墙止水螺杆直径12、止水环35×35厚度1.2。⑤其它辅助材料：钢钉，海绵条，双面胶，脱模剂，透明胶带。4.3机具准备主要机具表序号名称数量备注1电锯42电钻12五.施工方法及工艺要求5.1模板制作5.1.1墙体一次性配置三层模板，满足施工周转循环。配置好的模板视损坏程度确定是否需要更换，确保拆模后的混凝土观感质量。5.1.2制作好后的模板应标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。5.2墙体模板安装：5.2.1施工顺序墙体模板的施工顺序为：检查放线→基底找平→安装墙体模板→模板紧固校正→模板验收。5.2.2根据测量控制线，控制线距墙300mm。在墙体底部距离地面50mm位置加焊钢筋撑铁，撑铁在加工棚采用废钢筋用切割机切割整齐，两端头沾防锈油漆。撑铁长度比墙厚小5mm，以便控制模板安装时保证墙体的有效厚度尺寸和位置，在底排撑铁以上采用水泥支撑来控制墙模板截面尺寸，水泥支撑按不大于0.6米的间距放置。5.2.3在墙模板根部填塞干硬砂浆，以保证模板与底板混凝土接缝严密，防止漏浆。5.2.4墙板模板，采用清水砼模板施工，内（竖）楞为40×40定制铁方，间距为200mm（中到中）,外（横）楞为2φ48×3/6，间距为450mm，第一排螺栓孔根部距离剪力墙根部不大于250mm，其余纵横间距不大于450mm。所有节点满设φ12对拉螺栓，对拉螺栓由上下钢楞中间插入，用螺母将碟形扣件拧紧，使两侧模板成为一体，墙模校正后，加设支撑加固并将扣件拧紧。5.2.5支模时模板拼缝采用企口连接。5.2.6在组拼模板时，要调整两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。外墙外侧及楼梯间位置使用下层穿墙螺栓，模板加固时必须与已经浇筑完毕硬化后的混凝土墙一起固定，保证接茬部位光滑平整。样式如图：5.2.7在模板安装封闭前必须将墙根部的垃圾杂物清理干净，并用水冲洗。5.2.8外墙窗洞口模板使用方木与胶合板拼接成定型模板。洞口形式为企口，即靠近室外一侧宽度为预留洞口宽度，靠近室内一侧宽度为较洞口宽度小40mm。模板制作时采用单层18厚胶合板条固定成型，板条宽度80mm。样式见附图。5.3柱模安装：5.3.1安装顺序检查放线→基层找平→安装模板→固定模板→校正模板→加固模板→验收5.3.2.放出柱边线及300控制线线，校正绑扎柱筋及安装垫块，柱模板根部用干硬砂浆填实。5.3.3柱模采用清水砼模板，内龙骨为40×85木方，间距200；柱箍为φ48×3.05钢管，间距500，钢管用φ12对拉螺栓连接，模板校正到位后，使用钢管与满堂架连接加固。5.3.4柱模安装采用单块就位组拼的方法：先将柱子第一节四面模板就位用连接角组拼好，角模宜高出平模，校正调好对角线，并用柱箍固定。然后以第一节模板上依附高出的角模为基准，用同样的方法组拼第二节模板，直到全高。5.3.5保证柱模的长度符合模数，不符合部分放到节点部位处理：或以梁底标高为准，由上往下配模，不符合部分放到柱根部位处理。5.3.6柱模每边至少设置两根以上斜撑，与地面夹角不应小于45o。5.3.7安装柱模时，柱底留清扫口（100×100），用于清理杂物及冲洗水排出。柱模板设计示意图5.4.梁、板模安装5.4.1梁底模采用清水砼模板，龙骨为40×85间距≤250mm；侧模采用18mm清水砼模板，次（横）龙骨为40×85木方间距250mm，主龙骨为脚手管间距1000mm。顶板模板采用13mm清水砼模板，主龙骨采用φ48×3.5m钢管，次龙骨采用40×85mm木方间距200。支撑体系采用碗扣脚手架支撑架体系，立杆纵横间距900和1200mm，水平杆竖向间距为1500mm。对梁高在70cm以上深梁模板支模，由于混凝土侧压力随高度的增加而加大，为防模板向外爆裂及中间膨胀，在梁侧中部设置通长木楞采用对拉螺栓紧固，如图6-4。 图6-4梁板支模示意图5.4.2施工顺序：放线→搭设碗扣脚手架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模板5.4.3放线：模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制边线，并按满堂架设计要求定出安模脚手架立杆位置线。5.4.4搭设碗扣脚手架：当脚手架支承在楼板面上时，应在立杆下部设置短木方，木方长度不小于100mm，立杆间距纵向为900mm，横向为1200mm。当顶板上部设置布料机时，该房间立杆间距纵向为900mm，横向为900mm。水平杆第一道设置在距地300mm处，第二道水平杆与第一道间隔1500mm。当立杆位置恰好在通风道口位置时，应采取避让措施，在通风道口两侧各增加一道立杆，不允许采取在通风道口上设置长木方，将立杆直接支设在木方上的错误做法。5.4.4安装梁底模：梁跨≥4m时，按梁跨全长度2‰起拱。梁底模下设脚手管间距600mm，梁底模就位于支撑上后，用白线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模固定支模架上。5.4.6安装梁侧模：当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模的上口高度控制，同时须加设40×85mm木龙骨间距为250。顶板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管加固。5.4.7安装板底模支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。模板下设次龙骨40×85mm，木方间距200mm，次龙骨下设φ48×3.5钢管间距1000mm。板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴。楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉固定。楼板底模安装好后，应复核模板板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，并进一步核实梁、柱位置。5.4.8安装梁墙柱节点模：梁墙柱节点处模板应为重点控制对象，如果控制不好，将出现错台，漏浆、蜂窝等缺陷。梁模板与墙柱模及板模接头处的空隙均用清水砼模板或清水砼模板拼缝严密，并采取加固牢固。检查其平整度是否与大面相同及垂直。配置模板时，墙体模板尺寸加大一个胶合板厚度，梁模板相应减少一个胶合板厚度。加固时，在此部位设置通长木方，确保节点部位的光滑平整。5.5楼梯施工5.5.1休息平台、楼梯采用清水砼模板，此处的墙体随其他砼墙体一起支模和浇筑砼。5.5.2地下室楼梯采用木模板，标准层楼梯踏板采用钢质定型模板，楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，最后吊装钢质定型模板并加固稳定。钢质模板预先设计好尺寸，铁撑脚固定于休息平台上。楼梯间墙体与楼梯踏步模板之间的空隙用钢丝网遮挡，浇筑混凝土时，单独控制此部位混凝土的塌落度，先浇筑楼梯踏步混凝土，稍做凝固，然后浇筑楼梯间剪力墙混凝土。5.5.3楼梯施工缝的留设位置，楼梯休息平台板施工缝留置在板1/3处，楼梯梁两端预留梁窝，预留位置在墙中1/2处，休息平台板与梁同样留在墙中1/2处。5.6地下室外墙导墙及后浇带5.6.1地下室外墙导墙300mm高，根据弹好的基础外墙线焊定位筋间距1000mm将配好的300mm高导墙模板放在定位筋里侧，上部拉条拉住，详细见附图5.6.2后浇带里面两侧用双层钢板网加一层钢丝网加木方封住，先绑钢板网然后竖向插标准长度木方，横向用木方固定竖向木方，见附图5.7.模板拆除5.7.1拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。5.7.2常温下，墙、柱混凝土强度大于或等于1.2Mpa，能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。5.7.3梁、板模板，由技术组根据结构同条件养护的试块试压强度报告，当砼试块达到规范所规定的拆模强度后，书面报呈监理同意，才能进行拆模。表1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂结构—≥1005.7.4上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下层的模板支柱不得拆除，再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁、板，所保留的支柱其间距不得大于3m。5.7.5拆模时操作人员要站在高处，以防发生安全事故，待该段模板拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。5.7.6拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，运到指定地点堆放，且应及时清理和涂刷脱模剂，以备下次使用。六.质量标准及质保措施6.1模板安装质量要求6.1.1.施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。6.1.2.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。6.1.3.墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。6.1.4.支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。6.1.5.柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。6.1.6.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。项目安装允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量检查底模上表面标高±5水准仪或尺量检查墙、梁截面尺寸+4，-5尺量检查层高垂直偏差52m靠尺相临两板表面高低差2直尺和尺量检查表面平整（2m长度以上）52m靠尺和楔形塞尺预埋钢板中心线位移3拉尺和尺量检查预埋管、预留孔中心线位移3拉尺和尺量检查预留洞中心线位移10拉尺和尺量检查截面内部尺寸+10，0拉尺和尺量检查6.2.板模安装的质量控制措施：6.2.1.所有的结构支架前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整。6.2.2.模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。6.2.3.为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂。6.2.4浇筑时，应分层浇筑，每层厚度不大于0.5米，避免混凝土一次下料过多造成冲击力、侧压力过大而跑模；6.2.5安装前认真清理墙体钢筋下的杂物及模板面上的杂物；6.2.6浇筑混凝土时安排专人看模板，发现问题及时汇报及时处理。6.2.7.涂刷脱模剂后，应避免施工人员随意踩踏污染钢筋。6.2.8在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。6.2.9浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。6.2.10楼板最早加荷时间应经核算确定，当掺缓凝剂时，应适当延长时间。6.2.11为确保质量，应相应制定奖惩措施。七、质量通病控制措施7.1提供技术支持，对节点部位严格把控，严格按方案要求施工7.2针对施工完的楼层出现的问题及时开质量控制专题会八、成品保护8.1.浇筑混凝土前对上口截面进行覆盖，避免杂物落进模板内。浇筑混凝土时安排专人看模板。8.2.模板拆除时，禁用重物敲击，防止混凝土墙面及门洞口等处出现裂纹运输过程中防止碰撞，避免板面变形，保持板面清洁，影响混凝土的外观质量。8.3.结构墙体施工时，墙体定位钢筋中的支模顶棍不可对主筋进行焊接，顶棍两端必须刷防锈漆。8.5.板材料应分类码放，多层板不用时应将板面清理干净后平放成垛，防止板面变形、损坏。九、安全措施9.1.进入施工现场时，必须戴好安全帽，高空作业系好安全带。9.2.登高作业时，连接件必须放在工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或放置在工具袋内，不得掉落。9.3.支模应按照顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止攀登9.4.高空作业人员严禁攀爬模板和脚手架上下，也不得在高空的墙顶及其模板等上面行走。9.5.模版装拆时，上下有人接应，模板应随拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢固。9.6.装拆模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2.0m时，必须搭设脚手架。装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带。9.7.安装墙体模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。9.8.拆模时，应按顺序拆除，拆除梁板时，为避免突然整块坍落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。9.9.高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往。9.10.模板的吊装、运输、存放，必须稳固可靠，模板堆放高度不得超过1.0m。9.11.模板调运时，指挥、拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方操作。9.12.使用电锯、电刨等木工电器，应由安全部门进行安全交底，并应具备相应的安全设施，要做到一机一闸一漏电，严禁乱接、乱拉电线。9.13.墙体模板安装后应搭设操作平台，操作平台护身栏高度为1.5m，设两道水平栏杆；操作平台满铺脚手板和300mm高的挡脚板。9.14.模板部件拆除后，临时堆放处离楼层边沿不应小于1.0m,堆放高度不得超过1.0m，楼层边、通道口、脚手架边缘等处，严禁堆放任何拆下物件。9.15.严禁任何人攀爬模板或脚手架上下，作业人员从专用通道上下。9.16.遇有模板上有预留孔洞时，应在安装后将孔洞盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。9.17.拆除模板时一般用长撬棍和羊角锤，不得用大锤硬砸硬撬。人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，应注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，拆模人员要站在门窗洞口处的外面拉支撑，以防模板突然全部掉落伤人。9.19.酒后和经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得进行高空作业。9.20遇六级以上大风时，应暂停室外高空作业，雪霜雨后应先将施工现场清扫好，略干不滑时才能进行作业。十、消防、文施、环保措施10.1.消防措施10.1.1认真执行施工现场消防管理有关规定，动用明火必须有“用火证”，木材加工场设置消防箱。10.1.2楼内不得存放易燃材料。10.1.3木材加工场设一组2个5公斤干粉灭火器。10.2.文施、环保措施10.2.1文明施工达到市级安全文明施工工地标准。10.2.2现场模板、配件及其它材料严格按施工平面图规定场地位置码放整齐，并注明规格、名称，各种设施及场地设专人负责。10.2.3在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。施工组织框架图十二、计算书12.1墙体模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.600×0.900=11.036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×11.036×200.02+0.117×2.268×200.02=5.48×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=5.48×104/3.24×104=1.7N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=1.7N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.600×0.900=11.036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×11.036×200.0+0.617×2.268×200.0=1604.2N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1604.2N；b--构件的截面宽度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1604.2/(2×600×18.0)=0.223N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.223N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.03×0.6=10.219N/mm；l--计算跨度(次楞间距):l=200mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.22×2004/(100×6000×2.92×105)=0.063mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.063mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6×2=108cm3；I=4×9×9×9/12×2=486cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(主楞间距):l=600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.200×0.900=3.679kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.20×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×3.679×600.02+0.117×0.756×600.02=1.64×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm2)；M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=1.08×105mm3；f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=1.64×105/1.08×105=1.5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=1.5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度(主楞间距):l=600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.200×0.900/2=1.839kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.20×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.6×1.839×600.0+0.617×0.378×600.0=802.1N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--次楞计算最大剪力(N)：V=802.1N；b--次楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=90.0mm；fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=3×802.1/(2×40.0×90.0×2)=0.167N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=0.167N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=17.03×0.20=3.41kN/m；l--计算跨度(主楞间距):l=600.0mm；E--次楞弹性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.86×106mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.81/2×6004/(100×9000×4.86×106)=0.068mm；次楞的最大容许挠度值:[ν]=2.4mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.068mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.078×2=10.156cm3；I=12.187×2=24.374cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P＝1.2×17.03×0.2×0.6＋1.4×3×0.2×0.6＝2.956kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2)M--主楞的最大弯矩(N·mm)；M=3.37×105N·mmW--主楞的净截面抵抗矩(mm3)；W=1.02×104mm3；f--主楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=3.37×105/1.02×104=33.2N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=33.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--主楞计算最大剪力(N)：V=3223.2N；A--钢管的截面面积(mm2)：A=978.606mm2；fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=2×3223.2/978.606=6.587N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=6.587N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=0.337mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=2.4mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.337mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=5.88kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=5.884kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！12.2柱模板计算书1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=280mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=280.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+2.268=30.090kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×30.090×280×280=2.95×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.95×105/2.43×104=12.135N/mm2；面板的最大应力计算值σ=12.135N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=280.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+2.268=30.090kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×30.090×280.0=5265.672N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=5265.672N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×5265.672/(2×450×18.0)=0.975N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.975N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=57.25×0.45＝25.76kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=280.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]=280/250=1.12mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×25.76×280.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.397mm；面板的最大挠度计算值ν=0.397mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.12mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×90×90/6=54cm3；I=40×90×90×90/12=243cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.28×0.90=17.311kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.28×0.90=1.411kN/m；q=(17.311+1.411)/2=9.361kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×9.361×450.0×450.0=1.90×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.90×105/5.40×104=3.51N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=3.51N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.28×0.90=17.311kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.28×0.90=1.411kN/m；q=(17.311+1.411)/2=9.361kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×9.361×450.0=2527.523N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2527.523N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2527.523/(2×40.0×90.0)=1.053N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.053N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=57.25×0.28=16.03kN/m；ν--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×16.03×450.04/(100×9500.0×2.43×106)=0.193mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.193mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×4×0.9)×0.28×0.45/2=4.21kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.241kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.153kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.057mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.15kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=28.68N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=28.68N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.057mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度ν=0.057mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.241kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=6.241kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×4×0.9)×0.28×0.45/2=4.21kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.241kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.153kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.057mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.15kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=28.678N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=28.678N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.057mm；柱箍最大容许挠度:[V]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度V=0.057mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.241kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.241kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!12.3梁模板计算书1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.50；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×4×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；计算跨度(内楞间距):l=350mm；面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×4×0.9)×1=24.48kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=177mm；内楞的最大弯距:M=0.101×24.48×176.672=7.72×104N·mm；最大支座力:R=1.1×24.48×0.177=9.425kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.72×104/1.28×105=0.603N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.603N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24.48N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×24.48×5004/(100×10000×5.12×106)=0.202mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.202mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.425kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.441kN·m；其中，F=1/4×q×h=4.118，h为梁高为0.75m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.44×106/1.02×104=141.843N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=141.843N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=4.118kN；l--计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:ν=1.615×4117.500×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.166mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.166mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.166mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900×18×18/6=4.86×104mm3；I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=116.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.75×0.90=18.59kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=18.59+0.34+2.27=21.20kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×21.198×0.1172=0.029kN·m；σ=0.029×106/4.86×104=0.594N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.594N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.90=17.53KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=116.67mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=116.67/250=0.467mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×17.528×116.74/(100×9500×4.37×105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.005mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=116.7/250=0.467mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.75×0.117=2.231kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.117×(2×0.75+0.35)/0.35=0.216kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.117=0.525kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.231+1.2×0.216=2.936kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.525=0.735kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=2.936+0.735=3.671kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.671×0.9×0.9=0.297kN.m；最大应力σ=M/W=0.297×106/5080=58.542N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；钢管的最大应力计算值58.542N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×2.936×0.9=1.586kN；钢管的截面面积矩查表得A=489.000mm2；钢管受剪应力计算值τ=2×1585.710/489.000=6.486N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；钢管的受剪应力计算值6.486N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=2.231+0.216=2.447kN/m；钢管最大挠度计算值ν=0.677×2.447×9004/(100×206000×12.19×104)=0.433mm；钢管的最大允许挠度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；钢管的最大挠度计算值ν=0.433mm小于钢管的最大允许挠度[ν]=3.6mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.750=19.125kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(19.125+0.350)+1.4×4.500=29.670kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N