鹤林花园工程外脚手架施工方案

融信·鹤林花园工程外脚手架施工方案PAGEPAGE1福建六建建设集团有限公司福建宁德核电有限公司综合办公大楼脚手架施工方案目录TOC\o"1-2"\u1、工程概况 22、编制依据 23、施工准备 33.1施工方案的选择 33.2、材料选择 43.3、人员安排 63.4、材料进场验收制度 73.5、施工总体布置 74、脚手架计算书 84.1落地式扣件钢管脚手架计算书 84.2悬挑扣件钢管脚手架计算 85、脚手架的搭设 175.1、脚手架的基础 275.2、扣件式钢管脚手架的搭设 276、扣件式钢管脚手架的验收和保养 306.1、脚手架的验收 306.2脚手架验收制度 316.3检查的内容 316.4检查方法 326.5、脚手架的维护、保养 327、脚手架的安全要求 337.1、主要安全措施 337.2、脚手架的环保要求 347.3、脚手架的防火措施 348、扣件式钢管脚手架的拆除 359、附图 37PAGE491、工程概况工程名称：融信·鹤林花园工程。建设地点：福州市晋安区，鹤林路南侧，鹤林中央公园西侧。建设单位：融信（福建）置业有限公司；设计单位：福建博宇建筑设计有限公司；勘察单位：福建岩土工程勘察研究院；监理单位：福建省中福工程建设监理有限公司；施工单位：福建六建集团有限公司。工程规模：本项目总共由11栋高层商住楼以及1栋商业楼组成，高层采用框剪结构体系，商业楼采用框架结构。总建筑面积约168254.8㎡，地下室层数为1层，建筑面积约为40000m2。各幢楼层数、高度等详下表：楼号层数用途最大结构高度5#5商业16.21#27住宅84.822#27住宅79.653#26住宅78.256#26住宅81.627#26住宅85.178#26住宅81.629#18住宅61.1710#18住宅61.1711#2住宅7712#2住宅7713#26住宅82.172、编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）；《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；《编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定》；福建省建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定（试行）等现行国家标准、规范的规定；融信·鹤林花园工程施工图纸融信·鹤林花园工程施工组织设计3、施工准备3.1施工方案的选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1.甲方要求：部分栋号4层以下结构施工结束后拆除外架做样板展示。2．架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。3．在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。4．选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。5．结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；6．综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。7．结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：项目落地式双排钢管扣件脚手架工字钢悬挑式双排钢管扣件脚手架搭设高度（m）5#楼搭设高度18m//1#楼标高8.820m以下（四层以下）4层至9层（标高8.820m至26.520m）4层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架10层至15层（标高26.520m至44.220m）10层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架16层至21层（标高44.220m至61.920m）16层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架21层至屋面（标高61.920m至79.620m）21层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架屋面至北侧6~15轴（61.920m至86.62m）屋面层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道7米高悬挑脚手架2#、3#楼四层以下4层至9层4层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架10层至15层10层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架16层至21层16层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架21层至屋面21层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道17.7米高悬挑脚手架6#、7#、8#、13#楼标高10.470m以下（四层以下）4层至9层（标高10.470m至28.470m）4层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道18米高悬挑脚手架10层至15层（标高28.470m至46.470m）10层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道18米高悬挑脚手架16层至21层（标高46.470m至64.470m）16层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道18米高悬挑脚手架21层至屋面（标高64.470m以上）21层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道18.95米高悬挑脚手架9#楼标高10.470m以下（四层以下）4层至9层（标高10.470m至28.470m）4层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道18米高悬挑脚手架10层至15层（标高28.470m至46.470m）10层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道米18高悬挑脚手架16层至21层（标高46.470m至62.97m）16层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道16.5米高悬挑脚手架10#楼标高28.470m以下（十层以下）10层至15层（标高28.470m至46.470m）10层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道米18高悬挑脚手架16层至21层（标高46.470m至62.97m）16层梁板预埋工字钢悬挑梁设置一道16.5米高悬挑脚手架横距（m）1.050.95纵距（m）1.51.5步距（m）1.81.8防护栏杆设置栏杆高度为0.6m、1.2m连墙件两步三跨两步三跨（采用双扣件）型钢类型/16号工字钢，间距1.5m、悬挑长度1.3m，沿楼面边沿连续布置。剪刀撑设置沿全高设置连续剪刀撑材料扣件式钢管脚手架、木脚手板、安全挂网16号工字钢悬挑梁、扣件式钢管脚手架、木脚手板、安全挂网3.2、材料选择采用φ48×3.5mm（计算按φ48×3.0mm）的钢管，立杆、大横杆及剪刀撑杆长度：4～6m，小横杆长度：1.0～1.5m。材质应符合GB/T700的要求。连接扣件采用符合质量标准GB1583的要求，没有裂缝和无严重锈蚀的对接扣、直角扣和旋转扣三种（含T形螺栓、螺母、垫片）等。扣件与钢管贴合面要接触良好。扣件夹紧钢管时，开口处不大于5mm，回转扣的回旋面间隙要小于1mm。eq\o\ac(○,1)钢管选用外径48

mm，壁厚不得小于3.5mm。钢管应有产品合格证、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，弯曲、压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。钢管必须涂防锈漆。立杆及大小横杆要求涂黄色面漆，剪刀撑及上下两道防护栏杆要求涂黄黑相间面漆。eq\o\ac(○,2)扣件应有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品标识，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件应进行防锈处理。脚手板采用竹笆片。立网：采用密目式安全立网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证，应符合DBJ-006-94要求。连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。踢脚板采用木板，面层要求涂黄黑相间油漆。（一）落地钢管脚手架搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试CC验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。（二）普通型钢悬挑脚手架水平悬挑梁是此类型脚手架的重要材料，其钢材强度等级为Q235-A，采用16号工字钢，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3.3、人员安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。架子班组必须选用经公司考核合格的劳务班组，架子工28人，操作人员必须持证上岗。脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（一）劳动力安排表工种人数技术管理2安全监督2质量检查3测量放线3架子工28（二）机具配备机具名称数量备注架子扳手40把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链5把调整架子水平弯曲度3.4、材料进场验收制度对于进场的钢管、扣件等材料，安排专人进行检查，检查内容包括产品合格证、质量检验报告。所有材料均应满足现行相应规范的质量要求。未经验收的材料禁止进场。3.5、施工总体布置脚手架与建筑物主体结构连接点的位置为两步三跨，其竖向间距为2.95m，水平间距L1=2La=3m。脚手架立杆设置在地下室顶板、楼板上的，在下一个结构层设置支撑架进行一次卸荷。落地式钢管脚手架立杆纵向间距1.5m，横向间距1.05m，步距1.8m；悬挑式脚手架纵向间距1.5m，横向间距0.95m，步距1.8m；剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置（具体详见附图）悬挑架支撑底座型钢采用16号工字钢。在型钢上离墙200mm设置内排立杆，距离内排立杆950mm设置外排立杆。采用的钢丝绳选用6*19直径16mm，拉环直径采用直径18mm；工字钢悬挑梁设置在建筑物楼板上，悬挑梁悬挑长度为1.3m，悬挑梁伸入楼层的长度不得少于悬挑长度1.5倍，伸入楼层的长度为2.2m，悬挑梁在楼层内设置两道锚固，一道设置在离外墙面0.1m处，另一道设置在离外墙面2m处，采用16mm光圆钢筋U型环（具体详见附图）。在脚手架的转角处沿高度每层设置一道钢丝绳拉结与一道钢管斜撑，斜撑的作用是提高立杆的纵向刚度、防止脚手架内、外倾斜，增加架体的整体稳定，并可靠的传递风荷载；同时，在脚手架转角处连成整体，悬挑脚手架设转角悬挑梁，水平杆连通。在台风橙色预警警告时，解下40m以上脚手架安全网，清除脚手架上垃圾，并不允许人员在脚手架作业。4、脚手架计算书（按照壁厚3.0钢管计算）4.1落地式扣件钢管脚手架计算书（按照30米搭设高度验算）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度30米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.1300，体型系数1.0400。地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.2m2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050/3=0.035kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.035=0.088kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.088+0.10×0.980)×1.5002=0.236kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.088+0.117×0.980)×1.5002=-0.278kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.278×106/4491.0=61.858N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.035=0.073kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.073+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.693mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.500/3=0.052kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.052+1.4×1.050=1.602kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.602×1.050/3=0.567kN.m=0.567×106/4491.0=126.273N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.058+0.052+1.050=1.160kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1160.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=2.147mm最大挠度和V=V1+V2=2.174mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.500/2=0.079kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.079+1.4×1.575=2.348kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×33.150=3.555kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×9×1.500×(1.050+0.200)/2=0.844kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×9/2=1.148kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×33.150=0.497kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.044kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.130Us——风荷载体型系数：Us=1.040经计算得到，风荷载标准值Wk=0.400×1.130×1.040=0.470kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.044+0.9×1.4×3.150=11.221kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.044+1.4×3.150=11.662kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.470×1.500×1.800×1.800/10=0.288kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.662kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11662/(0.19×424)=145.141N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.221kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.288kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11221/(0.19×424)+288000/4491=203.749N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.489kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=70.524米考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.489kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.228kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=33.931米七、连墙件的计算:双排落地钢管脚手架连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，15m以下连墙件采用单扣件与墙体连接，15米以上连墙件采用双扣件与墙体连接。双扣件连墙件验算（15米以上连墙件）连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.470kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=10.661kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.661kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=305.365kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=13.661kN小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图单扣件连墙件验算（15米以下连墙件）查表得：μz＝0.74，μs＝1.04，ω0＝0.4，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.74×1.04×0.4=0.215kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=3.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=4.887kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.887kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=200/15.9的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.24×10-4×205×103=83.965kN；Nl=9.887<Nf=83.965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算到Nl=7.887小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=11.66A——基础底面面积(m2)；A=0.2所以：p=N/A=11.66/0.2=58.3kN/m2地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中脚手架底地基土为素填土，基础采用20吨碾压机将地面整平分层夯实,要求地基土fgk大等于120kN/m2，立杆架体基础铺200厚C20素混凝土，并沿脚手架基础外边设置200X200排水明沟，kc=1.00；所以：fg=kc×fgk=120kN/m2×1.00=120kN/m2综上：p<fg地基承载力的计算满足要求!双排落地钢管脚手架立杆座落于结构板上，该部分结构板采取加固，加固示意图详见附图。4.2悬挑扣件钢管脚手架计算一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.95m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处福建福州市，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.744，计算立杆稳定性时取1.593，风荷载体型系数μs为1.04；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:5层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度2m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。二、大横杆的计算按照钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.1×0.95/(2+1)=0.032kN/m；活荷载标准值:Q=2×0.95/(2+1)=0.633kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.032=0.078kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.633=0.887kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.078×1.52+0.10×0.887×1.52=0.214kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.078×1.52-0.117×0.887×1.52=-0.251kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.214×106,0.251×106)/4490=55.902N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=55.902N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.032=0.065kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.633kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.065×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.633×15004/(100×2.06×105×107800)=1.53mm；大横杆的最大挠度1.53mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算根据钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.1×0.95×1.5/(2+1)=0.048kN；活荷载标准值：Q=2×0.95×1.5/(2+1)=0.950kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.048)+1.4×0.95=1.447kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.952/8=0.005kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.447×0.95/3=0.458kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.463kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.463×106/4490=103.052N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=103.052N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×9504/(384×2.06×105×107800)=0.016mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.048+0.95=1.047kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1047.45×950×(3×9502-4×9502/9)/(72×2.06×105×107800)=1.435mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.016+1.435=1.451mm；小横杆的最大挠度为1.451mm小于小横杆的最大容许挠度950/150=6.333与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.95/2=0.016kN；脚手板的自重标准值:P3=0.1×0.95×1.5/2=0.071kN；活荷载标准值:Q=2×0.95×1.5/2=1.425kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.016+0.071)+1.4×1.425=2.159kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×20.00=3.051kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2NG2=0.1×5×1.5×(0.95+0.2)/2=0.431kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.17kN/mNG3=0.17×5×1.5/2=0.638kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2NG4=0.01×1.5×20=0.3kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.42kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.95×1.5×2/2=2.85kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.42+0.85×1.4×2.85=8.695kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.42+1.4×2.85=9.294kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.4kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=1.593；μs--风荷载体型系数：取值为1.04；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.4×1.593×1.04=0.464kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.464×1.5×1.82/10=0.268kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=8.695kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=9.294kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=8695.2/(0.188×424)+268281.285/4490=168.834N/mm2；立杆稳定性计算σ=168.834N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=9293.7/(0.188×424)=116.591N/mm2；立杆稳定性计算σ=116.591N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算悬挑扣件钢管脚手架连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，连墙件采用双扣件与墙体连接。连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.744，μs＝1.04，ω0＝0.4，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.744×1.04×0.4=0.508kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=3.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=11.518kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=14.518kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=200/15.9的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.24×10-4×205×103=83.965kN；Nl=14.518<Nf=83.965,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=14.518小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。本方案算例中，m=1.3m，l=2m，m1=0.2m，m2=1.15m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.42+1.4×2.85=9.294kN；水平钢梁自重强度计算荷载q=2.61×10-3×78.5=0.205kN/m；k=1.3/2=0.65k1=0.2/2=0.1k2=1.15/2=0.575代入公式，经过计算得到支座反力RA=25.152kN支座反力RB=-6.155kN最大弯矩MA=12.72kN·m最大应力σ=12719622.825/(1.05×141000)=85.914N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值85.914N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求!最大挠度νmax=5.602mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2300mm水平支撑梁的最大挠度5.602mm小于水平支撑梁的最大容许挠度2300/400mm,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.93。经过计算得到最大应力σ=12.72×106/(0.93×141000)=97.105N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=97.105小于[f]=215N/mm2,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.155kN；压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:σ=N/2A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=πD2/4=3.142×162/4=201.062mm2σ=N/2A=6154.926/201.062×2=15.306N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！水平钢梁与楼板压点的拉环压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧30cm以上搭接长度。5、脚手架的搭设5.1、落地钢管脚手架的基础落地脚手架的立杆基础采用20吨碾压机将地面整平分层夯实,立杆架体基础铺150厚C20素混凝土，并沿脚手架基础外边设置200X200排水明沟。基础经验收合格后，应按规范的要求放线定位，立杆底部应设置垫板。垫板面积不宜小于0.2m2，宽度不宜小于20cm，厚度不小于5落地脚手架落于地下室顶板上时，在地下室与上部立杆对应部位设置钢管将荷载直接传递至地下室底板（具体详附图）。5.2、扣件式钢管脚手架的搭设人货电梯位置要先确定好，并且外架搭设后不得挡住人货电梯的操作视线。外架搭设前施工方案应审批完毕，并由有关管理人员作详细交底，组织实施。持证上岗人员身体防护充分准备。定期体检，安全带、安全帽、防滑鞋等已配备。扣件式落地钢管脚手架搭设工艺流程：检查准备、材料配备→定位设置底座→立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏→密目安全网扣件式悬挑钢管脚手架搭设工艺流程：检查准备、材料配备→定位设置U型环→支出型钢→立杆定位（在型钢钢上焊接定位短钢管，要求立杆可以套在定位钢管上，保证悬挑架的稳定性）→立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏→密目安全网施工顺序如下：脚手架搭设要在顶板达到规定强度后进行。首先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，相互看齐后，立中间部分各杆。双排架内、外排双立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。定位定距。一般情况下，双排钢管架，大横杆间距一般≤40cm，横铺脚手板，内立杆（外侧）距离墙面为40cm。根据以上或设计要求在建筑四角用尺量出内、外立杆离墙面距离。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。在距底座15cm处设置纵向扫地杆，连接立杆下端，防止立杆底端在纵向上发生位移；在纵向扫地杆上设置横向扫地杆，连接立杆下端，防止立杆底端在横向发生位移。靠近立杆的小横杆应紧固于立杆上，小横杆应伸出立杆10cm以上。在布置小横杆时，沿高度方向在立杆两侧交替布置，纵向横杆设于立杆内侧之间相向布置。按两步三跨设一连墙杆，梅花形布置。遇到卸料平台时，脚手架与卸料平台必须断开，该部位的连墙杆加密布置，而且在断开平面上，两侧立杆与横杆采用14mm钢丝拉结与钢管斜撑卸载（构造同转角处），内外排立杆之间应设侧向剪刀撑。卸料平台不得与脚手架、提升架连接；卸料平台边缘要有防护装置。在脚手架的顶部和转角处连墙件应加密设置，增加30%，连墙杆的作用是提高立杆的纵向刚度、防止脚手架内、外倾斜，增加架体的整体稳定，并可靠的传递风荷载。连接应可靠、稳定、上下错位。材料搬运的出入口及开口处两侧，中间两根无法落地的立杆与四根斜撑钢管扣件坚固连接。在出入口外侧上面搭设安全遮棚，棚宽大于出入口的宽度，棚顶满铺间距大于50cm的两层脚手片。在每一个作业层架体外立杆内侧应设置上下两道防护栏杆和挡脚板（挡脚笆），上道栏杆高度为1.2m，下道栏杆高度为0.6m，挡脚板高度为0.18m（挡脚笆高度不小于0.5m）。塔吊处或开口的位置应密封严实。顶排的护手栏杆不得小于一道，高度为0.9m。脚手架外侧用密目式安全网进行全封闭隔绝。脚手板的小横杆，上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱受荷时偏心减小。立柱、扶手接长应采用对接扣件，不宜采用旋转扣件，且同跨内相邻立杆不能有接头，隔一立杆接头间距不能小于500mm。大、小横杆与立杆连接、扶手与立杆连接采用直角扣件，在同跨内两横杆接头应相互错开，接头离杆不少于500mm。剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长应采用不少于三道旋转扣件，搭接长度不少于1米，不得采用对接扣件。在安装扣件时，所有的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成事故。在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高水平度，使脚手架的横距、纵距上下始终保持一致。脚手架的搭设高度，一般应高出施工面一步，使操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定性。建筑施工用脚手架不允许开口，即不允许从上到下短开，要使脚手架在平面上沿四周连通。脚手架一般是随着结构进度分段搭设的，在每段脚手架搭设完毕后应进行验收，验收合格后并办妥验收手续方可使用。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm（见附图）。每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表的规定确定，每道剪刀撑跨距不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度到60度之间。横向斜撑的设置应符合下列规定：横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。连墙件与主节点距离不应大于300mm扣件式脚手架搭设的技术要求与允许偏差见下表：项次项目技术要求容许偏差（mm）检查方法1地基基础表面坚实平整观测排水不积水垫板不晃动底座不滑动-202立柱垂直度最后验收垂直度偏差H/200±100搭设中检查垂直度（m）H=2、H=10、H=20±7±50±100用经纬仪或单线和卷尺3间距步距±20钢板尺柱距±50排距±204纵向水平杆高差一根杆两端、四跨内、外纵向水平杆高差±20±1水平仪或水平尺5双排脚手架横向水平杆外伸长度的偏差外伸500mm≤50钢卷尺6扣件安装主要节点处各扣件距主节点的距离a≤150mm同步主柱上两个相邻对接扣件的高差≤500mm主柱上的对接扣件距主节点的距离≤h/3卷尺纵向水平杆的对接扣件距离主节点的距离≤h/37扣件安装主要节点处各扣件距主节点的距离a≤150mm钢卷尺同步主柱上两个相邻对接扣件的高差≤500mm主柱上的对接扣件距主节点的距离≤h/3纵向水平杆的对接扣件距离主节点的距离≤h/36、扣件式钢管脚手架的验收和保养6.1、脚手架的验收：建筑结构施工用脚手架是随结构施工而向上搭设的。建筑施工脚手架常是分段搭设分段投入使用的。验收合格后方可投入使用。6.2脚手架验收制度：eq\o\ac(○,l)普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。eq\o\ac(○,2)本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。eq\o\ac(○,3)搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。eq\o\ac(○,4)脚手板、脚手片采用符合有关要求。eq\o\ac(○,5)安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。eq\o\ac(○,6)连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。6.3检查的内容检查的内容，应按施工组织设计中有关脚手架部分的图纸、说明和各项有关规定进行，一般至少应检查以下一些项目：①外架的基础和排水设施；②脚手架的步高；③立柱的纵，横间距，立柱的接头位置，立柱的垂直度；④大、小横杆的标高、水平度，小横杆的交叉位置；⑤脚手板的固定；⑥安全栏杆的高度与道数；⑦剪刀撑的位置、距离、角度和搭设；⑧隔离设施、外挑安全网和外包安全网；⑨登高设施；⑩扣件的紧固程度；eq\o\ac(○,11)连接杆的位置、数量和牢固程度；eq\o\ac(○,12)脚手架开口处的加固；eq\o\ac(○,13)脚手架出入口处的加固；脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其它材料的材质证明和抽检记录；eq\o\ac(○,14)焊缝的质量；eq\o\ac(○,15)操作人员的技术等级和试件等。6.4检查方法操作者应在脚手架分段搭设完成后先进行自检，再经项目经理、架子班班组长和专职安技人员共同检查验收，经验收合格后办妥脚手架验收手续，方可投入使用。在验收扣件式钢管脚手架时，要特别注意检查扣件的紧固程度，因为扣件式钢管脚手架的承载能力和稳定性基本是由扣件的紧固来保证的。因此要十分重视扣件的紧固检查。扣件式钢管脚手架是使用大量扣件将钢管组合而成的，如要逐只检查扣件是较为困难的，所以一般用随机抽样的办法进行检查，其抽样检查数目及质量判断标准：连接立杆与大横杆或剪刀撑的扣件，接长立柱、大横杆或剪刀撑的扣件一般每300个抽样20个进行检查，不合格判定数〉5。对于拧紧力距超过65N·M的扣件,必须认真检查扣件有无裂缝、变形，如果发现扣件的上述弊病应将扣件调换，调上的扣件的螺栓应紧固至40N·M-65N·M。认为扣件扣得越紧越好是不对的。扣件的紧固直接关系到建筑施工用脚手架的安全，因此要特别注意。6.5、脚手架的维护、保养定期对脚手架进行维护养护，一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。扣件式钢管脚手架保养的内容主要为：①查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，是否畅通，有无积水，脚手架底有无堆放杂物。②查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。③各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙丝螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围。④检查脚手架有否松动、悬挑，如用竹笆作脚手板，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。⑤与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动，如因装饰施工需要移动连接件时，应通知保养工，由保养工移动，并按规定在附近位置补足连接。⑥要对外包安全网、安全隔离设施、栏杆等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。⑦脚手架在人货电梯处，底层出入口处应对该部进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。⑧检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上的堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现处于不安全位置和不稳定状态