QTZ8型塔式起重机基础设计施工方案完整

QTZ8型塔式起重机基础设计施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）

QTZ8型塔式起重机基础设计施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）目录编制依据...。。。。..。。。。。。。。..。。.。。...。...。。.。。..。。。。..。。。。。。。.。..。...。。..。。..。。.。.。。.。。2塔吊概况。..。。.。。.。。.。.。。。.。.。。。。。...。.。.。。。.。.。。..。。。.。。。2塔吊基础。..。.。.。。。。。.。...。。。。.。。。。..。...。。。...。.。.。。.。。。.。。.。。...。.。。。。..。.。。.。。...。...。...2QTZ80塔吊天然基础的计算书。。.。。.。。..。.。。。。..。.。.。。.。。...。。。.。.。.。。..。。.。。.21、计算依据。。。.。。。。。..。.。。。.。。。..。。。。.。。。。...。.。。。。。。.。。.。..。.。..。.。.22、基础大样图见附图..。..。。。。。..。。。...。。。。..。..。。。.。。。。...。。。..。。..。..。..。。33、承台受弯承载力。。。。。。。。。。。.。。...。。.。。..。.。。。。。.。.。。.。。...。。。。.。。.。.。.。..。。。..。。。..3塔式起重机的整机稳定性验算.。。。。。...。...。。.。。。。..。。。。。。.。。。。。。。.。.。..45、地基承载力验算。。.。..。。.。。.。.。。..。.。。.。。..。...。..。。。。...。..。.。.。..。。.。。.。86、抗冲切验算.。.。.。.。...。。.。.。。。。..。。..。。。.。。。。.。。。。.。。。。。。。.。。。。.。..。..。。.。。.。。。。9施工技术要求.。.。。...。..。。。。..。.。.。..。。。..。。。...。.。。..。.。。。...。..。.。。。..。.。9注意事项。...。.。。.。。。。。.。。。..。。。.。。。。。.。。。.。.。。。。..。。。。。.。.。.。。。。...。。..。。。。。。。。。。10一、编制依据1、地勘报告2、《QTZ80塔式起重机使用说明书》3、塔式起重机安全规程GB5144-94二、塔吊概况本工程主体结构施工时共设塔吊2台,布设位置和塔吊编号见平面布置图。根据地质资料及塔机使用说明，塔吊拟采用天然基础，QTZ80式起重机基6000＊6000*1300mm,采用天然基础作持力层，为保证安全采用冷打至岩石层以下1800mm处，下口必须保证6000＊6000mm，坡率为1：0.3，其中100mm做C35混凝土垫层，持力层基础承载力≥200KPa，混凝土标号为C35混凝土。三、塔吊基础塔吊基础位置布置及塔吊基础配筋详见附图。四、QTZ80塔吊天然基础的计算书1、计算依据1）、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20212)、《混凝土结构设计规范》GB50010—20213）、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2021根据塔吊QTZ80塔吊使用说明书数据如下：一、工作状态二、非工作状态G=578.7KNG=497.5KNW=21.5KNw=88。7KNM=1766KN.mM=2267KN。mMk=342KN。mMk=0KN.mG‐基础所受的垂直力W‐基础所受的水平力M‐基础所受的倾翻弯矩Mk‐基础所受的扭矩受力组织采用最大荷载组，即:G=578.7KNW=88.7KNM=2267KN.mMk=342KN。m2、基础大样图见附图3、承台受弯承载力Mx=2267+342=2609KN.mMy=2267+342=2609KN.mAsx=2609x106/0。9x360x（3000-100）=2776.8mm2Asy=2609x106/0。9x360x(3000-100）=2776.8mm2配筋：32Ф20=32x314.2=10054。4mm2〉2776。8mm2满足要求。为安全期间，基础配筋为上下两层HRB400140Ф20@170,竖向连接筋为Ф16@500。4、塔式起重机的整机稳定性验算按《塔式起重机设计规范》有关稳定性计算的原则，对塔式起重机在工作状态的抗倾翻稳定性进行验算。塔吊重心计算:x1=1。6/2=0.8X2=（58.288—12.503)/2=22.9y1=40/2=20y2=40A1=40x1.6=64A2=（12。503+58。288）x1.3=92.028x=（64x0。8+92.028x22。9）÷（64+92。028)=13。83y=(64x20+92.028x40)÷（64+92。028）=31。80重心位置为（13。83,31.80）静态，无风工况塔式起重机的自重和各项载荷对倾翻边的力矩代数和大于零则认为塔机是稳定的。静态,无风工况的整机稳定性计算：G（b+c）-1。5Q(Rmax—b）〉0式中G——塔式起重机自重（包括配重、压重）；Q——起升荷载；Rmax—-最大的工作半径b——轨迹之半c——塔机重心离回转中心轴的距离G=578。7kNb=3mc=13.83—1。6/2=13.51Q=10kNRmax=58.288m578。7x(3+13。51）—1.5x10x(58。288-3）=8725.02>0动态，有风工况根据《建筑结构荷载规范》可知道贵阳市的风荷载标准值工作状态为0。561kN/m2，非工作状态为1。011kN/m2,动态，有风工况的稳定性计算：G（b+c）-1。3Q（Rmax-b）—G。h。sinr-Q。h2.sinr-Pp.h2-Pf1.h1-Pf2.h2〉0式中Pf1—-作用在塔机上的风力;Pf2—-作用在荷载上的风力；Pp——作用在荷载上的离心力;h1、h2——风力作用点高度；h——塔机的重心高度；r-倾斜角一般取10—20G=578。7kNb=3mc=13.83—1。6/2=13。51mQ=10kNRmax=58。288m根据塔式起重机说明书中的水平力知W=88。7kN,Pf2=Pp=1.011x40x1.6=64.704kN，h=31。80mh1=20mh2=40m取r为20,sinr=0。035578。7x（3+13。51)-1.3x10x（58。288—3)—578。7x31.8x0.035-10x40x0。035—64。704x40—88.7x20-64。704x40=1227。5kN。m综上证明可知抗倾覆满足要求.风荷载标准值（KN/m2)工程所在地贵阳市基本风压（KN/m2）工作状态0.2非工作状态0。35地面粗糙度C类风振系数工作状态1.763非工作状态1.816风压等效高度变化系数0.85风荷载体型系数工作状态1.95非工作状态1。95风向系数1。2塔身前后片桁架的平均充实率0.35风荷载标准值(KN/m2）工作状态0。8*1.2＊1。763*1。95＊0.85＊0.2=0.561非工作状态0.8*1。2＊1.816＊1。95*0。85*0.35=1。0115、地基承载力验算查使用说明书可知地基土允许承载力为[б地］=200kPa，详见承载力报告。根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中的地基承载力计算，对塔式起重机基础计算采用下式计算公式:б地=（G+Fg+Q)/A<[б地]式中A-—基础底面积；G——塔吊结构自重力，由塔吊说明书中取得；Fg——基础自重力Q——最大起重荷载（按塔吊说明书规定数据取60kN)；[б地]——允许地基承载力.初步设计基础的底面积为：A=6x6=36m2Fg=6＊6＊1.3＊24=1123.2kNG=578.7kNб地=(1123.2+578。7+60)/36=49.19kPa〈[б地］=200kPa.地基承载力满足要求.所以用6mx6m的基础满足要求6、抗冲切验算高度HO=1.3m,bt=1.72mm，ho=1300-150=1150mmbb=1720+2x1150=4mmbm=(bt+b）/2=(1720+4)/2=2870mmA=1/2x0.835x（6+4.02)=4。18m2Ps=F/bl=(500+1123。2）/（6x6）=45.1kN/m2Fl=psA=45。1x4。18=216.931kNft=1.1N/mm2=1。1x103kN/m20.6xftxbmxho=0。6x1。1x103x2。87x1.15=1980.3>Fl满足抗冲切强度的要求五、施工技术要求：QTZ80塔机基础的规格为6000＊600＊1300mm，混凝土为C35混凝土。塔机基础混凝土浇筑前，应按图纸要求将钢筋捆扎牢实,然后适当调整，定位16根每根长1。28mM30高强地脚螺栓后方可浇筑塔基基础，浇筑后必须保证高强地脚螺栓高于混凝土面350mm。塔机基础面必须平整，并做好排水及防雷接地措施，接地电阻≤4Ω。混凝土强度为C35，安装塔机前须出具混凝土强度报告。六、注意事项1、基础施工时做好施工用电安全事项。2、塔吊安装完成后，应每天对基础进行沉降及变形观测，如有异常情况及时采取相应措施。秦南都汇A、B、C栋工程QTZ63塔式起重机基础施工方案编制人：审核人:审批人：湖北中进建设工程秦南都汇工程项目部2021年11月4日塔吊QTZ63G基础施工方案一、工程概况:根据工地的实际情况和占地面积的特点，我公司决定安装三台QTZ63G型塔吊，该塔机基础采用管桩承台基础形式.先制定如下基础施工方案：二、编制依据1．地质勘探报告2．租赁公司提供的原QTZ63G型塔机基础数据(见厂家提供的基础复印件）三．准备工作1、根据塔吊的基础预埋件的要求制作预埋件.2、审核厂家提供的基础施工图（附后）.3、根据地勘资料选用独立承台基础.四．使用仪器，机具1、经纬仪,水平仪2、电焊机3、振动泵,斗车等五．施工程序1、桩基础定位根据生产厂家提供的塔吊设备基础图，性能和技术参数，结合本工程的特点及勘察部门提供的地质报告,已选好了基础的位置,其中A栋塔吊中心线在5—6轴线间和A轴线外，距A轴线4500mm，距5轴线3900mm，距6轴线3900mm。基础底面埋深为-5。800m（见附图)。B栋塔吊中心线在J-F轴线间和22轴线外，距22轴线3500mm，中心线在H轴上.基础底面埋深为-5.800m（见附图）C栋塔吊中心线在L—E轴线间和18轴线外，距18轴线5000mm，中心线在H轴上。基础底面埋深为—5.800m（见附图）2、钢筋工程钢筋安装:根据塔吊基础图尺寸由施工人员按图纸要求进行钢筋绑扎，在绑扎时,要注意钢筋的规格，型号及间距尺寸，一定要按图施工，绑扎时注意横平竖直.钢筋绑扎完毕后，施工人员要自检，合格后再报甲方及监理进行复查。复查合格认可后,才能进行下道工序。3、模板工程模板安装:安装前要对模板进行清理，清理干净后，要涂刷脱模剂。模板安装要求标高尺寸准确，板面平整，支撑牢固.模板安装完毕后，可根据塔吊基座螺杆的位置尺寸预埋螺栓。螺杆预埋时，采取焊接固定，防止位移，用水准仪来控制螺杆标高，对螺杆丝纹部分涂黄油后进行包扎保护，以免受外界碰撞而损坏螺纹及丝扣.4、混凝土工程以上工序完毕后,由项目部质检员检查合格后，报监理方进行检查，手续齐全后，方可浇捣基础砼。基础采用C35砼，浇捣时，要求振捣密实,派专人检查模板是否有松动，跑模等现象，一旦发现,应及时处理，以免造成质量隐患。应注意砼面层标高的控制（上表面标高控制在—4.350米上)，浇捣完毕后要求表面平整一致.待砼终凝后,应浇水养护。在基础上留设800*800＊300mm深的积水坑，基础表面用1：2的水泥砂浆向积水坑放2％排水坡。在基础边缘上，砌筑240挡土防水墙,（见附图）六．施工要求1、采用C35的商品混凝土。2、严格按审查后的图纸施工。3、基础采用预埋螺栓固定，浇筑前预埋螺栓,并安装，调平塔机底座，其标高相对误差控制在2mm之内。4、马凳腿与底层钢筋之间应焊接牢固。七．质量要求1、混凝土强度C35,塔吊基础符合原厂设计要求。2、钢筋绑扎完毕验收后，及时浇筑混凝土。3、为确保塔吊的受压强度，每台塔吊基础内配φ20双层双向@170钢筋（上下各一层)。拉筋为φ16＠500圆梅花形布置。4、根据塔吊使用说明的要求，塔吊底座件预埋螺栓的安装尺寸误差控制在5mm以内。5、每台塔吊地脚螺丝共16根，圆钢与底部承台的钢筋用φ14钢筋多点固定焊接。6、混凝土浇筑时,控制好混凝土标高，待混凝土初凝后，用水泥沙浆找平。7、塔吊基础混凝土强度达到设计要求的60％后,方可进行塔吊安装。8、土方挖至基底标高后，清除浮土和积水。八．安全在施工时：(1）支模时，模板之间应连接牢固,以防浇筑砼时崩塌伤人；(2）对所用的机具，线路，插座等使用前必须进行检查,特别是振动棒,必须保持正常状态，防止漏电伤人。九、相应施工图纸和厂家复印件附后。（一）塔吊技术参数塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450。80kN,最大起重荷载F2=60。00kN,塔吊倾覆力距，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.80m，基础最小厚度h=1。45m，基础最小宽度Bc=5。60m。F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510。8=612。96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20。0×Bc×Bc×D)=1364.16kNM──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN。m；轴心竖向力作用下:N=(F+G)/n=（612.96+1364.16)/4=494.28KN偏心最大压力Ni=+=672.5KN(二）桩长计算根据JGJ94-2021建筑桩基技术规范第5.3.3条Quk=Qsk+QPk根据地勘报告C栋处于1-1地质剖面、B栋处于3—3地质剖面、A栋处于6—6地质剖面；根据地勘报告各土层桩基设计参数一览表(见地勘报告)1、C栋处于1-1地质剖面因为地勘报告上桩端阻力系数不完善，故忽略不计:Qsk=1。57＊2.2*25+1。57*6。1*22+1.57＊2.2*28+1。57*5。5＊20+11。7*1。57*27=1062.417KN1062.417-672。5*1.4=120.9KN120.9/1.57/27=2。85mC栋静压桩长度为:30-2.85=27.15+1=28。15mQsk=2。512*2。2＊29+2。512＊6。1＊26+2.512＊2。2＊32+2.512＊5。5＊18=984.2KN984.2—672。5＊1.4=42.7KN42.7/2。512/18=0.94mC栋钻孔桩长度为：18.3-0。94=17.36+1=18。36m2、B栋处于3—3地质剖面Quk=Qsk+QPk因为地勘报告上桩端阻力系数不完善，故忽略不计：Qsk=1。57*1.2＊25+1。57＊2.3＊22+1。57＊1。8＊28+1。57*9。5*20+12。5＊1。57＊27=1033.845KN1033。845—672。5*1。4=92。345KN92。345/1.57/27=2.18mB栋静压桩长度为：32—2.18=29.82+1=30.82m3、A栋处于6—6+地质剖面Quk=Qsk+QPk因为地勘报告上桩端阻力系数不完善，故忽略不计：Qsk==1。57*1。7＊25+1.57＊2。7＊22+3。7＊1.57*28+1.57＊4.4*31+7*1。57＊21+1。57*9.5*27=1159KN1159-672.5＊1。4=217.5KN217.5/1.57/27=5。13mA栋静压桩长度为：30。1—5.13=24.97+1=25.97m综上所述,A、B、C栋楼持力层均选择4—1层。（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）第5。2条承载力计算。计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1。2×510。8=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×(25。0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1364。16kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5。6m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29。26m3;M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882。00kN。m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算:a=5.60/2-882。00/（612。96+4012。50）=2.35m。经过计算得到：无附着的最大压力设计值Pmax=（612.96+1364.16)/5.62+882/29.26=93.21kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(612。96+1364。16）/5.62—882。00/29。26=32。88kPa有附着的压力设计值P=（612.96+1364.16)/5.62=63。04kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×（612.96+1364.16）/（3×5。6×2。35）=100。158kPa（五）地基基础承载力验算经查地勘报告，4—1层地基承载力设计值为：fa=200。00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=93。21kPa，满足要求！地基承载力特征值1。2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=100.15kPa,满足要求！湖北中进建设工程秦南都汇工程项目部2021年11月4日广州市轨道交通七号线大洲车辆段与综合基地【施工Ⅱ标】建筑起重机械基础专项施工方案施工单位：中铁十一局集团有限公司建设单位：广州市地下铁道总公司监理单位:广州轨道交通建设监理有限公司编制：审核：批准：日期：2015年3月16日目录TOC\o”1—3"\h\u15356一、工程概况14486二、塔式起重机主要技术性能参数17781三、初步设计210238四、基础地质情况及相关验算过程3124224.1基础地质情况3177054。1。1塔吊基础地质情况3250874。1.3基础设计主要参数427974.2桩顶作用效应计算589004.2.1竖向力计算5124274.2。2水平力计算581324.3单桩允许承载力特征值计算5325444.3.1单桩竖向极限承载力标准值计算6138014.3。2桩基竖向承载力计算6161664。4桩基水平承载力验算6220384。4。1单桩水平承载力特征值计算617914。5抗拔桩基承载力验算6107594.5.1抗拔极限承载力标准值计算668644.5.2抗拔承载力计算623714。6抗倾覆验算7205324。7桩身承载力验算816564.7.1正截面受压承载力计算8155054。7.2预制桩插筋受拉承载力验算8248394。7.3承台受冲切承载力验算8274164。7。4承台抗弯验算9172784.8计算结果932690五、质量验收及保证措施13162105.1钢筋1357385.1。1钢筋原材料质量要求13141185.1。2钢筋的检验与存放13274145.1。3钢筋保护层要求14133885.1。4钢筋加工制作和焊接14295115.1。5钢筋安装绑扎要求15188025.2混凝土施工1594225.2。1混凝土的供应方式15295905。2.2混凝土的浇筑15136545。2.3混凝土的养护15132385。3防雷措施1517383六、安全文明控制措施16一、工程概况1。1项目基本概况广州市轨道交通七号线一期工程大洲车辆段与综合基地占地约25.4478公顷,段址位于番禺区钟村镇石壁村，广州新客站西北约2000m、石壁村西侧约800m处,为一不规则形用地。拟建大洲车辆段综合楼位于大洲车辆段场内西北侧，综合楼为地上五层、局部地下一层框架结构，建筑总高度22。5米，总建筑面积18932。6m2，建筑基地面积为3756。1m2。综合楼正负零标高为绝对高程8.5米,场地现已平整，场地标高为8。2米。根据本工程规模和施工实际需要，在地下室及主体结构施工时需装设一台施工塔式起重机,解决垂直运输问题。按施工组织设计中施工总平面布置图，在综合楼西侧中部安装一台QTZ80（TC6012）型塔式起重机，以提高劳动效率.1.2编制依据塔式起重机设计规范GB/T13752—1992塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑桩基技术规范JGJ94—2008混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002混凝土结构设计规范GB50010—2010塔式起重机主要技术性能参数QTZ80塔式起重机主要技术性能参数详见下表：技术性能表QTZ80(TC6012)工作幅度最小2.2m最大60m起升高度独立式附着式45m200m最大起重量6t起升YZRDW225M/24KWa=2a=4tm/mintm/min30～4060～201。50~8030~40变幅m/min40/20KW3。3/2。2回转r/min0~0.6KW3。7/2电源380V50HZ工作状态非工作状态反力F190t118t反力F270t92t三、初步设计塔式起重机采用桩基础,塔式起重机承台基础配筋按QTZ80（TC6012)自升塔式起重机使用说明书要求，尺寸5000×5000×1500㎜（长×宽×高），砼强度等级C35.根据QTZ80自升塔式起重机使用说明书，塔式起重机固定基础的载荷如下:P1——基础所受垂直力P2——基础所受水平力M—-基础所受倾翻力矩MK——基础所受扭矩根据使用说明书，在工作及非工作状态下,各力学参数最大值如下:P1max=97.1tP2max=4。5tMmax=196。7t·mMk=30。5t·m四、基础地质情况及相关验算过程4。1基础地质情况4。1.1塔吊基础地质情况根据塔机的安装位置及综合楼地质补堪报告，选择MGZ3—CLD—FJB09的钻探资料作为计算依据.图4—1综合楼钻孔柱状图4.1。2岩土力学资料根据钻孔柱状图,分析预制管桩桩顶以下岩土力学资料见下表：序号地层名称厚度L(m）极限侧阻力标准值qsik（kPa）极限端阻力标准值qpk（kPa）qsiki(kN/m）抗拔系数λiλiqsik*i(kN/m）1填土2。1020。0042.000.4016.802淤泥土0。5010。005。000.402。003粉砂8.820.00176.000.4070。44粉质粘土6.9046.00317。400.60190.445全风化砾岩6。70110。006600.00737.000。70515.9桩长251277.4∑qsik＊Li∑λiqsik*Li795.544.1。3基础设计主要参数基础桩采用4根PHC-400-95AB型预应力管桩,桩顶标高—1.90m;桩混凝土等级C80，fC=35。90N/mm2,EC=3.80×104N/mm2；ft=2。22N/mm2，桩长暂定25m，管道壁厚95mm；桩尖入岩深度大于1m;钢筋选用HRB335，fy=300.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a）=5。00m,宽(b)=5。00m，高(h)=1.50m；桩中心与承台中心线垂直距离为1。90m,承台顶面标高—0.50m；承台混凝土等级C35，ft=1.57N/mm2，fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。Gk=a×b×h×γ砼×1。2=5.00×5。00×1.50×25×1.2=1125.00kN图4-2塔吊基础尺寸示意图4.2桩顶作用效应计算4。2。1竖向力计算1）轴心竖向力作用下Nk=(Fk，＋Gk）/n=(850.00+1125.00）/4=493.75kN2）偏心竖向力作用按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2728.00kN。m，yi=1。90×20.5=2。69mNk=(Fk,＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=493。75±（2728。00×2.69）/(2×2.692）=493。75±507.06Nkmax=1000。81kN,Nkmax=—13.31kN（基桩承受竖向拉力)。4.2。2水平力计算Hik=Fh，/n=70。00/4=17.50kN4.3单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=400mm=0。40m，内径d1=400—2×95=210mm=0.21m,hb=1.50m，hb/d=1。50/0.4=3。75,λp=0.16×2。5=0.64。3.1单桩竖向极限承载力标准值计算Aj=π(d2-d12)/4=3.14×（0.402-0.212）/4=0.12m2,Apl=πd12/4=3。14×0。212/4=0。035m2Qsk=u∑qsiki=πd∑qsiki=3。14×0.4×1277。4=1604.4kNQpk=qpk(Aj+λpApl）=6600.00×(0。12+0.6×0.035）=930.6kNQuk=Qsk＋Qpk=1604。4+930.6=2535NRa=1/KQuk=1/2×2535=1267.5kN4。3.2桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk=493。75kN＜Ra=1267.5kN,竖向承载力满足要求。2)偏心竖向力作用下Nkmax=1000.81kN＜Ra=1。2×1267。5=1521kN，竖向承载力满足要求。4。4桩基水平承载力验算4.4。1单桩水平承载力特征值计算I=π（d4-d14)/64=3.14/64×(0.404—0。214）=1。16×10-3m4EI=EcI=3.80×107×1。16×10—3=44102。1N.m2查表得:m=10。00×103kN/m4,Xoa=0.010mbo=0。9(1.5d+0.5）=0.99m=990mmα=（mbo/ECI)0。2=（10。00×1000×0.99/44102.1)0。2=0.74αL=0.74×25=18。5＞4，按αL=4,查表得：υx=2。441RHa=0。75×(α3EI/υx)χoa=0。75×(0。743×44102。1/2.441）×0.01=52.71kN（2）桩基水平承载力计算Hik=17。50kN＜Rha=52。71kN,水平承载力满足要求.4.5抗拔桩基承载力验算4。5.1抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1/4×(1。90×2+0.40）×795.54=835。32kNTuk=ΣλiqsikuiLi=795.54×3。14×0.40=999。2kN4.5。2抗拔承载力计算Ggp=5。00×5。00×18.40×18。80/4=2162。00kNGp=0.09×18.50×25=41。63kNTgk/2+Ggp=835。32/2+2162。00=2579.7kN＞Nkmin=13。31kN,基桩呈整体性破坏的抗拔承载力满足要求.Tuk/2+Gp=999.2/2+41.63=541.23kN＞Nkmin=13.31kN,基桩非呈整体性破坏的抗拔承载力满足要求.4。6抗倾覆验算图4—3倾覆点示意图a1=2。35m，bi=5。00/2+1.90=4。40m，倾覆力矩M倾=M＋Fhh=2630+70.00×1.40=2728.00kN。m抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk/1。2）ai＋2(Tuk/2+Gp)bi=（850。00+1125。00/1。2）×2。35+2×(524。38/2+41.63)×4.40=6874。25kN。mM抗/M倾=6874.25/2728。00=2。52抗倾覆验算2。52＞1。6，满足要求。4.7桩身承载力验算4。7。1正截面受压承载力计算Ψc=0.85ΨcfcAj=0。85×35.90×1000×0。12=3661.8kN正截面受压承载力=3661.8kN＞Nkmax=1000.81kN,满足要求.4。7.2预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB335，fy=300。00N/mm2,取4Ф20，As=4×314=1256mm2fyAs=300×1256=376800N=376。80kNfyAs=376.80kN＞Nkmin=13。31kN，正截面受拉承载力满足要求。M倾/(4xiAs)=2728。00×1000/（4×1.90×1256)=285.79N/mm2M倾/(4xiAs)=285。79N/mm2＜300.00N/mm2，满足要求。4.7。3承台受冲切承载力验算（1)塔身边冲切承载力计算Fι=F－1.2ΣQik=Fk，=850.00kN,ho=1。50—0.10=1.40m=1400mmβhp=1。0+(2000—1500)/(2000—800)×（0。9—1。0)=0.96а0=1。90—0.40/2-1。70/2=0。85m,λ=а0/ho=0.85/1。50=0。57β0=0。84/（λ+0.2）=0。84/(0.57+0.2)=1.09um=4×(1.65+ho）=4×（1。65+1。40）=12。20mβhpβ0umftho=0。96×1.09×12。20×1.57×1000×1。40=28059。84kN承台受冲切承载力=28059.84kN＞Ft=850.00kN,满足要求。（2）角桩向上冲切力承载力计算N1=Nk，=Fk,/n+Mxyi/Σyi2=850.00/4+2728。00×2。69/(2×2。692)=719。56kNλ1x=λ1y=а0/ho=0.85/1.50=0.57,c1=c2=0.60+0。25=0.85mβ1x=β1y=0.56/(λ1x+0.2）=0.56/（0。57+0.2)=0.73［β1x(c1+а1y)/2+β1y(c1+а1y)/2]βhpftho=0。73×（0。85+0。80/2)×2×0。96×1。57×1000×1.40=3850.90kN角桩向上冲切承载力=3850.90kN＞2Nl=1439.13kN,满足要求。(3）承台受剪切承载力验算Nk，=Fk,/n+Mxyi/Σyi2=850.00/4+2728.00×2.69/（2×2。692)=719。56kNV=2Nk，=2×719.56=1439。12kNβhs=（800/ho)1/4=(800/1400)0。25=0。87，λ=а0/ho=0.85/1.5=0.57α=1。75/(λ+1)=1。75/(0。57+1)=1.11，b0=5.00m=5000mmβhsαftb0ho=0。87×1.11×1。57×1000×5.00×1。40=10613。04kN承台受剪切承载力=10613.04kN＞2Nl=1439kN，满足要求.4.7。4承台抗弯验算（1）承台弯矩计算Ni=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=850。00/4+2728.00×2.69/(2×2。692)=719.56kN,Xi=1。90mM=ΣNiXi=2×719.56×1。90=2734.34kN。m（2）承台配筋计算承台采用HRB335,fy=300.00N/mm2As=M/0.9fyho=2734.34×106/(0.9×300×1400）=7234mm2取29Ф25@176mm（钢筋间距满足要求）,As=29×254=7366mm2承台配筋面积7366mm2＞7234mm2,满足要求。图4—4承台弯矩示意图4。8计算结果(1）基础桩4根φ400预应力管桩,桩顶标高-1.90m，设计桩长25m，单桩设计承载力特征值为1100KN；桩混凝土等级C80,壁厚95mm,桩顶插筋4Ф20，（2）承台长（a）=5.00m，宽(b）=5。00m,高（h）=1。50m,桩中心与承台中心1。90m，承台面标高—0。50m;混凝土等级C35，承台底、面钢筋采用双向29Ф25@176mm。（3）基础大样图图4—5塔吊基础平面图图4-6塔吊基础剖面图图4—7承台配筋图预埋塔吊专用螺栓直径为36mm，总长度为1100mm，埋置深度950mm,露出承台部分高度为150mm，共36根.塔吊定位钢板厚度为5mm,尺寸为600mm×600mm,共设置8个。图4—8预埋螺栓大样图图4-9预埋件安装定位图图4—10承台与预制桩连接详图五、质量验收及保证措施塔式起重机的地基基础是保证塔吊安全使用的核心条件，在基础质量管控过程中严格执行“自检、互检、交接检"的“三检制”，严格按照验收规范对管桩、钢筋等进场材料，桩基础桩顶标高、桩长、单桩承载力,混凝土强度、预制构件性能等进行验收。管桩施工、钢筋绑扎、混凝土浇注等工序都必须严格遵守验收程序,在上一道工序验收合格后方可进行下一道工序的施工。凡经验收合格的工序，按时填写检验批及工程验收记录表.塔吊基础承台验收基本的要求如下：塔吊基础开挖深度为1600mm，基础施工后承台表面标高基本与原来地面水平面。基础底部夯实后浇C15垫层100mm厚;承台砼强度等级C35承台砼基础的高度为1500㎜混凝土基础表面应校水平,平面度允许偏差，小于1/500塔吊承台基础配筋按承台配筋大样进行绑扎，严格按照施工大样图进行施工。塔吊基础预埋地脚螺栓，安装尺寸必须按图预埋并固定,浇砼后对地脚螺栓位置进行复核，在两个方向的中心线挂铅垂线，保证预埋脚及基础面平整度符合要求，塔吊标准节的垂直度与水平面的垂直度≤1/1000。塔吊的安装、运行必须待基础砼强度达到90％后方能进行。5.1钢筋钢筋原材料质量要求(1）进场钢筋均有出厂合格证,每批钢筋抽样进行力学性能试验，合格方可加工制作。(2）钢