住宅悬挑脚手架施工方案培训资料

工程名称：置地广场•栢悦公馆8、9#楼工程脚手架分包单位编制人： 审核人：审批人：〔单位章〕年月日

目录一、编制依据二、工程概况三、搭设简述四、脚手架方案选择五、材料准备六、脚手架的施工细节七、构造要求及技术措施八、悬挑脚手架搭设步骤九、外脚手架搭设技术要求十、楼梯、洞口、电梯井防护十一、防护棚十二、脚手架基础要求十三、脚手架拆除拆除顺序十四、悬挑式扣件钢管脚手架计算1、外伸普通架计算2、阳台外伸部位2.8m计算十五、悬挑脚手架阳角联梁计算十六、外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工技术要求十七、技术管理十八、安全管理十九、消防安全二十、对总包单位的配合二十一、外架搭设示意图及附件二十二、企业营业执照及资质证书二十三、企业安全生产许可证二十四、上岗人员证件复印件编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑地基基础设计标准》GB50007-2011《建筑结构荷载标准》GB50009-2012《混凝土结构设计标准》GB50010-2010《钢结构设计标准》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《钢管脚手架扣件》GB15831-2006；《建筑设计防火标准》GB50016-2006；《建设工程施工现场消防安全技术标准》GB50720-2011；《建筑施工高处作业安全技术标准》JGJ80-91《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-2011《混凝土结构工程施工及验收标准》GB50204-2002〔2011版〕《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》(建质[2009]87号文)《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号《置地广场•栢悦公馆8#9#楼工程施工图》工程概况置地广场栢悦公馆8、9#楼工程及附属工程，工程地址：安徽省合肥市政务文化新区怀宁路与嘉和路交叉口东南角，建设单位为：安徽置地投资〔合肥〕，设计单位为：深圳奥意建筑工程设计，监理单位为：安徽省建设监理，总包单位为：中建三局第一建设工程有限责任公司，脚手架搭设作业由安徽清安脚手架工程分包。本工程层数：地上40层，地下2层。标准层层高：A单元：，B单元：；搭设总高度：A单元：15m+1m=15m〔超高防护〕，B单元：12m+1m=12m。地下室高度：-2F：、-1F：5.55m。总建筑面积：㎡，地上：㎡〔8#9#楼分别为㎡〕，地下：20546㎡。结构类型：钢筋砼剪力墙结构。根据实际施工要求，本工程采用落地脚手架和型钢悬挑架两种搭设方式。三、搭设简述1、采用双排立杆钢管扣件式脚手架；根据现场结构变化，本工程8#楼A单元落地架搭设至5层顶18.0m处；6层至10层顶为一次悬挑，悬挑结构高度18m，〔标高18.0m-36.0m〕；11层至15层顶为二次悬挑架，悬挑高度18m〔标高36.0m–54.0m〕；16层至20顶层为三次悬挑架，悬挑高度18m〔标高54.0m–72.0m〕；21层至25顶层为四次悬挑架，悬挑高度18m〔标高72.0m–90.0m〕；26层至30层顶为五次悬挑架，悬挑高度18m〔标高90.0m–108.0m〕；31层至35层顶为六次悬挑架，悬挑高度18m〔标高108.0m–12m〕；36层至40层顶为七次悬挑架，悬挑高度18m〔标高126.0m–144.0m〕；屋面以上部位为第八次悬挑架，悬挑高度m，〔标高m〕；共计悬挑八次。本工程8#楼B单元落地架搭设至4层顶处；5层至10层顶为一次悬挑，悬挑结构高度18m，〔标高12.0m-m〕；11层至16层顶为二次悬挑架，悬挑高度18m〔标高30.0m–48.0m〕；17层至22顶层为三次悬挑架，悬挑高度18m〔标高48.0m–66.0m〕；23层至28顶层为四次悬挑架，悬挑高度18m〔标高66.0m–84.0m〕；29层至34层顶为五次悬挑架，悬挑高度18m〔标高84.0m–102.0m〕；35层至40层顶为六次悬挑架，悬挑高度17.8m〔标高102.0m–10m〕；屋面以上部位为第七次悬挑架，悬挑高度m，〔标高119.8.m-m〕；共计悬挑七次。悬挑最高结构高度为18m，计算时按照18m取值。2、悬挑材料选用16号工字钢，外挑，内置；阳台部位外挑，内置〔转角部位局部采用6m工字钢，另行计算〕。型钢间距，脚手架立杆横向间距，纵向间距，步距。3、用φ20mm圆钢加工成U形，预埋在结构梁或楼板内与结构钢铁筋浇倒在一起，作为悬挑工字钢前后锚固筋；悬挑梁锚环设置为前面梁边缘处设置一道，后侧从工字钢后端向前每隔20cm一道，共设置两道。4、另用φ14mm的钢丝绳，在每根工字钢的端头，与上一层结构吊挂，斜拉在悬挑梁上，到达卸荷加固之目的；钢丝绳斜拉预埋吊环可用φ20mm钢筋加工成环预埋在结构梁上；注：悬挑阳台处及转角部位，卸荷均按标准要求采用直径14mm的钢丝绳卸荷。5、所有悬挑层首次封闭均使用胶合板进行全封闭处理。6、为了安全，防止物体坠落伤人，A单元必须分别在5层、10层、15层、20层、25层、30、35层处各设置一道连续封闭的安全平网；B单元必须分别在4层、10层、16层、22层、28层、34层处各设置一道连续封闭的安全平网。四、脚手架方案选择本工程考虑到施工工期，质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用，可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收。5、脚手架的搭设，必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合文明标化工地的相关标准。五、材料准备1、钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》〔GBT13793〕中3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》〔GBT700〕中Q235—A级钢的规定。采用的钢管类型应为国家标准48×3.5，每根钢管的最大质量不应大于。但考虑到市场材料供给与施工现场的安全起见，计算时可按48×，以确保安全。2、扣件：选用可锻铸造扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定的要求，并由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷且扣件的规格应与规格相匹配，贴和面应平整，胡而动部位灵活，夹紧规格时开口处最小距离不小于5mm。规格拧紧力矩达时不得破坏。3、连墙件、密目网、竹笆、铺板、工字钢、连墙件的材质亦应符合现行标准《碳素结构钢》〔GB/T700〕中Q235-A级钢的规定。外架采用密目网全封闭围护，密目网规格×6m,网目密度为2000目/100㎝2、选用清洁、完整的1100×800mm横筋竹笆片，严禁使用霉烂、变质、抗折强度低的竹笆片。槽钢必须有产品合格证，满足计算荷载要求，符合合质安〔2007〕03号文件。4六、脚手架的施工细节1、脚手架立杆纵距，横距，步距，内立杆距建筑物。脚手架底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。2、大横杆在脚手架高度方向的间距，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。工程开始施工时即开始搭设外脚手架。脚手架搭设时先按照构架设计的立杆距进行放线定位，铺设垫板并确保位置准确，铺放平稳，不得悬空。3、落地脚手架立杆底部设木垫板，木垫板应准确的放在立杆定位线上。4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢。以形成空间结构整体受力。七、构造要求及技术措施1、悬挑脚手架形式分段悬挑式双排脚手架，悬挑架每段不大于20m，悬挑架以下采用落地式双排脚手架搭设施工。脚手架采用型钢悬挑、钢丝绳斜拉钢管脚手架体系，型钢主要采用16#工字钢，设6×19+1、φ钢丝绳斜拉至上一层结构边梁处，要求钢丝绳的抗拉强度需到达1700Mpa，钢管采用φ×mm普通焊接钢管搭设。〔1〕挑架采用工字钢型钢主要采用16#工字钢，斜拉钢丝绳采用6×19+1、φ钢丝绳。〔2〕双排外架宽度850mm，外架步距设计为1800mm，立杆纵距不大于1500mm，内立杆距离结构面300mm，对于局部存在弧形截面的结构作同样处理。架体沿长度及高度方向设置连续剪刀撑，剪刀撑按4跨进行布置，竖向统一按5跨布置，斜杆与地面倾角在在45°~60°之间。〔3〕每段悬挑架底部采用木胶合板、木枋封闭。施工层满铺脚手板，施工层以下每3步架满铺脚手板。脚手板采用钢筋网片；与结构之间的空隙，通过小横杆外挑挂，并设置横杆后，用安全兜网封闭。〔4〕斜拉钢丝绳上部拉环均预埋于结构边梁上。钢丝绳端部不少于三个绳卡，考虑安全施工要求，在安全弯前设3个绳卡，安全弯后设一个绳卡，详见附图。钢丝绳吊环为A20，两侧锚入混凝土的长度需》350+板厚，外侧拉环布置在梁内，内侧拉环布置在板内，绳卡为4个，其中工作绳卡3个，安全绳卡一个。〔5〕结合本工程的层高及连墙件要求，标准层按每层二步两跨设置，挑架部分位置抱柱加固施工。型钢卡环及卡箍〔1〕在悬挑层每条工字钢位置按标准要求埋设三个φ20mm的U形钢筋卡环，卡箍位置分别位于边梁上及内侧距离工字钢边间距200mm处；禁止将卡箍设置在挑板结构上，工字钢在悬挑段有挑板时，工字钢在内侧框架梁支撑位置底部垫设10mm厚钢板。〔2〕各卡环位置设加强钢筋：3φ18@150mm，长度1500mm，卡环均埋设于底筋下部焊接固定，焊接长度不小于10d；在插入工字钢后使用φ20的U型钢筋与卡环焊接固定工字钢，最后用木枋制木楔在塞满工字钢空隙处理。〔3〕在悬挑层上一层〔或上两层〕边梁面预埋φ20mm拉环，用于钢丝绳的固定，每条工字钢均采用此结构固定斜拉钢丝绳，悬挑工字钢+斜拉钢丝绳组合按不大于1500mm间距设置。〔4〕钢丝绳端部设三个绳卡和安全弯，以方便检查。预埋卡箍的锚固长度要求不小于25d。八、悬挑脚手架搭设步骤1、悬挑脚手架的搭设施工工艺2、搭设顺序(1)按施工方案放线预埋工字钢卡箍并埋置加强钢筋；在悬挑层，工字钢位置预埋设3个钢筋卡箍，卡箍采用A20圆钢制作，卡环宽200mm，高度为板厚+300mm，卡环两端车丝150mm，采用75#角铁压板及螺母将工字钢压在卡环内。楼内侧2个卡环分别距工字钢内端200mm、400mm，外侧卡环设于边梁梁中。(2)安装固定工字钢。九、外脚手架搭设技术要求纵向水平杆：1、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；2、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于；3、纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。横向水平杆：1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度200mm；2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；3、使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。脚手板：1、作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面200mm；2、钢笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径的铁丝固定在纵向水平杆上；3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。立杆：1、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接；2、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合以下规定：a.立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不大于步距的1/3；b.搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮。连墙件：连墙件的布置图1、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；2、应从第一层平面开口处三跨连续设置刚性连墙件〔采用φ48×钢管与予埋钢管连接〕；3、采用菱形布置；4、接料台的两边开口型脚手架两端必须设置连墙件，并且连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。〔同时开口架侧边由底至顶设置横向斜撑〕；5、必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；6、连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当与立杆拉接不能对齐时，与脚手架立杆拉接不能大于30度；7、连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用30cm钢管可靠地预埋在混凝土边梁等结构部位。拉杆采用50～70cm长钢管用直角扣件连接在预埋混凝土边梁上的钢管上；8、架高超过40m且有风涡流作用时，采取连墙件前后均加一防滑扣件以抗上升翻流作用的连墙措施；9、由于本工程搭设总高度为1m，标准层高3.0m和，因层高较高50m以下连墙件按照逐层三跨设置，50m以上连墙件按照逐层两跨设置。剪刀撑与横向斜撑：1、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度～60度之间；2、外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；3、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；4、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；5、横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；6、开口架侧面必须设置“之”字撑加强，每层的开口处，必须设置一道刚性连墙件，该连墙件不能与料台连墙件共用。防电、避雷措施：1、防电措施：防电措施钢脚手架在架设和使用期间，要严防与带电体接触。钢脚手架需要穿过或靠近380V

以内的电力线路，距离在2m以内时，应采取可靠的绝缘措施。对电线和钢脚手架等进行包扎隔绝。钢脚手架采取接地处理。在钢脚手架上施工的电焊机和混凝土振动器等，要放在干燥木板上。操作者要戴绝缘手套，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。在建筑设计中，随着施工现场临时用电按照标准要求设置独立TN-S三相五线接零保护系统，实行“三级配电、二级漏电保护”和“一机、一闸，一漏、一箱”，开关箱中漏电保护器的额定漏电动作电流不大于30mA、额定漏电动作时间不大于；

2、避雷措施：外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。钢管架设置避雷针，分置于主楼外架四角和中部立杆之上，并连通大横杆，形成霹雷网络，并检测接地电阻不大于30欧姆。设置避雷针，采用直径30mm，壁厚3mm的镀锌钢管。各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以要在架体上东南西北四面设置一至两个点，大的建筑物每隔40m部位增加一个防雷点，用直径大于12MM的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖向钢筋焊接起来〔焊接长度大于接地直径的6倍〕。是架体良好的接地，使冲击电阻值不大于30欧姆，从而到达防雷的目的，或与建筑物上的避雷带连接防雷电。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。

接地极：采用直径为12mm

的圆钢。按照脚手架每40m

设置一根。

接地线：采用截面为16mm2铜导线。接地线的连接保证接触可靠。在脚手架底部立杆钢管连接避雷导线，引入地下并深埋。接地电阻不超过4Ω。十、楼梯、洞口、电梯井防护：1、楼梯在模板拆除后设置双道防护栏杆。上道栏杆距梯面。下道栏杆距梯面；2、顶层楼梯休息平台临边搭设双道栏杆防护,高度与楼梯防护相同；3、板与墙洞口立面门或平面板应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全警示标语；施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯；4、楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的洞口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施；5、楼板面处等处边长大于250mm的洞口，应用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋〔或楼板分布筋〕形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志；6、墙面等处的竖向洞口，但凡落地的洞口应加装开关式、工具式或固定式的安全门，门窗网格的横向间距不大于150mm，也可采用防护栏杆，下设挡脚板；7、下边沿至楼板或底面低于800mm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加上高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落；8、在电梯井口处要设置符合国家标准的安全警示标示；9、电梯井口应用固定栅门，固定栅门高度为至，并刷红白相间的警示色；10、电梯井操作架搭设时，合理考虑操作架步距，尽量保证平台楼面平齐，严格控制高低差，方便设置水平防护。电梯井操作架自底层起隔层均应用模板木枋硬质封闭，未设置硬封闭层设置水平兜网作软防护，所有水平防护应严密，同时保证与墙体距离不得大于200mm。十一、防护棚施工电梯、物料提升机出入口脚手架在施工电梯部位断开搭设〔断开长度〕，以便于后期电梯安装时脚手架的拆除。防护棚顶部应张挂1m宽安全警示标识和安全宣传用语横幅。入口脚手架构造按照以下图示意进行搭设，搭设尺寸×，入口外侧搭设×的安全防护棚，防护棚搭设形式同安全通道。施工电梯防护棚顶部必须设置双层硬质防护，两侧需悬挂2m高的宣传横幅，需在醒目处挂操作规程图牌，图牌尺寸为3m×，图牌朝内。安全通道施工入口处搭设×〔长×宽×高〕的安全通道防护棚，上铺双层木脚手板，顶部应张挂1m宽安全警示标识和安全宣传用语横幅，两侧需悬挂2m高的宣传横幅，搭设形式详见以下图示意。十二、脚手架基础的要求落地式脚手架基础绝大部分是在回填土，为了防止基础发生沉降，确保脚手架在安装、使用、直至竣工的整个过程中的牢固、稳定、安全，特要求脚手架基础作如下处理：1、原土需铲去上面浮土夯实，回填土自回填开始，每回填250mm高度分层夯实一次。2、至预定高度前300mm时用3：7灰土进行夯实，要求平整坚实。3、本工程在搭设落地脚手架前均需浇筑100厚C15砼垫层进行硬化处理。4、四周应有排水沟，四角有积水井，并且排水良好。5、脚手架底座采用木垫板，以分散架体负荷对硬化面的集中压力。十三、脚手架拆除拆除顺序〔1〕应全面检查脚手架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造要求。〔2〕根据检查结果，编制外脚手架拆除方案和安全防护措施并经审批同意。〔3〕拆除前对作业工人进行拆除安全技术交底。〔4〕清除脚手架上垃圾及杂物。〔5〕拆除作业应由上至下、逐层拆除，严禁上下同时作业。〔6〕拉结件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙杆加固。〔7〕分段拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。〔1〕架子拆除前由安全员划出工作标志区，离外架边10米处设置警戒线，禁止行人进入该区域，统一指挥、上下照应、动作协调，严禁在无人指挥时作业；〔2〕作业人员必须正确佩带好个人防护用品方可上架作业，系好安全带、扎好裹腿、穿软底鞋方允许上架作业；〔3〕拆除外架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望或开玩笑，工具不用时放入工具袋内；〔4〕拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌；〔5〕在拆除前，对拆除部位全面检查并清除脚手架上杂物及楼面障碍物。〔6〕严格遵守拆除顺序，拆除作业必须由上而下逐层进行，一步一清，严禁上下同时作业。〔7〕拆除立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，然后托住中间，再拆端头扣，由中间操作人员往下顺杆子，不得往下乱扔，小横杆和扣件转入楼层，通过施工电梯转运至地面；〔8〕在拆脚手架时要有专人统一指挥，上下照应、动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。〔9〕拆除过程中不得随意中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚，禁止单人进行拆除作业；〔10〕拆除过程中不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否倒塌，确认安全后方可停歇；〔11〕连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。〔12〕当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件横杆。〔13〕拆除时如附近有供电线路，要采取隔离措施严禁架杆接触电线。十四、悬挑式扣件钢管脚手架计算1、外伸1.2m悬挑架计算〔风荷载按照总高度1m计算〕钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取。双排脚手架，搭设高度18米，立杆采用单立管。立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。采用的钢管类型为φ48×，考虑到钢管的负公差，计算采用φ48×型号钢管。50米以下连墙件采用逐层三跨，竖向间距0米，水平间距0米。50米以上连墙件采用逐层两跨，竖向间距0米，水平间距米。施工活荷载为2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢笆，荷载为0.10kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为，安全网荷载取2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压2，高度变化系数，体型系数。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。〔一〕大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1脚手板的荷载标准值P2×活荷载标准值×静荷载的计算值q1××活荷载的计算值q2×大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1××1.785)×2支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2××1.785)×2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ×1062大横杆的计算强度小于2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1活荷载标准值q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度××1.275)×4/(100××105×大横杆的最大挠度小于与10mm,满足要求!〔二〕小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1×脚手板的荷载标准值P2××活荷载标准值××荷载的计算值×××小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:×0.038)×2×σ×1062小横杆的计算强度小于2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1××4/(384××105×集中荷载标准值集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2×××850.0/(48××105×最大挠度和V=V1+V2小横杆的最大挠度小于与10mm,满足要求!〔三〕扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1×脚手板的荷载标准值P2××活荷载标准值××荷载的计算值×××单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；〔四〕脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为NG1×18.0(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为NG2×6××(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为NG3××(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4××18.0经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ×2××风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0Uz——风荷载高度变化系数，UzUs——风荷载体型系数：Us经计算得到，风荷载标准值Wk××2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式G×Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力×××不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力××风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW×klah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw×××××〔五〕立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，；i——计算立杆的截面回转半径，；k——计算长度附加系数，取；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0××；A——立杆净截面面积，2；W——立杆净截面模量(抵抗矩3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，2；经计算得:σ×2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，；i——计算立杆的截面回转半径，；k——计算长度附加系数，取；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0××；A——立杆净截面面积，2；W——立杆净截面模量(抵抗矩3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，2；经计算得到σ×2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f],满足要求!〔六〕连墙件的计算风荷载50米以下〔逐层三跨〕：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×0=10m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No经计算得到Nlw=kN，连墙件轴向力计算值Nl=kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2φA[f]连墙件轴向力设计值NfφA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比的结果查表得到φ；净截面面积2；毛截面面积2；2。经过计算得到Nf1Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!风荷载50米以上〔逐层两跨〕：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×0=0m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No经计算得到Nlw=kN，连墙件轴向力计算值Nl=kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2φA[f]连墙件轴向力设计值NfφA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比的结果查表得到φ；净截面面积2；毛截面面积2；2。经过计算得到Nf1Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!〔七〕悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=3300mm，ml=200mm，m2=1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩4，截面模量(抵抗矩3。受脚手架作用集中强度计算荷载水平钢梁自重强度计算荷载××××klk2代入公式，经过计算得到支座反力RA支座反力RB最大弯矩MA抗弯计算强度×106×2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载水平钢梁自重计算荷载×××最大挠度Vmax按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》(JGJ130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!〔八〕悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2011)附录得到：φb由于φb大于，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2011)附录B其值φb'φb经过计算得到强度σ×106×2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!〔九〕锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.551kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计标准》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3551×××2)]1/2=6mm，考虑到施工的安全性，施工现场需采用直径16mm的拉环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。阳台部位外伸2.8m悬挑架计算〔风荷载按照总高度1m计算〕钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取。双排脚手架，搭设高度18米，立杆采用单立管。立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。采用的钢管类型为φ48×，考虑到钢管的负公差，计算采用φ48×型号钢管。50米以下连墙件采用逐层三跨，竖向间距3.60米，水平间距米。50米以上连墙件采用逐层两跨，竖向间距3.60米，水平间距米。施工活荷载为2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢笆，荷载为2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为，安全网荷载取2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压2，高度变化系数，体型系数。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物。而拉杆采用钢丝绳。〔一〕大横杆的计算〔同上计算〕〔二〕小横杆的计算〔同上计算〕〔三〕扣件抗滑力的计算〔同上计算〕〔四〕脚手架荷载标准值〔同上计算〕〔五〕立杆的稳定性计算〔同上计算〕〔六〕连墙件的计算〔同上计算〕〔七〕悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体1900mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2750mm，水平支撑梁的截面惯性矩4，截面抵抗矩3，截面积2。受脚手架集中荷载水平钢梁自重荷载××××悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=18.502kN,R2=5.736kN,R3最大弯矩Mmax抗弯计算强度×106××2〔八〕悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2011)附录得到：φb由于φb大于，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2011)附录B其值φb'φb经过计算得到强度σ×106×2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!〔九〕拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1〔十〕拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=20.353kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取、和；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径16.0mm。考虑到施工的便捷性，施工现场采用双股直径14mm的钢丝绳替换施工。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=20.353kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[20353××65×2)]1/2=15mm，考虑施工的安全性，施工现场采用直接16mm的吊环。〔十一〕锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.736kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计标准》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5736×××2)]1/2=8mm，考虑施工的安全性，施工现场采用直接16mm的拉环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。平支撑梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!十五、悬挑脚手架阳角型钢联梁计算钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取。双排脚手架，搭设高度18米，立杆采用单立管。立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。采用的钢管类型为φ48×，考虑到钢管的负公差，计算按照φ48×型号钢管。施工活荷载为2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢笆，荷载为2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为，安全网荷载取2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压2，高度变化系数，体型系数。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。〔一〕大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1脚手板的荷载标准值P2×活荷载标准值×静荷载的计算值q1××活荷载的计算值q2×大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1××2.520)×2支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2××2.520)×2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ×1062大横杆的计算强度小于2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1活荷载标准值q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度××1.800)×4/(100××105×大横杆的最大挠度小于与10mm,满足要求!〔二〕小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1×脚手板的荷载标准值P2××活荷载标准值××荷载的计算值×××小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:×0.038)×2×σ×1062小横杆的计算强度小于2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1××4/(384××105×集中荷载标准值集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2×××1200.0/(48××105×最大挠度和V=V1+V2小横杆的最大挠度小于与10mm,满足要求!〔三〕扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1×脚手板的荷载标准值P2××活荷载标准值××荷载的计算值×××单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；〔四〕脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为NG1×18.0(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为NG2×6××(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为NG3××(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4××18.0经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ×2××风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0Uz——风荷载高度变化系数，UzUs——风荷载体型系数：Us经计算得到，风荷载标准值Wk××2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式G×Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力×××不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力××风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW×klah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw×××××〔五〕、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，；i——计算立杆的截面回转半径，；k——计算长度附加系数，取；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0××；A——立杆净截面面积，2；W——立杆净截面模量(抵抗矩3；λ——长细比，为3222/16=202λ0——允许长细比(k取1)，为2790/16=175<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，2；经计算得:σ×2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，；i——计算立杆的截面回转半径，；k——计算长度附加系数，取；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0××；A——立杆净截面面积，2；W——立杆净截面模量(抵抗矩3；λ——长细比，为3222/16=202λ0——允许长细比(k取1)，为2790/16=175<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，2；经计算得到σ×2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!〔六〕联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2××通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2××最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8××××抗弯计算强度×1062水平支撑梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!〔七〕悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=3000mm，ml=280mm，m2=1480mm；水平支撑梁的截面惯性矩4，截面模量(抵抗矩3。受脚手架作用传递集中力水平钢梁自重强度计算荷载××××klk2代入公式，经过计算得到支座反力RA支座反力RB最大弯矩MA抗弯计算强度×106×2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载水平钢梁自重计算荷载×××最大挠度Vmax按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》(JGJ130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250,满足要求!〔八〕悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2011)附录得到：φb由于φb大于，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2011)附录B其值φb'φb经过计算得到强度σ×106×2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!〔九〕锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.357kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计标准》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8357×××2)]1/2=10mm，考虑到施工的安全性，采用直径16mm的拉环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。十六、外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵施工技术要求根据合建质安监〔2011〕64号文件《关于加强合肥市建筑工程质量管理的假设干要求》中的外墙悬挑型钢穿墙眼处封堵施工技术要求如下：〔一〕外墙悬挑型钢穿墙洞眼处大部分在外架悬挑层的四个角大板墙处。悬挑型钢拆除后，封堵施工应按以下要求进行封堵。具体工艺流程为：悬挑槽钢洞口清理→钢丝刷刷毛→洒水润湿→灌混凝土→抹防水砂浆。1、悬挑槽钢洞口清理应满足以下要求：清理悬挑槽钢洞口粘存杂物，清理完毕后用吹风机吹干净。2、钢丝刷刷毛应满足以下要求：悬挑槽钢洞口清理干净后，用钢丝刷绕周圈刷毛，用吹风机吹净。3、洒水润湿应满足以下要求：使用喷壶进行喷水润湿，在施工前一小时进行喷水，使悬挑槽钢洞口周围保持湿润。施工时再进行小量喷水，以便施工。4、灌混凝土：将外墙一面用模板遮挡严密，用微膨细石混凝土边浇灌边捣密实，细石混凝土外面凹进砖墙10-15mm。待细石混凝土有一定强度后再用掺10%防水剂的1:3水泥砂浆补嵌密实至与墙面平。〔二〕外墙悬挑型钢穿墙洞眼处封堵质量验收应符合以下标准。1、总监和项目经理对封堵前洞眼的清理情况进行隐蔽验收，并签字确认；2、封堵混凝土必须使用比原结构混凝