轮扣式模板工程施工设计方案

.../目录TOC\o"1-2"\h\z\u11112一、编制依据及说明23661.1编制依据2100651.2参考文献218935二、工程概况216516三、施工计划3120473.1技术准备计划3255463.2材料准备计划381153.3机具准备计划331013.4人员准备计划46942四、施工方案549404.1模板及支撑体系的设计554734.2模板支设、安装及验算61844.3重点难点模板施工655533五、质量标准6638725.1主控项目668205.2一般项目6710637六、施工安全保证措施683716.1施工安全管理组织机构68247986.2安全技术措施68300716.3安全管理措施6998676.4监测监控措施69287716.5施工应急救援预案71160146.6环境保护措施7418466七、危险源辨识及分析控制74-78一、RD编制依据及说明1.1编制依据1.1.1天津港津建筑设计工程有限公司出具的科技孵化中心全套图纸电子版本。1.1.2国家及有关部门的技术规范和标准〔1《混凝土结构工程施工质量验收规范》〔GB50204-200220XX版；〔2《建筑工程施工质量验收统一标准》〔GB50300-2001；〔3《建筑施工模板安全技术规范》〔JGJ162-2008；〔4《建筑施工安全检查标准》〔JGJ59-2011；〔5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；〔6《钢管脚手架扣件》〔GB15831-2006；〔7《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》〔建质[2009]87号；〔8《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》〔建质[2009]254号。〔9《XX省建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》〔DB37/5008-20141.2参考文献1.2.1《建筑施工手册》〔中国建筑工业出版社出版第五版；1.2.2模板支撑体系计算使用品茗施工安全设施计算软件。二、工程概况本工程为招远市科技孵化中心工程〔以下简称本工程,工程建设地点位于招远市大秦家镇孙家XX路以北约270米,XX路东约30米,科技东路以西约20米处。本工程分为1号、2号、3号、4号楼,由办公区、地下餐饮区及相关配套服务用房组成,总建筑面积为142460.06㎡,占地面积为17311.56㎡,地上建筑面积129371.99㎡；1号、2号楼为框架核心筒结构,建筑高度最高99.65m,建筑层数为地下1层,地上24层,地下室为餐饮、储藏及设备用房,层高为5.8米,一、二层为办公用房,层高分别为5.0m、5.1m,三至二十四层为办公用房,层高均为4.05m；3号、4号楼为框架结构,建筑高度21.8m,建筑层数为局部有1层地下室,地上5层,地下室为储藏室及设备用房,层高为5.4m,一层为办公用房,层高为5.0m,二至五层为办公用房,层高4.1m。本方案包含1号、2号楼+10.1m以上模板工程施工方案。三、施工计划3.1技术准备计划3.1.1熟悉图纸,掌握轮扣式钢管脚手架安全技术规范,按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。3.1.2编制模板工程施工技术交底,并在施工前向参加施工的班组进行交底。3.1.3做好模板支撑体系施工的技术资料和施工过程中的检验记录,并及时收集和整理上述资料,以保证技术资料的及时、准确、完整。3.2材料准备计划3.2.1各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。3.2.2根据施工期间的工程量,施工进度,确定材料的数量及进场时间,由专人负责,确保材料按时进场,并妥善保管。3.2.3原材料进场后,堆放整齐,上部覆盖严密,下部垫起架空,防止日晒雨淋。3.2.4本工程模板体系面板采用15mm厚覆膜木胶合板〔多层板,尺寸1220×2440mm>,要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱,不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模板,及时组织退场。3.2.5方木：48×70mm方木,要求规格统一,尺寸规矩。3.2.6支撑加固系统：本工程模板支架采用轮​扣​式​模​板​钢​管​支​架。〔1Φ48×3.0钢管：钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。〔2可调顶托、φ14高强对拉螺栓。〔3本工程所用的轮扣式​模​板​钢​管​支​架钢管均由从XX运至现场。3.2.7脱模剂：水质隔离剂。3.3机具准备计划3.3.1机械设备塔吊、手电钻、砂轮、切割机、圆锯机、平刨、压刨以及电焊设备等。3.3.2主要工具手锯、钉锤、铁水平尺、钢尺、扳手、钢丝刷、油刷、铁桶、撬杠、起钉器、经纬仪、水准仪、塔尺、扭力扳手等。3.4人员准备计划3.4.1管理人员及专业技术人员配备管理人员及专业技术人员配备见下表姓名岗位职责杨彬项目经理工程现场全面负责艾玉刚项目副经理现场工程进度、施工协调、调度、安全管理。赵茂委项目总工模板支设施工方案审核、过程中巡检荆志刚安全总监模板施工安全监督、管理总负责曹正富技术主管模板支设施工方案编制、方案交底董海华材料主管钢管、方木、胶合板等材料采购、租赁等、原材料进场验收。谷长力安质主管模板施工的安全巡检并形成记录。马学甲技术员模板施工的技术指导及现场巡检。吕超技术员模板施工的技术指导及现场巡检。周世亮质检员模板加工、安装、拆除质量检查,并形成记录。李建伟资料员项目的文件控制,收集整理工程资料赵容梧安全员模板施工安全教育\检查,并形成资料记录3.4.2劳动力投入情况劳动力投入根据工期计划相应调整,具体情况详见下表序号工种单位数量备注1木工人120~1602架子工人10~30全部持证上岗3普工人30~60四、施工方案4.1模板支撑体系概述及安装工艺模板及支撑系统设计一览表注序号施工部位模板采用方案1板模板采用15mm厚覆膜木胶合板、单钢管主龙骨和可调顶托,模板支撑为轮​扣​式​模​板​钢​管​支​架。板厚≤150mm时,纵向间距≤1200,横向间距≤1200,横杆步距为≤1800mm；150mm＜板厚≤250mm时,纵向间距≤900,横向间距≤900,横杆步距为≤1800mm。2350×650mm采用15mm厚覆膜木胶合板,48×70木方@200次龙骨,梁底小横杆采用单钢管。模板支撑为轮扣式钢管脚手架,梁两侧立杆间距为1200mm,立杆梁跨度间距为900mm,横杆步距为≤1800mm。3350×650mm以下梁采用15mm厚覆膜木胶合板,48×70木方@200次龙骨,梁底小横杆采用单钢管。模板支撑为轮扣式钢管脚手架,梁两侧立杆间距为1200mm,立杆梁跨度间距为1200mm,横杆步距为≤1800mm。注：表中所有单位均为mm4.1.2安装工艺1立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求,每根立杆底部应设置垫板,垫板8#槽钢。2将可调底座插入立杆底端,并将相邻立杆的下托〔可调底座调至水平。2人扶好立杆。31人将横杆接头插入立杆盘扣内,以4根为一组,第一道横杆先不要插紧,待第二道横杆插入后,再将第一道横杆敲紧,并将锁销插入锁孔。搭拼示范图4以此方法周而复始进行安装,每次上道横杆插入后,才能将下道横杆敲紧。5相邻立杆长度应错开布置。6当按设计方案搭至最后一道设计高度后,插入上托〔可调U托并调至水平。7在外侧周圈应设由下而上的竖向连续设置剪刀撑,中间在纵横向应每隔8m左右采用钢管和扣件设由下而上的竖向设置剪刀撑。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处及中部采用钢管和扣件设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的倾斜角度在45°～60°之间,采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定,旋转扣件中心线与主节点的距离不大于150mm。8搭设效果图：4.2模板支设、安装及验算4.2.1模板支设1、模板表面必须平整清洁、几何尺寸要求准确、拼缝严密、构造简单、拆卸方便。安装的模板应具有足够的强度、刚度和稳定性,保证结构外形尺寸的精度控制在规范允许偏差范围内。同时模板的支持坚实可靠,支撑点分部合理。且模板在施工前必须根据工程实际情况进行必要的验算,验算时除考虑强度、刚度和稳定性外,还需考虑风荷载、雨雪荷载等不利因素造成的影响。2、预埋件及预留孔较多,施工时应合理计划,预埋件的平面、立面位置准确、平整度、标高必须符合设计及规范要求。支撑排架的支设必须在坚实平整的地面上,排架的立柱、横档间距根据计算确定,并应有纵横向的水平拉杆和剪刀撑。相邻两块模板接缝较大处需用自粘式双面泡沫条粘填并压紧。3、由于1、2号楼3-E轴南侧标高18.2m以上部位梁、板构件为超长悬挑〔悬挑长度达1.8m~3.3m,经计算,3-E轴南侧悬挑部分单层结构自重及施工荷载达93t〔约9.8KN/㎡,远大于该部位结构设计容许荷载2.0KN/㎡。为确保该部分施工安全及结构安全,结构封顶以前均不拆除该悬挑部位悬挑梁板构件的模板及其支架,待结构封顶以后一并拆除,即该悬挑结构需一次性投入木胶合板模板及支架。4.2.2模板安装和验算〔1柱子模板支撑本工程柱子断面为矩形断面和圆形断面。矩形柱截面尺寸有500*500、600*600、700*700、800*800、900*900、1000*1000、600*800等,柱高基本在4m左右。考虑到本工程柱子截面尺寸较大,柱高普遍超高,矩形柱采用15mm厚木胶合板配制,竖向采用木方和钢管组合背楞〔净间距不大于200mm,横向柱箍采用钢管和Φ14高强度对拉螺杆加固楔紧,以保证砼的施工质量,且模板不变形、不破坏。柱箍沿竖向间距500mm〔最下一道柱箍离地不大于200mm。矩形柱模板安装图:本工程核心筒剪力墙模板、外墙边柱模板、框架柱模板、梁模板、板模板一起支设,然后一起浇筑砼。柱模板验算柱模板计算书1工程属性新浇混凝土柱名称KZ17新浇混凝土柱长边边长<mm>1000新浇混凝土柱的计算高度<mm>4000新浇混凝土柱短边边长<mm>10002荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc<kN/m3>24新浇混凝土初凝时间t0<h>4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V<m/h>2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H<m>4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k<kN/m2>min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2,24×4}＝min{29.868,96}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k<kN/m2>2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×4]＝min[29.87,96]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2,1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644,42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m23面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度<mm>15面板抗弯强度设计值[f]<N/mm2>14.74面板弹性模量E<N/mm2>8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1<mm>600模板设计平面图a、强度验算最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×21.775×0.22-0.121×1.058×0.22＝-0.098kN·mσ＝Mmax/W＝0.098×106/<1/6×600×152>＝4.37N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！b、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/mν＝0.632ql4/<100EI>＝0.632×17.922×2004/<100×8925×<1/12×600×153>>＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4>小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格<mm>Ф48×3.2小梁截面惯性矩I<cm4>11.36小梁截面抵抗矩W<cm3>4.73小梁抗弯强度设计值[f]<N/mm2>205小梁弹性模量E<N/mm2>206000最低处柱箍离楼面距离<mm>200a、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611kN/m小梁弯矩图<kN·m>Mmax＝0.249kN·mσ＝Mmax/W＝0.249×106/4.73×103＝52.605N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！b、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974kN/m面板变形图<mm>ν＝0.129mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！5>柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格<mm>Ф48×3.2柱箍截面惯性矩I<cm4>11.36柱箍截面抵抗矩W<cm3>4.73柱箍抗弯强度设计值[f]<N/mm2>205柱箍弹性模量E<N/mm2>206000模板设计立面图a、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图<kN·m>长边柱箍剪力图<kN>M1＝0.461kN·m,N1＝8.058kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图<kN·m>短边柱箍剪力图<kN>M2＝0.461kN·m,N2＝8.058kNM/Wn＝0.461×106/<4.73×103>＝97.559N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！b、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图<mm>短边柱箍计算简图短边柱箍变形图<mm>ν1＝0.196mm≤[ν]＝l/400＝1.408mmν2＝0.196mm≤[ν]＝l/400＝1.408mm满足要求！6>对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb<kN>17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载<kN>26N＝8.058×2=16.115kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝8.058×2=16.115kN≤26kN满足要求！〔3墙模板安装墙模板安装方式与柱类似,竖向内背楞也是采用木方和钢管组合安装间距不大于200mm,水平外楞采用双钢管间距不大于500mm〔第一道外楞距地200mm。加固采用混凝土内撑和高强对拉螺栓穿墙通过外楞钢管锁紧拉结〔地下室是有防水要求的墙体,需选用止水对拉螺杆,选用止水对拉螺杆时,不用混凝土内撑,高强对拉螺杆拉结间距水平方向不大于500mm,竖向方向不大于500mm。〔4墙模板验算：墙厚取350mm计算。墙模板用15mm厚木胶合板,内楞采用φ48×3.0钢管沿墙高竖向布置间距不大于200mm,外楞采用两根并排钢管,间距为500mm,对拉螺栓采用φ14高强螺杆,间距500×500mm。墙模板计算书1>工程属性新浇混凝土墙名称核心筒Q-1新浇混凝土墙墙厚<mm>350混凝土墙的计算高度<mm>4000混凝土墙的计算长度<mm>60002>荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc<kN/m3>24新浇混凝土初凝时间t0<h>4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V<m/h>2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H<m>4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k<kN/m2>min{0.22γct0β1β2v1/2,γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2,24×4}＝min{34.348,96}＝34.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k<kN/m2>2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2,24×4]＝min[34.35,96]＝34.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2,1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02,48.332]＝0.9×48.332＝43.499kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35kN/m23>面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长<mm>125小梁间距<mm>250小梁一端悬臂长<mm>250主梁间距<mm>500主梁一端悬臂长<mm>250对拉螺栓横向间距<mm>500对拉螺栓竖向间距<mm>500模板设计立面图4>面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度<mm>15面板抗弯强度设计值[f]<N/mm2>15面板弹性模量E<N/mm2>10000墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取b＝0.5m,W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3,I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4a、强度验算q＝bS承＝0.5×43.499＝21.75kN/m面板弯矩图<kN·m>Mmax＝0.17kN·mσ＝Mmax/W＝0.17×106/18750＝9.062N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！b、挠度验算q＝bS正＝0.5×34.35=17.175kN/m面板变形图<mm>ν＝0.619mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！5>小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格<mm>Ф48×3小梁抗弯强度设计值[f]<N/mm2>205小梁弹性模量E<N/mm2>206000小梁截面抵抗矩W<cm3>4.49小梁截面惯性矩I<cm4>10.78a、强度验算q＝bS承＝0.25×43.499＝10.875kN/m小梁弯矩图<kN·m>小梁剪力图<kN>Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/4490＝75.689N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！b、挠度验算q＝bS正＝0.25×34.35=8.588kN/m小梁变形图<mm>ν＝0.334mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！c、支座反力计算R1=5.725kN,R2=...R23=5.725kN,R24=5.725kN6>主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格<mm>Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f]<N/mm2>205主梁弹性模量E<N/mm2>206000主梁截面抵抗矩W<cm3>8.98主梁截面惯性矩I<cm4>21.56a、强度验算主梁弯矩图<kN·m>Mmax＝0.716kN·mσ＝Mmax/W＝0.716×106/8980＝79.691N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！b、挠度验算主梁变形图<mm>ν＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！7>对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb<kN>17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500,500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500,500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×43.499＝10.331kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！〔5梁模板安装梁模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑,立杆纵、横向间距均≯1.2m；立杆须设置纵横双向扫地杆,扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆,水平杆的步距〔上下水平杆间距不大于1800mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在350×650的主梁底再加一排立杆,沿梁方向间距1.2m,其他次梁底不再另外加立杆。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置且相互连接、形成整体。梁模板技术要求：eq\o\ac<○,1>梁底支撑采用钢管,搭设在梁两侧的支架立管上,小龙骨采用48mm×70mm方木沿梁底通长设置,间距不大于200mm〔按梁宽适当调整,其跨度等于大龙骨间距。eq\o\ac<○,2>梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架龙骨标高,然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的1.5‰,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。挑梁、悬挑梁及窗台板必须起拱,即端头抬高10-15mm,避免有下挠现象。eq\o\ac<○,3>梁侧模板铺设：根据控制线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。〔6梁侧模板验算梁模板计算书〔350mmx650mm1工程属性新浇混凝土梁名称KL350*650新浇混凝土梁计算跨度<m>7.8混凝土梁截面尺寸<mm×mm>350×650新浇混凝土结构层高<m>4.05梁侧楼板厚度<mm>1202荷载设计模板及其支架自重标准值G1k<kN/m2>面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k<kN/m3>24钢筋自重标准值G3k<kN/m3>梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k<kN/m2>2.5风荷载标准值ωk<kN/m2>基本风压ω0<kN/m2>0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.83模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la<mm>1200梁底两侧立柱间距lb<mm>1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h<mm>1500支撑架顶层水平杆步距h'<mm>500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a<mm>200新浇混凝土楼板立柱间距l'a<mm>、l'b<mm>1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离<mm>600板底左侧立柱距梁中心线距离s1<mm>600板底右侧立柱距梁中心线距离s2<mm>600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离<mm>600梁底支撑小梁根数3小梁两侧悬挑长度<mm>100,100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：平面图立面图4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度<mm>15面板抗弯强度设计值[f]<N/mm2>15面板弹性模量E<N/mm2>10000取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算,计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3,I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0[1.35<G1k+<G2k+G3k>×h>+1.4φcQ1k]×b=1×[1.35×<0.1+<24+1.5>×0.65>+1.4×0.9×2.5]×1＝25.661kN/mq2＝<G1k+<G2k+G3k>×h>×b=[0.1+<24+1.5>×0.65]×1＝16.675kN/ma、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×25.661×0.1752＝0.098kN·mσ＝Mmax/W＝0.098×106/37500＝2.62N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！b、挠度验算νmax＝0.521q2L4/<100EI>=0.521×16.675×1754/<100×10000×281250>＝0.029mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm满足要求！c、支座反力计算设计值<承载能力极限状态>R1=R3=0.375q1l=0.375×25.661×0.175＝1.684kNR2=1.25q1l=1.25×25.661×0.175＝5.613kN标准值<正常使用极限状态>R1'=R3'=0.375q2l=0.375×16.675×0.175＝1.094kNR2'=1.25q2l=1.25×16.675×0.175＝3.648kN5小梁验算小梁类型方木小梁材料规格<mm>50×70小梁抗弯强度设计值[f]<N/mm2>15.44小梁抗剪强度设计值[τ]<N/mm2>1.78小梁弹性模量E<N/mm2>9350小梁截面抵抗矩W<cm3>64小梁截面惯性矩I<cm4>256验算方式三等跨连续梁为简化计算,按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图：q1＝max{1.684+1.35×[<0.3-0,0.75-0.35/2]/2×1,5.613+1.35×<0.3-0.1>×0.35/2}=5.661kN/mq2＝,0.75-0.35/2]/2×1,3.648+<0.3-0.1>×0.35/2]＝3.683kN/ma、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12,0.5q1l22]＝max[0.1×5.661×1.22,0.5×5.661×0.12]＝0.815kN·mσ＝Mmax/W＝0.815×106/64000＝12.736N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！b、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1,q1l2]＝max[0.6×5.661×1.2,5.661×0.1]＝4.076kNτmax＝3Vmax/<2bh0>=3×4.076×1000/<2×60×80>＝1.274N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！c、挠度验算ν1＝0.677q2l14/<100EI>＝0.677×3.683×12004/<100×9350×2560000>＝2.16mm≤[ν]＝l1/400＝1200/400＝3mmν2＝q2l24/<8EI>＝3.683×1004/<8×9350×2560000>＝0.002mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm满足要求！d、支座反力计算梁头处<即梁底支撑小梁悬挑段根部>承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1,0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.661×1.2,0.4×5.661×1.2+5.661×0.1]＝7.472kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝6.987kN,R2＝7.472kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1,0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.683×1.2,0.4×3.683×1.2+3.683×0.1]＝4.861kN同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝6.209kN,R'2＝4.861kN6主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格<mm>Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E<N/mm2>206000主梁抗弯强度设计值[f]<N/mm2>205主梁抗剪强度设计值[τ]<N/mm2>125主梁截面惯性矩I<cm4>10.78主梁截面抵抗矩W<cm3>4.49主梁自重忽略不计,计算简图如下：a、抗弯验算主梁弯矩图<kN·m>σ＝Mmax/W＝0.74×106/4490＝164.851N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！b、抗剪验算主梁剪力图<kN>Vmax＝6.18kNτmax＝2Vmax/A=2×6.18×1000/424＝29.153N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！c、挠度验算主梁变形图<mm>νmax＝0.311mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！7立柱验算钢管类型B-LG-2500〔Φ48X3.2X2500立柱截面面积A<mm2>450回转半径i<mm>15.9立柱截面抵抗矩W<cm3>4730抗压强度设计值f<N/mm2>300支架自重标准值q<kN/m>0.15hmax=max<ηh,h'+2ka>=max<1.2×1500,500+2×0.7×200>=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180长细比满足要求！查表得,φ＝0.386a、风荷载计算Mw＝γ0×0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.22×1.2×1.52/10＝0.075kN·mb、稳定性计算同上四～六计算过程,可得：R1＝0.807kN,R2＝19.833kN,R3＝0.807kN立柱最大受力Nw＝max[R1,R2,R3]+0.15×<4.05-0.65>+Mw/lb＝max[0.807,19.833,0.807]+0.51+0.075/1.2＝20.467kNf＝N/<φA>+Mw/W＝20467.477/<0.386×450>+0.075×106/4730000＝117.848N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！8可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值[N]<kN>30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1,R2,R3]×1＝19.833kN≤[N]＝30kN满足要求！〔7板模板施工顶板模板支撑系统采用φ48×3钢管扣件式满堂脚手架,200mm厚以下板下竖向钢管支撑纵横向间距1200×1200mm,钢管顶用可调节顶撑,扫地杆离地200mm。支撑架剪刀撑设置间距5~8m。模板采用15mm厚木胶合板,支架搭设同梁模板支架搭设,与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托,其伸出长度不应大于200mm；顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不大于100mm。模板拼装时采用整张铺设、局部小块拼补的方法,模板接缝应设置在龙骨上。主龙骨采用Ø48×3mm的钢管,其跨度等于支架立杆间距；次龙骨采用48mm×70mm方木和钢管组合,间距不大于200mm,其跨度等于主龙骨间距。挂通线将次龙骨找平。根据标高确定次龙骨顶面标高,然后架设主龙骨,铺设模板。楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。〔9顶板模板验算板模板〔扣件式120mm板厚计算书1工程属性新浇混凝土板名称120mm厚板新浇混凝土板板厚<mm>120模板支架纵向长度La<m>8模板支架横向长度Lb<m>8模板支架高度H<m>4.052荷载设计模板及其支架自重标准值G1k<kN/m2>面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k<kN/m3>24钢筋自重标准值G3k<kN/m3>1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k<kN/m2>3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k<kN/m2>0.25其他附加水平荷载标准值Q3k<kN/m>0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1<m>4风荷载标准值ωk<kN/m2>基本风压ω0<kN/m2>0.40.4×1×0.8=0.32风荷载高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2<m>63模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la<mm>1200立杆横向间距lb<mm>1200水平杆步距h<mm>1800顶层水平杆步距hˊ<mm>1800支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a<mm>350小梁间距l<mm>200小梁最大悬挑长度L1<mm>100主梁最大悬挑长度L2<mm>150平面图纵向剖面图横向剖面图4面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t<mm>15抗弯强度设计值f<N/mm2>16.83弹性模量E<N/mm2>9350计算方式简支梁按简支梁,取1m单位宽度计算。计算简图如下：W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm4I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm3承载能力极限状态q1=γGb<G1k+<G2k+G3k>h0>+γQbQ1k=1.2×1×<0.1+<24+1.1>×0.12>+1.4×1×3=7.934kN/mq1静=γGb<G1k+<G2k+G3k>h0>=1.2×1×<0.1+<24+1.1>×0.12>=3.734kN/m正常使用极限状态q=γGb<G1k+<G2k+G3k>h0>+γQbQ1k=1×1×<0.1+<24+1.1>×0.12>+1×1×3=6.112kN/ma、强度验算Mmax=0.125q1l2=0.125×7.934×0.22=0.04kN·mσ=Mmax/W=0.04×106/<37500×103>=1.067N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！b、挠度验算νmax＝5ql4/<384EI>=5×6.112×2004/<384×9350×281250>=0.048mmνmax=0.048mm≤min{200/150,10}=1.333mm满足要求！5小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型Ф48×3截面惯性矩I<cm4>142.917截面抵抗矩W<cm3>40.833抗弯强度设计值f<N/mm2>12.87弹性模量E<N/mm2>8415计算方式三等跨梁承载能力极限状态q1=γGl<G1k+<G2k+G3k>h0>+γQlQ1k=1.2×0.2×<0.3+<24+1.1>×0.12>+1.4×0.2×3=1.635kN/m正常使用极限状态q=γGl<G1k+<G2k+G3k>h0>+γQlQ1k=1×0.2×<0.3+<24+1.1>×0.12>+1×0.2×3=1.262kN/m按三等跨梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下：a、强度验算σ=Mmax/W=0.235×106/40833=5.755N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！b、抗剪验算Vmax＝1.173kNτmax＝3Vmax/<2bh0>=3×1.173×1000/<2×50×70>=0.503N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！c、挠度验算νmax=1.456mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求！d、支座反力承载能力极限状态R1=0.959kNR2=2.157kNR3=2.157kNR4=0.959kN正常使用极限状态R1ˊ=0.737kNR2ˊ=1.657kNR3ˊ=1.657kNR4ˊ=0.737kN6主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm×0mm截面惯性矩I<cm4>10.78截面抵抗矩W<cm3>4.49抗弯强度设计值f<N/mm2>205弹性模量E<N/mm2>206000抗剪强度设计值fv<N/mm2>125计算方式三等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3,R4]/2=max[0.959,2.157,2.157,0.959]/2=1.0785kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ]/2=max[0.737,1.657,1.657,0.737]/2=0.8285kN计算简图如下：a、抗弯验算σ=Mmax/W=0.776×106/4490=172.829N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！b、抗剪验算Vmax＝4.107kNτmax＝2Vmax/A=2×4.107×1000/424=19.373N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！c、挠度验算νmax=2.506mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求！7立柱验算钢管类型<mm>A-LG-2500〔Φ60X3.2X2500回转半径i<mm>20.1抗压强度设计值[f]<N/mm2>300立柱截面面积<mm2>571立柱截面抵抗矩<cm3>7700支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7a、长细比验算l01=hˊ+2ka=1800+2×0.7×350=2290mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2290mmλ=l0/i=2290/20.1=113.93≤[λ]=150长细比满足要求！b、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=2290/20.1=113.93查表得,φ=0.386N1=[γG<G1k+<G2k+G3k>h0>+γQQ1k]lalb=[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.12>+1.4×3]×1.2×1.2=12.117kNf=N1/<φ1A>＝12.117×103/<0.386×571>=54.976N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/20.1=107.463查表得,φ=0.424N2=[γG<G1k+<G2k+G3k>h0>+γQQ1k]lalb=[1.2×<1.05+<24+1.1>×0.12>+1.4×3]×1.2×1.2=13.067kNf=N2/<φ2A>＝13.067×103/<0.424×571>=53.973N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.32×1.2×1.82/10=0.157kN·m顶部立杆段：N1w=[γG<G1k+<G2k+G3k>h0>+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×<0.5+<24+1.1>×0.12>+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.157/1.2=11.677kNf=N1w/<φ1A>+Mw/W=11.677×103/<0.386×571>+0.157×106/7700=73.369N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG<G1k+<G2k+G3k>h0>+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×<1.05+<24+1.1>×0.12>+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.157/1.2=12.627kNf=N2w/<φ2A>+Mw/W=12.627×103/<0.424×571>+0.157×106/7700=72.545N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！8可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N]<kN>30按上节计算可知,可调托座受力N=12.117kN≤[N]=30kN满足要求！9抗倾覆验算混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ<ωkLaHh2+Q3kLah1MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×8×82MT=100.558kN.m≤MR满足要求！混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ<Q2kLaH+Q3kLah1MR=γG[G1k+<G2k+G3k>h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+<24+1.1>×0.12]×8×82MT=32.382kN.m≤MR满足要求！4.3重点难点模板施工4.3.1后浇带后浇带模板是工程施工中的一个大的难题,后浇带的模板采用木模支设,结合后浇带留置形式和遇水膨胀止水腻子条的位置配制定型木模板,后浇带模板不宜过长,方便拆卸。后浇带模板安装,需在砼保护层〔楼板底模或梁模上设置木条作挡脚条,将做好的成品后浇带模板条沿挡脚条放置,用木方将后浇带模板连接起来,加固、校正。4.3.2模板周材供应及调配由木工人员进行模板放样,完成模板布板图并提交模板、钢管等周材需用计划表,周转材需用计划表经过项目经理部材料供应负责人审核。由项目经理部按各单位工程进度分批次进场,统一调配。现场建立严格的周材进场管理制度,并制定节约措施,降低材料损耗。4.3.3模板施工注意事项eq\o\ac<○,1>严格控制柱顶标高<误差不超过±10mm>,模板安装必须严格按模板设计施工,模板相邻高差不超过3mm,所有节点必须逐个检查是否拧牢卡紧。eq\o\ac<○,2>模板使用后及时清理归类备用。严格控制模板和立柱拆除时间,顶模板待砼强度达规范要求后方可拆除。悬挑结构要达到100%设计强度才能拆模。eq\o\ac<○,3>模板的装拆和运输应轻放,严禁摔砸,严格控制施工荷载,上料要分散堆放,在支撑过程中必须先将一个网格的水平支撑及斜撑安装好的,再逐渐向外安装,以保证支撑系统在安装过程中的稳定性。eq\o\ac<○,4>模板钢筋施工完毕,浇捣砼前,用吹风器将模板内杂质吹尽。模板拼缝处要逐个处理,为保证模板拆除后砼表面能达到要求,所有模板的拼缝均要求严密,防止梁、柱阳角处因漏浆引起的漏筋和不密实现象。eq\o\ac<○,5>每层楼的梁、柱模板同时支撑好,以免因二次支模造成砼漏浆和表面不平不整现象。eq\o\ac<○,6>模板的拆除实行拆除通知单制度,所有的部位在砼浇捣后,都有专人负责将统一制作的标牌悬挂于该处最醒目的地方。eq\o\ac<○,7>标牌上标明此处砼的浇捣时间、砼的强度等级、责任人、以及侧模和底模的拆除时间。4.3.4模板的拆除拆模顺序：先支的后拆,后支的先拆→先拆非承重部位,后拆承重部位→先拆除柱模板,再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱墙的侧模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的的百分比值,并有同条件养护拆模试压报告。模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。待该片〔段模板全部拆除后,将模板、配板、支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整齐。拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递。按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用。五、质量标准5.1主控项目5.1.1安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架；上、下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。5.1.2在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。5.2一般项目5.2.1模板安装应满足下列要求：〔1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水；〔2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。〔3浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净。5.2.2对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱。5.2.3固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固,其偏差应符合下表的规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差〔mm预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0注：检查中心线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。5.2.4现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差〔mm检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。六、施工安全保证措施6.1施工安全管理组织机构安全管理组织机构企业总部主管部门安全管理组织机构企业总部主管部门木工专业工长混凝土专业工长业主、监理安全监督部门作业班组项目副经理项目技术负责人安全总监质量员机械管理员资料员安全员项目经理材料员施工员6.2安全技术措施6.2.1应按审批通过的专项施工方案编制模板工程施工技术和安全交底,并在脚手架搭设前向参加施工的班组进行交底；6.2.2对钢管、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格的钢管、配件；6.2.3脚手架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,不得从两端向中间进行,以免结合处错位,难于连接。6.2.4水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求,并与脚手架的搭设同步进行。6.2.5水平加固杆应设在脚手架立杆内侧,剪刀撑应设于脚手架立杆外侧。6.2.6可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。6.2.7泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。6.2.8应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。6.2.9交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。6.2.10拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。6.2.11拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。6.2.12满堂脚手架不得与外架连接。6.2.13严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放。6.3安全管理措施6.3.1从事高支模搭设、拆除的人员必须持有架子工操作证上岗。6.3.2参加施工的人员必须高度重视安全工作,参加人员必须经过体检,无高血压、无心脏病的人员参加。6.3.3施工中所有人员都必须戴好安全帽,系好安全带,配戴好工具袋,不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。6.3.4高空作业人员和楼层、地面施工人员要互相关心、关照,高空作业人员不得往下抛坠物体。6.3.5搭设过程中,树立警告标志牌,而且安排专人执勤,严禁非施工人员进入施工作业区,安全检查员必须坚守岗位,尽心尽责。6.3.6搭设用钢管要求无开裂、压扁、严重锈蚀及弯曲；扣件无脆裂、滑丝、变形质量缺陷。6.3.7施工过程中安排专职安全员对高支模进行观测,一旦架体发生明显变形,立即指挥施工人员撤离现场。6.3.8随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。6.3.9没有完成的架体,在每日收工时,要确保架子稳定,以发生意外。6.4监测监控措施梁板模板支撑体系在搭设、钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中及混凝土终凝前后,必须随时监测。6.4.1安全检查制度项目日常进行安全检查,地区经理部每周进行安全检查,公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。6.4.2日常检查、巡查重点部位：〔1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。〔2地基是否积水,垫板是否松动,立杆是否符合要求。〔3插头与轮口连接、扣件与钢管连接是否松动。〔4架体是否不均匀的沉降以及垂直度。〔5施工过程中是否有超载的现象。〔6安全防护措施是否符合规范要求。〔7脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。〔8脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。6.4.3监测实施要点〔1模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收,合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前,由项目部对脚手架全面检查,合格后才开始浇砼。浇砼的过程中,由安全员、施工员及时对架体检查,随时观测架体变形。发现隐患,立即停止施工,采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：构件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆垂直度全高绝对偏差≤100mm吊线和卷尺2立杆脚手架高度H内相对值≤H/400钢板尺〔2观测点的布设：根据图纸情况,各个高支模区域选取大截面梁或最长跨板布设观测点。观测点选择在受力最大位置,即最大梁的跨中、最长跨跨中,每个监测面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。〔3监测频率：在模板安装阶段,一般监测频率不超过4小时一次；在浇筑混凝土过程中实施实时观测,一般监测频率不超过20-30分钟一次；再混凝土浇筑完后不少于2小时一次。〔4监测数据接近或达到报警值时,立即组织有关各方采取应急或抢险措施。6.5施工应急救援预案6.5.1组织机构为对可能发生的事故能够快速反应、求援,项目部成立应急求援小组,由项目经理杨彬任组长,负责事故现场指挥,统筹安排等。应急救援组织机构如图所示：组长：杨彬组长：杨彬副组长：赵茂委、艾玉刚、荆志刚谷长力曹正富周世亮赵容梧马学甲吕超应急救援组织机构图6.5.2组织机构职责〔1负责制定事故应急救援工作。〔2负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作,统一对人员,材料物资等资源的调配。〔3进行有针对性的应急救援应变演习,有计划区分任务,明确责任。〔4当发生紧急情况时,立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作,尽快控制险情蔓延,必要时,报告当地部门,取得政府及相关部门的帮助。6.5.3应急救援流程本项目应急救援流程见下图：NNYYN报副组长应急成员到位应急资源调配现场指挥到位确定抢救方案救护队伍到位人员救助工程抢险警戒与交管医疗救护人群疏散环境保护现场监测应急启动救援行动应急结束总结评审应急恢复事态控制申请支援现场清理解除警戒善后处置信息网络开通技术支持调查评估上报扩大应急恢复重建警情判断响应级别突发事件发生重要事件直接报组长信息反馈6.5.4应急救援方法〔1高空坠落应急救援方法：①现场只有1人时应大声呼救；2人以上时,应有1人或多人去打"120"急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。②仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象,并尽可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况。③如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等症状,很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。④如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪,这时不能随意翻动,搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上,不能扭转脊柱,运送时要平稳,否则会加重伤情。〔2模板、坍塌应急救援方法：①地当发生高支模坍塌事故时,立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场；②报120急救中心,到现场抢救伤员。〔应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、等,并派人到路口等待；③发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施；④清理事故现场,检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员,把事故损失控制到最小；〔3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时,应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢,应急以后及时送医院治疗。①止血：根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。②对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染,压迫止血、固定骨折、扶托伤肢,减少伤痛。③对于头部受伤的伤员,首先应仔细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷、休克等,如果有呕吐、昏迷等症状,应迅速送医院抢救,如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手巾棉花或纱布堵塞,因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。④如果是轻伤,在工地简单处理后,再到医院检查；如是重伤,应迅速送医院拯救。预备应急救援工具见下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援6.6环境保护措施6.6.1模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。6.6.2木模板加工过程中使用电锯、电刨,应在室内作业,注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定,防止噪音扰民。6.6.3加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境。6.6.4涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境。6.6.5模板拆除后的垃圾应及时清理,并严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境。七、危险源辨识及分析控制危险源辨识、评价表序号工作活动危险因素可导致事故作业中危险性评价危险源级别LECD1模板作业木材存放地附近违章使用明火,无灭火器材火灾314012032模板作业模板安装作业没有护身栏、无爬梯、脚手板铺设不严高处坠落13154523模板作业多块模板整体拆除物体打击13154524模板作业模板拆除交叉作业无防护物体打击13154525模板作业扔投模板物体打击13154526模板作业圆盘锯皮带传动无防护罩或防护罩脱落机械伤