学士某框架商场毕业设计计算书

乐天商场设计PAGEPAGE881建筑设计1.1建筑简介1.1.1建筑场地及使用要求本工程拟建地点为青岛市崂山区，功能为一购物中心乐天商场，由主营业楼和辅楼组成。占地东西向130.0m，南北向90.0m，其周围环境南靠60m宽的城市干道，东靠一条15m宽的公路出于商业区和居民区的交汇处，用地面积11700㎡，总建筑面积16325㎡，其中主营业楼面积11525㎡，设置室外停车场。主营业楼及辅楼为四层，室内外高差为0.45m，每层层高4.8m，本工程建筑耐久年限为50m。主营业楼周围设有环形的宽7—10m的消防通道，建筑耐火等级Ⅰ级，商场内设四部疏散楼梯，商场内最远点至疏散楼梯的距离不大于20m，每个疏散楼梯均设防火卷帘。室内均布10支室内单栓消火栓。室外设2支室外地上式消火栓，满足消防要求。抗震设防烈度6度，建筑场地Ⅱ类，地震分组第二组。基本要求：所有的填充墙一律砌到结构板底，梁底封堵严密成整体，建筑材料采用粉煤灰砌块。装修采用不燃或难燃的材料。建筑材料的燃烧性和耐火性均应满足《建筑设计防火规范》中耐火等级的要求。消防设备和器材选用消防部门核准产品。1.1.2平面总布置图图1.1平面总布置图1.1.3防火分区表表1.1防火分区表1.1.4门窗明细表表1.2门窗明细表1.1.5装修明细表表1.3装修明细表1.2设计思路根据商场的使用功能，组织好顾客流线、货运流线、店员流线和城市交通之间的关系，避免相互干扰。根据大型商场对商场的两大部分：主营业楼和辅楼进行了合理安排。考虑到商场要求有较大空间及灵活布置的特点，采用7.5m7.5m的框架结构，确定层高时考虑吊顶，管线安放等问题，确定层高4.8m，为尽量减轻重量，围护墙采用砌块填充墙，内部采用一些轻质隔墙，根据建筑要求，将营业厅部分与辅楼分开，之间用通廊相连接。楼梯根据客人流量计算出疏散宽度，从而得出每个楼梯的宽度，为满足疏散要求，还应使商场内部每个人在出现紧急情况时距离最近的楼梯不超过20.00m。同时设置一部自动扶梯，方便残疾人的进出。为满足防火要求，楼梯间采用封闭楼梯间，楼梯间的门应朝向疏散方向，且满足要求宽度，同时应设置防火分区，但考虑到使用要求，在此只将自动扶梯用防火卷帘封闭，其余部分设置自动喷淋系统。按照人的购物心理，将人流较大的自选商场、快餐放在首层，将家电、衣服、鞋帽、饰品等放置在上部，符合人们的购物顺序，顶层布置9个展销厅，方便厂家展示产品，并配有洽谈室和会计室，考虑到展销厅营业时间与营业厅的不同步，在设置楼梯时应满足在营业厅非营业时间能保证人能到达展销厅，同时又应该达到疏散要求。1.3施工说明及注意事项（1）该地皮土地坚硬，通过铲平后进行地基处理。（2）土建施工必须和设备工种密切配合，做好预埋管道、预留洞口、预埋件以及设备吊装孔等，严禁事后凿洞。（3）施工单位除按图纸施工外，必须严格遵守国家颁发的建筑及施工工程验收规范和工程质量鉴定标准。（4）施工过程中发现问题应及时与设计单位联系，协商解决。（5）本工程所用材料和设备必须符合国家颁定的质量标准，选用建筑制品及建筑材料的厂家必须有相关部门的之间证明。（6）施工单位在施工前应组织各工种熟悉图纸，做好施工组织设计。（7）外装修材料经审定后，再进行全面施工。1.4设计依据主要参考规范和图书：《商店建筑设计规范》（JGJ-48-88）《建筑结构制图标准》（GBJ50105-2001）《总图制图标准》（GB50103-2001）《房屋建筑制图统一标准》（GBJ50001-2001）《民用建筑设计通则》（JGJ37-87）《山东省建筑做法内容》（DBJT14-2）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑地基基础设计规范》（GB50004-2002）《建筑结构设计规范应用图解手册》2结构设计2.1设计资料2.1.1工程概况本工程拟建地点为青岛市崂山区，功能为一购物中心乐天商场，由主营业楼和辅楼组成。占地东西向130.0m，南北向90.0m，其周围环境南靠60m宽的城市干道，东靠一条15m宽的公路出于商业区和居民区的交汇区，用地面积11700㎡，总建筑面积16325㎡，其中主营业楼面积11525㎡，辅楼面积4800㎡，设置室外停车场。主营业楼为四层，每层层高4.8m，整体结构为现浇框架结构，室内相对标高±0.000，室内外相对高差-0.45m。基础采用柱下独立基础。2.1.2设计依据（1）甲方提供的地质报告及业主的使用要求和有关工种提供的资料。（2）设计使用的主要规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构平法制图规则》《建筑结构静力计算手册》《建筑结构构造资料集》2.1.3气象资料基本雪压s0=0.20KN/㎡；基本风压w0=0.60KN/㎡；夏季主导风向为东北风，海滨城市，夏季最高气温37°C，计算温度为35°C，冬季最低气温-15°C，计算温度为6°C。常年降水量730mm，小时最大降雨量62mm。2.1.4地质条件（1）根据地质报告，场区地形平坦，各土层情况自地表向下依次为①杂填土，厚度1.5m②粉砂，厚度3m，承载力特征值fak=120kPa③砾砂，厚度6m，fak=250kPa④花岗岩强风化带，厚度2.4m，fak=1200kPa⑤花岗岩微风化带，厚度2.6m，fak=6000kPa。示意图见图2.1图2.1地质剖面图（2）场区地下水为第四系孔隙水，主要含水层为砾砂层。地下水稳定水位埋深5~5.9米。场区常年地下水位一般变幅约2米。水质无侵蚀性。（3）青岛地区季节性冻土深度：0.5m2.1.5材料条件混凝土强度等级C30；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HRB235钢筋；填充墙为190mm厚粉煤灰轻渣空心砌块，中间隔墙为120mm厚轻质GRC空心隔墙板；自动扶梯采用XO21NS/G-30度自动扶梯。2.1.6抗震设防设计使用年限50年；一类环境；抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度值0.05g；设计地震分组为第二组；抗震等级四级；建筑场地类别：II类。2.2结构选型与基本方案确定2.2.1结构选型考虑到商场的跨度较大，内部布置多变，现采用大跨度现浇钢筋混凝土框架结构，横向承重体系，跨度为7.5m，楼板采用现浇，为满足使用要求，取各层层高为4.80m。基础采用柱下独立基础。楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板楼盖。此结构总长度为75m〉55m，本应设置伸缩缝，此结构拟采用留置后浇带的方法。结构柱网布置见图2.2图2.2柱网布置图2.2.2结构承重方案选定采用纵横墙承重方案，满足抗震地区结构设计要求。优点：适宜楼面有较大荷载和较大开间，具有较好的整体工作性能，对抗震有利。缺点：不大利于设备管线的穿行，也不能获得较高的室内净高。2.2.3基础选型柱下独立基础。这种基础抗弯抗剪性能良好，且常用于多层框架结构和多层砖混结构中，再加上青岛地基相对良好，故这种基础特别适用于本方案。2.3计算模型的确定2.3.1结构构件截面尺寸初估梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。截面高度一般取梁跨度l的1/12～1/8，当梁的负载面积较大或荷载较大时，宜取上限值。为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的截面宽度可取1/3～1/2梁宽，同时不小于1/2柱宽，且不应小于250mm。（1）板厚按高跨比条件：h≥L/35,且mm则：取板厚h=100mm，屋面、楼面均取100mm。（2）框架梁主梁：截面高度h=(1/10～1/14)×7500=536mm～750mm取h=700mm。截面宽度b=(1/3～1/2)h=200mm～300mm取b=300mm。次梁：截面高度h=(1/12～1/18)×7500=417mm～625mm取h=500mm。截面宽度b=(1/3～1/2)h=187mm～250mm取b=250mm。（3）框架柱柱柱截面尺寸可可根据柱的的轴压比限限值按下列列公式估算算：，式中：N———柱组合的的轴压设计计值；F——简支状状态计算的的每层柱的的负载面积积，由本柱柱与相邻柱柱之间距离离一半来计计算负荷面面积；gE——折折算在单位位建筑面积积上的重力力荷载代表表值，可根根据实际荷荷载计算，也也可近似取取12～15kNN/m此处取15kkN/m；β——考虑地地震作用组组合后柱轴轴压力增大大系数，取取1.2；n——验算截截面以上楼楼层层数；；AC——为柱截面面面积；fC——混混凝土轴心心抗压强度度设计值；；[]——框架架柱轴压比比限值，此此处可进似似取，即对对一级、二二级和三级级抗震等级级，分别取取0.7，0.8和0.9。可得：：边柱AAc≥中柱AAc≥如取柱截面为为正方形，则近似取取边柱截面面高度为3365mmm×365mmm，中柱柱截面高度度为5155mm×515mmm。取柱截面面尺寸为6600mmm×600mmm。（4）基础选用柱下独立立基础，基基础埋深22m；距基顶顶0.5m。取顶层的形心心线作为框框架柱的轴轴线；梁轴轴线取至板板底，2～4层柱高即即为层高取取4.8m；底层柱柱高度从基基础顶面取取至一层板板底，即底层计算高高度H1=44.8+00.45++0.5==5.755m.2.3.2计算单元元的选取取轴线2为计计算单元，计计算简图如如图2.3：图2.3计计算单元简简图2.3.3计计算简图及及抗侧移刚刚度的确定定1、抗侧移刚刚度的计算算：柱线刚度计算算：框架梁的跨度度：框架梁梁的跨度等等于柱轴面面形心轴线线之间的距距离。框架柱底层柱柱计算高度度：底层柱柱高从基础础顶面算至至二层楼面面。根据地地质资料（最最后由老师统统一提供），确确定基础顶顶面离室外外地面为5500mmm，室内外外高差为4450mmm，由此可可求得底层层柱计算高高度为：H=42200+5500+4450=55150除底层层柱外的其其余各层柱柱计算高度度均为建筑筑层高表2.1柱线刚度度层次柱号Z截面（mm）柱高H(mm)E（N/mm22）（mm4）（N·mm）底层1600*600058003.0×10041.08×110101.86E××106二-四层2600*600048003.0×10041.08×110102.25E××106各跨梁线刚度度的计算表2.2梁线刚度度框架横梁跨度l(mm)截面 (mm2)E（N/mm22）（边）（中）边框架左（KL2）7500300*70003.0×10048.58×110912.87××1091.715EE×1066中（KL3）7500300*70003.0×10048.58×110912.87××1091.715EE×1066右（KL4）7500300*70003.0×10048.58×110912.87××1091.715EE×1066中框架左（KL2）7500300*70003.0×10048.58×110917.16××1092.29E××106中（KL3）7500300*70003.0×10048.58×110917.16××1092.29E××106右（KL4）7500300*70003.0×10048.58×110917.16××1092.29E××106（3）抗侧移移刚度计算算表2.3柱抗侧移移刚度楼层简图K一般层底层层次柱类型（一般层）（底层）（一般层）（底层）底层中柱B、C2.46200.66441.322××104边柱A、D1.233100.53661.067××1042到4层中柱B、C2.033500.50441.772××104边柱A、D1.01800.33771.185××1042计算简图图图2.4计计算简图和和框架线刚刚度图2.4楼盖及及屋盖设计计楼盖采用现浇浇钢筋混凝凝土双向板板楼盖。(7.55/2.55=3，按单向向板计算)2.4.1屋屋盖的设计计本工程屋面采采用平屋顶顶形式，平平屋顶排水水坡度为2%，排水方方式为内排排水。屋面面做法采用用《98j11-工程做法法》中柔性性防水，采采用三级防防水构造，设设置一道防防水设防，聚聚苯乙烯泡泡沫塑料板板保温层屋屋面。屋面做法：（一）10mmm天棚抹抹灰（二）1000mm现浇浇屋面板（三）20厚厚混合砂浆浆板底抹灰灰（四）1200厚1:8膨胀珍珠珠岩1.5%找坡层（五）30厚厚挤塑板保保温层（六）4厚（一一层）SBS防水卷材材防水层（七）300mm厚C20细石混凝凝土保护层层2.4.2楼楼盖的设计计确定主梁的跨跨度为:横向：7..5m；纵纵向：7..5m；板板的跨度为为2.5mm。板厚1000mm，次次梁截面2250mmm×500mmm，主梁梁截面3000mm××700mmm。楼面做法：（一）1100厚现浇钢钢筋混凝土土板 （二）110厚素水泥泥浆一道（三）20厚厚1：2水泥砂浆浆找平层（四）5厚MM907石材胶粘粘剂粘贴20厚磨光大大理石板，稀稀水泥浆填填缝、刷草草酸、打蜡蜡2.4.3设设计资料1、楼面荷载载：均布活活荷载标准准值：3.5KKN/㎡。2、屋面荷载载：不上人人屋面均布布活荷载标标准值：0.5KKN/㎡3、材料：混混凝土强度度等级C30；梁内受受力纵筋为为HRB3335，其他为HRB2235钢筋。2.5荷载计计算2.5.1竖竖向恒荷载载计算说明：（1）由于于要进行内内力组合，因因此竖向荷荷载中的恒恒载部分与与活载部分分应分别计计算，且都都用标准值值计算。（2）活荷荷载取值：：不上人屋屋面0.5kNN/m2,楼面标准准活荷载2.0kNN/m2（3）墙身身做法：填填充墙为1190mmm厚粉煤灰灰轻渣空心心砌块，中中间隔墙为为120㎜厚轻质GRC空心隔墙墙板。内粉粉刷为混合合砂浆底，纸纸筋灰面，厚厚20mm，乳胶胶漆内墙涂涂料两度。女女儿墙墙体体为2400mm厚粘土土空心砖，高600㎜。外墙墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙贴釉面砖。（4）楼（屋屋）面做法法参照楼盖盖及屋盖设设计部分。（5）部分分恒荷载标标准值：钢筋砼：255kN/mm3;水泥泥砂浆：20.00kN/mm3玻璃幕墙墙：1.2kN/m2填充墙：199kN/m3矿渣水泥泥：14.55kNN/m3混合砂浆浆：17kN/m3水磨石：288kN/m31、屋面框架架梁线荷载载标准值：： 10mm天棚棚抹灰00.01××17＝0.177KN//m2100mm现现浇屋面板板0.110×255=2.550KNN/m220厚混合砂砂浆板底抹抹灰0.022×17==0.344KN//m2120厚1::8膨胀珍珠珠岩1.5%找坡层0..12×114=1..68KKN/m2230厚挤塑板板保温层0.003×0..15=00.00445KN//m24厚（一层）SBS防水卷材材防水层0.3KN/mm230mm厚CC20细石混凝凝土保护层层0.033×16==0.488KN//m2屋面恒荷载5.448KNN/m22、楼面均布布荷载：100mm厚厚钢筋混凝凝土现浇板板25××0.1==2.5KN/mm220mm厚水水泥砂浆找找平层220×0..02=00.4KKN/m2220mmm厚水磨磨石面层228×0..02=00.56KN/mm2V型轻钢龙骨骨吊顶0..25KKN/m22小计3.711KN//m23、作用在顶顶层框架梁梁上的线荷荷载为：框架梁自重KN/mm梁测粉刷KKN/m屋面板传给梁梁KN/mm 小计：13.447KNN/m4、作用在11～3层框架梁梁上的线荷荷载为：框架梁及梁侧侧粉刷44.5+00.4088=4.991KN//m填充墙自重及及墙面粉刷刷KKN/m楼面板传给梁梁KN/mm 小计：19.773KNN/m5、顶层次梁梁线荷载：：次梁自重：KN/mm抹灰粉刷刷：KN//m屋屋面板传给给梁：KN//m 小计：15.777KNN/m6、顶层次梁梁传给主梁梁集中荷载载（作用点点在主梁1/3处）：7、1～3层层次梁线荷荷载：次梁自重：KN/mm抹灰粉刷刷：KN//m楼楼面板传给给梁：KN//m 小计：11.557KNN/m8、1～3层层次梁传给给主梁集中中荷载（作作用点在主主梁1/3处）：屋面框架节点点集中恒荷荷载标准值值计算：顶层边柱纵向框架梁自自重00.3×00.7×77.5×225=399.38KKN梁侧粉刷2×0..02×（0.7--0.1）×7.55×17==3.066KN0.6m高女女儿墙自重重0.6××7.5××0.244×19==20.552KN粉刷2×11×0.002×7..5×177=5.11KN面砖1×7..5×0..5=3..75KNN纵向梁传来屋屋面板自重重KN 小计：1222KN2、顶层中柱柱：纵向框架梁自自重0.33×0.77×7.55×25==39.338KN梁侧粉刷2×00.02××（0.7--0.1）×7.55×17==3.066KN纵梁传来屋面面板自重KNN 小计：1422.82KKN楼面框架节点点集中恒荷荷载标准值值计算：1、1～3层层边柱：纵向框架梁自自重00.3×00.7×77.5×225=399.38KKN梁侧粉刷2×0..02×（0.7--0.1）×7.55×17==3.066KN纵向梁传来楼楼面自重KN小计：76.442KN2、1～3层层中柱：纵向框架梁自自重0.33×0.77×7.55×25==39.338KN梁侧粉刷2×00.02××（0.7--0.1）×7.55×17==3.066KN纵梁传来屋面面板自重KN 小计：1100.4KNN竖向恒荷载作作用下计算算简图图2.5竖竖向恒载作作用简图2.5.2竖向活荷荷载计算活荷载取值：：不上人屋屋面0.5kNN/m2,楼面2.0kNN/m2作用在顶层框框架梁上的的线荷载为为：屋面板传给梁梁KN/mm 小计：00.78KN/mm2、作用在11～3层框架梁梁上的线荷荷载为：楼面板传给梁梁KN/mm 小计：3.133KN//m3、顶层次梁梁线荷载：：屋屋面板传给给梁：KN//m 小计：1.199KN//m6、顶层次梁梁传给主梁梁集中荷载载（作用点点在主梁1/3处）：7、1～3层层次梁线荷荷载：楼楼面板传给给梁：KN//m 小计：44.74KN/mm8、1～3层层次梁传给给主梁集中中荷载（作作用点在主主梁1/3处）：屋面框架节点点集中活荷荷载标准值值计算：顶层边柱纵向梁传来屋屋面板自重重KN 小计：4.558KN2、顶层中柱柱：纵梁传来屋面面板自重KN 小计：9.116KN楼面框架节点点集中恒荷荷载标准值值计算：1、1～3层层边柱：纵向梁传来楼楼面自重KN小计：18.332KN2、1～3层层中柱：纵梁传来屋面面板自重KN 小计：36..64KNN竖向活荷载作作用下计算算简图图2.6竖向活载载作用简图图2.5.3水水平风荷载载计算（水平荷载包包括水平风风荷载与水水平地震荷荷载）1、风压标准准值计算公公式：式中：表示示风荷载标标准值（）；；——表示作用用在每层上上风的作用用力（KN）；A——表示风作作用在每层层建筑上的的面积（）；；——表示高度Z处得风振振系数；——表示风荷荷载体型系系数；——表示风压压高度变化化系数；——表示基本本风压；2、因为结构构高度，所所以可取；；对于矩形形平面，可可由荷载规规范查的（地地面粗糙度度C类：有密密集建筑群群的城市市市区）。将将风荷载换换算成作用用于框架各各层节点的的集中荷载载，风荷载载计算见下下表2.3：表2.4风风荷载计算算过程表3、风荷载作作用下的结结构计算简简图：图2.7风荷载作作用下的结结构计算简简图2.5.4水水平地震荷荷载计算多层及高层房房屋集中到到楼盖及屋屋盖处的重重力荷载代代表值为：：Gi=恒荷载+0.5活荷荷载。为简简化计算，楼楼面以下本本层的柱、墙墙自重及楼楼面荷载集集中在楼盖盖处；顶层层的柱、墙墙自重（取取一半），屋屋面荷载、女女儿墙全部部集中在屋屋盖处。1、重力荷载载代表值（1）顶层GG4的计算屋面恒载女儿墙总重次梁自重：主梁自重：柱自重（取一一半）：围护墙自重：：恒载小计：3305933.87KKN0.5倍活载载kN(2)第三层层G3的计算楼面恒载：次梁自重：主梁自重：柱自重：围护墙自重：：恒载小计： 222520..76KNN0.5倍活载载(3)第二二层的计算算楼面恒载：次梁自重：主梁自重：柱自重：围护墙自重：：恒载小计：230072.448KN0.5倍活载载(3)底底层的计算算参参照第二层层楼面恒载：次梁自重：主梁自重：柱自重：围护墙自重：：恒载小计：230072.448KN0.5倍活载载(5)房屋总总重力荷载载代表值轴压比验算：：（柱为C30混凝土，共共65根柱）满足要求。按顶点位移法法计算，考考虑轻质填填充墙对刚刚度的影响响，取基本本周期调整整系数=00.6。计算公公式为，式式中为顶点点位移（单单位为m），按D值法计算算。各参数的计算算方法：K（右图所示示）：（一般层）（底层）i表示线刚刚度：（一一般层）（底层层）（一）、风荷荷载作用下下侧移刚度度D值计算1、顶层层及中间层层D值边边柱：中中柱：二、三、四层层2、底层层D值边柱：中柱：底层表2.5每层框架架柱总D值计算D轴C轴B轴A轴每轴根数2-4层11底层11表2.6框架顶点点位移的计计算层次（KN）（KN）（m）（m）431304..0327663..310.033990.52333325389..5156596..270.069330.48944225941..2386001..010.105440.42011129404..741154055.750.194990.194993、水平地震震作用的计计算本建建筑建在青青岛，设防防烈度为6度，设计计地震分组组为第二组组，场地类类别为类，水平地震影影响系数。由由于T1=0.7738＞1.4，故故应考虑顶顶部附加地地震作用，取取结构顶部部附加地震震作用系数数地震影响系数数：式中：--衰衰减指数，在在＜＜5的区间取0.9--阻尼调整整系数，除除有专门的的规定外，建建筑结构的的阻尼比应应取0.05，相应的=1.00故=顶层附加加地震作用用：质点i的水平平地震作用用标准值，楼楼层地震剪剪力的计算算过程见表表2.6表2.7水平地震震作用力、楼楼地震剪力力计算层（KN）Hi（m）GiHiFi（KN）Vi（KN）431304..0320.26323411.4114487776.033436.466436.466325389..5115．43909988.4514487776.033269.888706.344225941..2310.62749777.0414487776.033189.800896.144125941..235.81504599.1314487776.033103.85510004结构水水平地震作作用下的计计算简图如如下图所示示：图2.88水平地震震作用简图图2.6内力计计算2.6.1竖竖向恒荷载载作用下内内力分析说明：框架结构在竖竖向荷载作作用下可忽忽略水平侧侧移以及某某层梁上荷荷载对其他他各层梁的的影响，近近似用弯矩矩的二次分分配法计算算弯矩，由由于结构和和荷载均对对称，计算算时采用半半框架。求求得节点弯弯矩后可利利用平衡方方程求梁跨跨中弯矩和和梁、柱剪剪力。计算算柱轴力时时可假定梁梁柱铰接，同同时应注意意纵向连系系梁传来的的节点集中中力。受力简图如上上图，求得得跨中弯矩为：：杆端弯矩为：：1、顶层内力力计算杆端弯矩：分配系数：2、中间层内内力计算杆端弯矩：分配系数：3、底层内力力计算杆端弯矩：分配系数：4、采用弯矩矩分配法的的计算过程程如图2.9所示除底层柱传递递系数1/2取外，其其余层柱的的传递系数数均取1/3，梁的弯弯矩传递系系数取1/2。恒载下分层法法求杆端弯弯矩（第一一次分配第二次分配：：图2.9弯弯矩分配法法分配过程程5、弯矩调幅幅按照框架架结构的合合理破坏形形式，在梁梁端出项塑塑性铰是允允许的，为为了便于浇浇捣混凝土土，也往往往希望节点点处梁的负负钢筋放得得少些，这这样可以保保证框架结结构的强柱柱弱梁，即即出现破坏坏时是梁先先于柱破坏坏，进而保保证整个结结构的安全全性，而对对正常状态态下的梁端端及跨中弯弯矩进行调调幅，这就就叫弯矩调调幅。根据经验验，框架结结构的梁端端调幅系数数取0.8--0.9，本结构构取0.85。跨中弯弯矩通过以以下公式调调幅：式中中：--按简支梁梁计算的跨跨中弯矩设设计值；--连续梁或或连续单向向板的左、右右支座截面面弯矩调幅幅后的设计计值各梁的弯弯矩调幅过过程如下：：梁端弯矩调幅幅：框架结结构梁端调调幅系数0.8--0.9，取调幅幅系数为0.85。跨中弯矩调幅幅：跨中弯矩为：：（1）、边跨跨中间跨（2）、边跨跨中间跨（3）、边跨跨中间跨（4）、边跨跨中间跨6、恒载作用用下的弯矩矩图如图2.7所示：竖向恒载下梁梁端及跨中中弯矩调幅幅后弯矩图图如下：图2.100恒载作用用下的弯矩矩图7、恒载作用用下梁、柱柱的剪力计计算A端剪力计算算，由节点点B弯矩平衡衡得（顺时时针为正）：：B端剪力计算算，由节点点A弯矩平衡衡得（顺时时针为正）由以上公式即即可求得梁梁两端剪力力，由此可得梁剪剪力图如下下：（1）、梁剪剪力顶层剪力：三层剪力二层剪力底层剪力（2）、柱剪剪力——分别为柱柱顶、柱端端弯矩顶层剪力：左边柱：中间柱：三层剪力左边柱：中间柱：二层剪力左边柱：中间柱：底层剪力左边柱：中间柱：图2.111恒载作用用下的剪力力图由计算可知，用用分层法计计算竖向荷荷载下内力力时，各层层柱之间的的剪力不能能平衡,这是由于于分层法计计算产生的的误差造成成的，但由由于柱中的的剪力主要要是由于水水平荷载作作用产生的的，故问题题不大。2.6.2竖竖向活恒载载作用下柱柱的轴力计计算竖向荷载载下柱轴力力包括两部部分：一部部分是梁端端剪力产生生的柱的轴轴力，另一一部分是竖竖向活载下下框架节点点的集中荷荷载。活荷载作用下下的集中荷荷载与梁剪剪力之和即即为竖向活活载作用下下柱轴力由梁端剪力可可算得柱的的轴力，同同时还应考考虑由连系系梁传来的的集中节点点荷载。柱自重（方柱柱）自重：KKN/m抹灰粉刷：KNN/m小小计：9..41KKN/m顶层柱：顶层AA轴柱上端端轴力：顶层AA轴柱下端端轴力：+柱自重加粉粉刷=2699.60++9.411×4.88=3144.77KKN顶层BB轴柱上端端轴力：+1168.881+1990.022=1422.82++358..83=5501.665KN顶层BB轴柱下端端轴力：5011.65++45.117=5446.822KN第三层柱柱：本层柱上端轴轴力=上层柱下下端轴力+本层柱集集中荷载+梁端剪力力A轴柱柱上端轴力力：++314..77+1148.880=766.42++463..57=5539.999KNA轴柱柱下端轴力力：5339.999+45..17=5586.116KNB轴柱柱上端轴力力：+5446.822+1644.34++160..77=1110.44+8711.93==982..33KNNB轴柱柱下端轴力力：9822.33++45.117=10027.550KN第二层柱柱：A轴柱柱上端轴力力：++586..16+1148.220=766.42++734..36=8810.778KNA轴柱柱下端轴力力：8110.788+45..17=8855.995KNB轴柱柱上端轴力力：+10027.550+1773.344+1600.77==110..4+13316.661=14472.001KNB轴柱柱下端轴力力：14722.01++45.117=15517.118KN第一层：：A轴柱柱上端轴力力：+8555.955+1466.71==76.442+10002.666=10079.008KNA轴柱柱下端轴力力：10799.08++45.117=11124.225KNB轴柱柱上端轴力力：+15517.118+1774.822+1600.77==110..4+18852.777=19963.117KNB轴柱柱下端轴力力：19633.17++45.117=20008.334KN竖向恒载作用用下柱轴力力图如下：：图2.122恒载作用用下的轴力力图2.6.2竖竖向活荷载载作用下内内力分析各梁柱端的弯弯矩分配系系数同恒荷荷载作用下下的弯矩分分配系数，采采用弯矩分分配法，由由于结构和和荷载均对对称，计算算时采用半半框架。求求得节点弯弯矩后可利利用平衡方方程求梁跨跨中弯矩和和梁、柱剪剪力。计算算柱轴力时时可假定梁梁柱铰接，同同时应注意意纵向连系系梁传来的的节点集中中力。受力简图如上上图，求得得跨中弯矩为：：杆端弯矩为：：1、顶层内力力计算杆端弯矩：2、中间层内内力计算杆端弯矩：3、底层内力力计算杆端弯矩：4、采用弯矩矩分配法的的计算过程程如图2.10所示，除底层柱传递递系数1/2取外，其其余层柱的的传递系数数均取1/3，梁的弯弯矩传递系系数取1/2。图2.10活载作用用下弯矩分分配法计算算过程第一次分配：：第二次分配：：图2.13分层法求求弯矩过程程图5、弯矩调幅幅按照框架结构构的合理破破坏形式，在在梁端出项项塑性铰是是允许的，为为了便于浇浇捣混凝土土，也往往往希望节点点处梁的负负钢筋放得得少些，这这样可以保保证框架结结构的强柱柱弱梁，即即出现破坏坏时是梁先先于柱破坏坏，进而保保证整个结结构的安全全性，而对对正常状态态下的梁端端及跨中弯弯矩进行调调幅，这就就叫弯矩调调幅。根据经验验，框架结结构的梁端端调幅系数数取0.8--0.9，本结构构取0.85。跨中弯弯矩通过以以下公式调调幅：式中中：--按简支梁梁计算的跨跨中弯矩设设计值；--连续梁或或连续单向向板的左、右右支座截面面弯矩调幅幅后的设计计值各梁的弯弯矩调幅过过程如下：：梁端弯矩调幅幅：框架结结构梁端调调幅系数0.8--0.9，取调幅幅系数为0.85。跨中弯矩调幅幅：跨中弯矩为：：（1）、边边跨中间跨（2）、边跨跨中间跨（3）、边跨跨中间跨（4）、边跨跨中间跨6、活载作用用下的弯矩矩图如图2.13所示：图2.144活载作用用下的弯矩矩图7、活载作用用下梁、柱柱的剪力计计算A端剪力计算算，由节点点B弯矩平衡衡得（顺时时针为正）：：B端剪力计算算，由节点点A弯矩平衡衡得（顺时时针为正）由以上公式即即可求得梁梁两端剪力力，（1）、梁剪剪力顶层剪力：三层剪力二层剪力底层剪力（2）、柱剪剪力顶层剪力：左边柱：中间柱：三层剪力左边柱：中间柱：二层剪力左边柱：中间柱：底层剪力左边柱：中间柱：8、活载作用用下的梁、柱柱剪力图如如图2.14所示：图2.155活载作用用下的梁、柱柱剪力图9、竖向活活载作用下下柱的轴力力计算竖向荷载下柱柱轴力包括括两部分：：一部分是是梁端剪力力产生的柱柱的轴力，另另一部分是是算出的竖竖向活载下下框架节点点的集中荷荷载。（这这里柱上下下端轴力一一样，为了了方便以后后的计算，柱柱的下端轴轴力没有在在上端轴力力下加柱自自重，因为为前面算恒恒载下柱下下端轴力时时就加入了了自重）顶层柱：A柱轴轴力：B柱轴轴力：+112.755+11..85=99.16++24.66=33..76KNN第三层层柱：本层柱上端轴轴力=上层柱下下端轴力+本层柱集集中荷载+梁端剪力力A柱轴轴力：+433.86++15.553=188.32++59.339=777.71KKNB柱轴轴力：+500.61++47.229+333.76==36.664+1331.211=1677.85KKN第二层层柱：A柱轴轴力：+777.711+44..54=118.322+1222.25==140..57KNNB柱轴轴力：+1167.885+500.12++47.229=366.64++265..26=3301.990KN第一层层：A柱轴轴力：+1400.57++43.777=188.32++184..34=2202.666KNB柱轴轴力：+3011.90++50.777+477.29==36.664+3999.877=4366.63KKN10、竖向活活载作用下下柱轴力图图如2.15所示：图2.16活载作用用下的轴力力图2.6.3水水平风荷载载作用下内内力分析1、风荷载作作用下侧移移刚度D值计算（1）、顶顶层及中间间层D值边边柱：中中柱：（2）、底底层D值边柱：中柱：表2.8风荷载下下柱的抗侧侧移刚度D轴C轴B轴A轴2-4层底层2、风荷载作作用下的框框架内力分分析:（1）、各各层柱的剪剪力分配表2.9风风荷载作用用下柱的剪剪力分配表表（2）、各层层反弯点的的计算、、、查表可可得。由于于本结构上上下横梁刚刚度相同，故=0，=0，除底层外，以上各层=0。表2.10风荷载作作用下柱的的反弯点计计算表层左边柱中柱右柱4321（3）、风载载作用下柱柱端的弯矩矩：顶层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底三层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底二层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底底层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底3、梁端弯矩矩、梁端剪剪力、柱端端轴力的计计算梁端弯矩计算算：梁AB端剪力力计算：风载作用下的的柱轴力：：由梁端剪剪力产生，下下层柱的轴轴力是以上上所有层梁梁剪力的叠叠加。梁线刚度和柱柱线刚度均均已求出，由由梁端弯矩矩进一步求求得梁端的的剪力，由由梁端剪力力进一步求求得柱的轴轴力。顶层：AB跨梁：BC跨梁：三层：AB跨梁：BC跨梁：二层：AB跨梁：BC跨梁：底层：AB跨梁：BC跨梁：4、风载下的的弯矩图、剪剪力图、轴轴力图如图图所示。图2.17风荷载弯弯矩图图2.18风荷载下下剪力图图2.19风荷载下下轴力图2.6.4水水平地震荷荷载作用下下内力分析析1、各层柱侧侧移刚度及及D值与风荷荷载相同，不不再重复计计算。2、水平地震震荷载作用用下的框架架内力分析析（D值法）：：（1）、各层层柱的剪力力分配表2.11水平地震震荷载作用用下柱的剪剪力分配表表（2）、各层层反弯点的的计算表2.12水平地震震荷载作用用下柱的反反弯点计算算表层左边柱中柱右柱4321（3）、地震震荷载作用用下柱端的的弯矩：底层=4..2（1）=4.2（++++）顶层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底三层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底二层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底底层：1）边柱：柱柱顶柱底2）中柱：柱柱顶柱底3、梁端弯矩矩、梁端剪剪力、柱端端轴力的计计算梁端弯矩按下下列公式计计算：梁线刚度和柱柱线刚度均均已求出，由由梁端弯矩矩进一步求求得梁端的的剪力，由由梁端剪力力进一步求求得柱的轴轴力。顶层：AB跨梁：BC跨梁：三层：AB跨梁：BC跨梁：二层：AB跨梁：BC跨梁：底层：AB跨梁：BC跨梁：4、地震荷载载下的内力力图图2.20水平地震震弯矩图图2.21水平地震震剪力图图2.22水平地震震轴力图2.7内力力组合1、荷载布置置：恒载要要实际情况况全部作用用在结构上上；活载与与恒载及水水平荷载产产生的内力力相比，产产生的内力力较小，因因此不考虑虑活载的不不利布置，按按满布荷载载活计算，但但对梁跨中中弯矩应乘乘以1.11~1.2的系系数，支座座处的弯矩矩不变；风风载及等效效地震荷载载可能沿某某方向的正正反两个方方向作用，应应分别考虑虑。2、荷载组合合，考虑三三种荷载组组合：1.2恒+11.4活、1.2恒+0.99*1.44*（活+风）、1.35恒+1.44*0.77*地震。3、内力组合合控制截截面的取法法：框架柱柱的弯矩、轴轴力和剪力力沿柱搞是是线性变化化的，因此此可取各层层柱的上下下端截面作作为控制截截面。对于于框架梁，在在水平力和和竖向荷载载共同作用用下，剪力力沿轴线呈呈线性变化化，弯矩则则呈抛物线线形变化，因因此，除取取梁的梁端端为控制截截面以外还还应在跨间间取最大正正弯矩的截截面为控制制截面。柱选选取上、下下两端作为为控制截面面，梁选取取跨左、中中、右端三三个截面作作为控制截截面。梁取取上边所计计算的轴线线2的一榀框框架的底层层梁进行内内力组合，柱柱取底层边边柱进行内内力组合。承承载力调整整系数梁的内力组合合因框架结构对对称，故选选取一半进进行组合。2.7.1梁梁内力组合合表2.13梁内力组组合

2.7.2柱柱内力组合合表2.14柱的内力力组合表

注：1表中中--活荷载载按楼层的的折减系数数，一层取取=1.00，二、三三层取=00.85，四四、五、六六层取=00.7。2表中抗震调整整系数，取取0.8。3=恒载++0.5活活载。图2.15柱剪力组组合注：1、以以上四个表表中表示抗抗震调整系系数，取00.85。2、=恒载+0..5活载2.8截面面配筋计算算2.8.1梁梁的配筋计计算（1）梁端柱柱边弯矩计计算：梁的的支座截面面考虑了柱柱支座宽度度的影响，按按支座边缘缘截面的弯弯矩计算，

其值为：式中：M1为为梁端柱边边弯矩M为梁内力组组合表中支支座轴线上上的弯矩值值为相应组合的的支座剪力力，b为柱的支承承宽度，本本结构所用用柱全部为为600**600，故b=6000。按按上式的计计算结果列列于上表的的梁的内力力组合中。梁端柱柱边剪力计计算：

式中：V1表示梁端端柱边剪力力V——为梁内力力组合表中中支座轴线线上的剪力力值g、p——分别为作作用在梁上上的竖向分分布恒载和和活载按上式的的计算结果果列于上表表的梁的内内力组合中中。（2）计算纵纵向受拉钢钢筋当梁下部受拉拉时，按T形截面设设计AB，CD跨跨中按T形截面设设计当梁上部受拉拉时按矩形形截面设计计，由于混混凝土构件件的抗拉强强度大约只只占其受压压强度的十十分之一。故故T型截面翼翼缘处于受受拉区的混混凝土不考考虑其抗拉拉强度,因其抗拉拉力所占的的比例在计计算中与钢钢筋的拉力力相比是微微乎其微的的.固而可不不在受拉翼翼缘考虑其其抗拉强度度,所以按矩矩形截面计计算。梁端支支座处按矩矩形截面设设计，由于于BC跨中为负负弯矩，上上部受拉，故BC跨中也按矩形截面设计。对于AB跨：：翼缘计算宽度度当按跨度度考虑时，；按梁间距考虑虑时，=3300+33750--275==37755mm按翼缘高度考考虑，，无无需考虑这这种情况故取。

同理，取BC跨，CD跨梁内纵向向钢筋选HRB4400级钢（），。对于AB跨：>=4377.91故属于第一类类T形截面，即即中和轴在在翼缘内。同同理，BC、CD跨都属于于第一类T形截面。梁各截面面的配筋情情况具体见见下表2.16：

注：1以以上表中表表示受压区区混凝土矩矩形应力图图的应力值值与混凝土土轴心抗压压强度的比比值，由混混凝土强度等级级决定，此此处取1.0（混凝土土强度等级级为C30）。2，。

（3）梁斜截截面受剪承承载力计算算AB跨跨跨高比C=75500/7700=110.711>2.55，由于最最后的梁剪剪力为非地地震组合的的剪力，故故有：>Vmax==294..33KNN故AB跨梁尺尺寸满足要要求。同理，BC，CD跨尺寸也也满足要求求。对于AB、CCD跨，梁端端加密区箍箍筋取2肢@100，箍筋用HRB2235级钢筋（），则则分别有：：>Vmaxx=2944.33KKN.加密区长度取取0.855m，非加加密区箍筋筋取2肢@150，对于箍箍筋设置满满足要求。2.8.2柱柱的配筋计计算（1）剪跨比比和轴压比比验算下表给出了框框架梁各层层剪跨比和和轴压比的的计算结果果，其中剪剪跨比也可可以取Hn/（2h0），表中中的Mc、Vc和N不应考虑虑承载力抗抗震调整系系数表2.17柱的剪跨跨比和轴压压比

由于本结构抗抗震等级为为三级，由由上可知剪剪跨比均满满足>2的要求，轴轴压比均满满足<0.9的要求。（2）柱的计计算长度对于现浇楼盖盖，底层柱柱计算长度度l0=1.00H，其余层l0=1.225H。（3）计算柱柱的纵向受受力钢筋柱的纵向钢筋筋均采用HRB4400级钢筋，其其抗拉和抗抗压设计值值fy、都为360NN/mm22。以下是A柱的的配筋计算算过程，其其余柱的计计算结果见见表2.199A轴4层柱= 由于第四层MM/NN相对较大大，N<，故选选择Mmax及相应的N计算M=2112.077，N=3550.799KN柱的计算算长度：=1.225H=柱的长细细比>5..0，这时需需要考虑挠挠度对对偏偏心距的影影响，即需需要考虑二二阶弯矩影影响。取取按大偏压计算算，采用对对称配筋：：故前面的的大偏心受受压假设正正确。于是：=按构造造配筋受拉区区与受压区区各配318AAs=7663mm22两侧各配1根18，全部部纵向配筋筋率>0..6%，满足要要求。A轴底层柱，由于N<=22466..66KNN>5..0,要考虑挠挠度对偏心心距的影响响>11,取，按小偏压计计算。采用对称配配筋：=-0.077+0.5518<,,则应按大大偏心进行行计算。于是：=按构造造配筋受拉区与受压压区各配318AAs=7663mm22两侧各配2根18，全部部纵向配筋筋率>0..6%，满足要要求。 ==-55.82<<0按构造配筋受拉区区与受压区区各配318AAs=7663mm22两侧各配2根18，全部部纵向配筋筋率>0..6%，满足要要求。（4）垂直于于弯矩作用用平面的受受压承载力力验算一层：NNmax==18233.35KKN=5.88/0.66=9.667，查表得得。=1823..35KNN满足要要求。（5）斜截面面受剪承载载力计算A轴柱四层：最不利利组合（|Mmaax|及相应的N，V）：M=2112.077N=3350.779KNV=70.660KN剪跨比比由上知，>3，取因为故N=3550.799KN故该层柱柱应按构造造配置箍筋筋。柱端加密密区的箍筋筋选用4肢@100。由上知知一层柱的的轴压比n=0..79，查《混混凝土结构构设计规范范》表111.4.117可得箍箍筋最小配配箍特征值值=0.1148，则最小小体积配筋筋率：加密区位置置及长度按按规范要求求确定，非非加密区还还应满足S<100d=1660，故非加加密区箍筋筋取4肢@150。（6）框架梁梁柱节点抗抗震验算以首首层B节点为列列，由节点点两个方向向梁的受弯弯承载力计计算节点的的受剪设计计值，计算算时取两侧侧梁的平均均高度，即即hhb=7000mm，=700mmm一剪剪力设计值值其中对于于三级抗震震等级，为节点左左右梁端组组合弯矩设设计值和，对对于首层B轴节点：：，二剪剪压比限值值因因为，故取取，，。（满满足剪跨比比要求）三节节点受剪承承载力节点点核芯区的的受剪承载载力按下式式计算，其其中N取二层柱柱底轴力。N==39866.44KKN和0.5ffcA=0..514..36000600==25744KN二者中较较小值，故故取N=25574KNN设节点区区分配箍筋筋为4肢10@1100，则节点满足足受剪承载载力要求。柱的计算算见下表：：表2.18柱的配筋筋计算

注：：以上表中中318表示柱的的单侧配3根18，柱为对对称配筋，另另外两侧的的配筋分别别为1118。2.8.3次次梁的配筋筋计算按考虑内力重重分布设计计，根据本本商场楼盖盖的实际使使用情况，楼楼盖的次梁梁和主梁的的活荷载不不考虑梁从从属面积的的荷载折减减。1、荷载设计计值恒荷载设计值值：板传来恒荷载载：KN//m次梁自重：KNN/m次梁粉刷：110厚混合砂砂浆：KN//m小计KN//m活荷载设计值值：荷载总设计值值：2、计算简图图主梁截面为，次次梁在外墙墙上的支承承长度为1190mmm，计算跨跨度：边跨：，取77350mmm，中间跨：因跨度相差小小于10%，可按五五跨的等跨跨连续梁计计算，计算算简图如下下图所示A11B2C33、内力计算算次梁的弯矩系系数分别为为：端支座座（A），-1/116；边跨跨跨中（Ⅰ），1/14；离端第第二支座（B），-1/111；离端第第二跨跨中中(Ⅱ)，1/16；中间支支座（C），-1/114；中间跨跨跨中(Ⅲ)，1/16。次梁的剪力系系数分别为为：端支座座右侧（A），0.50；离端第第二支座左左侧（Bl），0.55；离端第第二支座右右侧（Br）：0.55；中间支支座左侧（Cl）：0.55；中间支支座左侧（Cr）：0.55；故：弯矩设计值：：剪力设计值：：4、承载力计计算及配筋筋验算正截面受弯承承载力：正截面受弯承承载力计算算时，跨内内按T型截面计计算，翼缘缘宽度取，又又，故取25500mmm。纵向钢钢筋均按一一排布置考考虑。C30混凝土土，=1，；纵向钢钢筋采用HRB3335，，箍筋采用HHPB2335，，正截面面承载力计计算过程列列于下表中中，经判别别跨内截面面均属于第第一类T型截面。次梁正截面受受弯承载力力计算过程程如下表2.2：表2.19次梁正截截面受弯承承载力计算算过程表截面位置边支座A边跨跨中1第一内支座BB离端第二跨中中2中间支座C中间跨跨中3弯矩M/(kkN.m))—41.86671.77—87.66660.27—68.87760.270.0540.0090.1130.0080.0890.0080.9720.9950.9400.9850.9960.985308.7517.1668.5438.6495.7438.6实配钢筋钢筋面积/763710.1763710.1763710.1符合符合符合符合符合符合斜截面受剪承承载力计算算：验算截面尺寸寸：，且hW/b=3365/2250=11.46<<4，截面尺尺寸按下式式验算：>Vmax==84.449kN故截面尺寸满满足要求。验算是否需要要计算配置置箍筋（对对支座B左侧截面面）：故不需要进行行箍筋计算算，仅按构构造配筋：：采用，因B支座V最大，且且截面最小小，故其与与截面也采采用验算配箍率下下限值：弯矩调幅时要要求的配箍箍率下限为为：，实际际配箍率，满满足要求。2.8.4板板的配筋计计算屋面板：1、不上人屋屋面均布活活载标准值值：0.5KN/mm2恒荷载分项系系数取1.2，活荷载载分项系数数取1.4。恒荷载设计值值：KKN/m22活荷载设计值值：KN//m2荷载总设计值值：KNN/m22、计算简图图次梁截面为2250mmm×500mmm，现浇浇板在墙上上的支撑长长度不小于于100mmm，取板板在墙上的的支撑长度度为1000mm，板板的计算跨跨度：边跨中间跨因跨度相差不不超过10%且各跨荷荷载相同，故故可按五跨跨的等跨连连续梁、板板计算。取取1m宽板带带作为计算算单元。计算简图如下下图所示。A1BB2C33、弯矩设计计值板的弯矩系数数分别为：：端支座（A），-1/116；边跨跨跨中（1），1/14；离端第第二支座（B），-1/111；离端第第二跨跨