模板专项施工方案(样本)

南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心（调度灾备中心）模板工程专项方案编制审核批准江苏江都建设集团有限公司2013年1月4日1、工程概况南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心（调度灾备中心）工程为二层建筑，建筑高度13.95m,其中一层高度为3.3m,二层6.36m,建筑物室内外高差0.45m。一层用途：活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等，二层为办公区、休息厅、会议室、监控室，三层为大会议室、休息厅、办公室、贮藏室、音控室等，本工程外形为长方形，长64.8m（轴线间长度），宽49.00m（轴线间宽度）纵向共16个轴线,为1〜14轴，横向为11个轴线分别为A〜L轴。结构形式：基础为桩承台独立基础，上部为框架结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，框架抗震等级三级，按抗震等级二级采取抗震措施；墙体拉结筋按8度设防；楼梯间抗震等级为二级，抗震按一级等级执行。2、材料选用及要求材料种类规格型号材质模板12mm厚木胶合板木方40x100mm杉木钢管?48x2.7mmQ235扣件/锻铸铁3.1本工程采用12mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。3.2钢管：采用①48x2.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。3.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于 300mm厚度不小于50mm垫板的延伸不得少于3跨4、施工工艺4.1支设流程：柱一梁一►板4.2柱模板安装4.3梁模板的安装4.4板模板的安装4.5梁板模板支撑系统的搭设4.6架体支设要求1） 采用①48x2.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。2） 立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mn搭设扫地杆。架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。3） 剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑， 每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑。4）柱模板设计：采用木胶板，柱箍采用 ①48钢管进行加固，第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固。5）梁模板设计：采用木胶板，设双排架体，梁底每跨加设 1道小横杆（均分），梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于 200mm,如有其他因素超过者应在端头另加支撑。6） 现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1.5米,扫地杆距地200mm。快拆头调整标高。在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板。5、模板工程的有关验算

柱模板工程参数柱模板参数柱截面尺寸500cm1x500cm-70cm^700cm柱高度3.3m-5.6m面板12mn厚木胶合板次楞竖楞米用方木，柱每边设置6个竖楞柱箍双钢管，间距400mm对拉螺栓70cmx70cm柱中间加设直径12mm水平对拉螺栓，竖向间距400mm何载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m00£新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值：F=0.22ct0「2V=0.22x24x5.7x1.2x1.2x1.00=43.338kN/m2F=cH=24x8=192.000kN/m其中丫c--混凝土的重力密度，取24kN/m3;t0--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T:混凝土的入模温度，经现场测试，为 20C;V-- 混凝土的浇筑速度，取1m/h；H-- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m;(31--外加剂影响修正系数，取1.2;B2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.338kN/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm面板的截面抵抗矩W=1000x12x12/6=24000mrh截面惯性矩匸1000x12x12x12/12=144000口血强度验算1、 面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。2、 荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 Gk=43.338kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值QK=4kN/mL均布线荷载设计值为：q1=0.9x[1.2x43.338+1.4x4]x1=51.845KN/mq1=0.9x[1.35x43.338+1.4x0.7x4]x1=56.184KN/m根据以上两者比较应取5二56.184KN/m作为设计依据。q=56.184KN/m3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.1qil2=0.1X56.184x0.162=0.14KN•m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;6MU 0.14X1022（T= = =5.83N/mm<f=12.5N/mmW 24000面板强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1x43.338=43.338KN/m;面板最大容许挠度值：160/250=0.64mm;面板弹性模量：E=4500N/mm2;4 40.677ql 0.677X43.338X160v= = =0.30mm<0.64mm100EI 100X4500X144000满足要求！柱侧模板次楞验算次楞采用40X100mm宽度X高度）方木，间距：0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=40X100x100/6=66667mm；截面惯性矩I=50x80X80X80/12=3333333mii]（一）强度验算1、 次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。2、 荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 Gk=43.338kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值QK=4kN/mL均布线荷载设计值为：qi=0.9X[1.2X43.338+1.4X4]x0.16=8.295KN/mq2=0.9X[1.35X43.338+1.4X0.7X4]X0.16=8.989KN/m根据以上两者比较应取q=8.989KN/m作为设计依据。q=8.989KN/m400400400400400400f \f 1f \r、ff >3、强度验算计算最大弯矩：22MUx=0.1q|=0.1X8.989X0.4=0.144kN•m最大支座力：1.1ql=1.1X8.989X0.4=3.96kN次楞抗弯强度设计值[f]=172口矗6Max 0.144X1022艺= = =2.700N/mm<17N/mm（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值Vi=0.6qil=0.6X8.989X0.4=2.157KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2;抗剪强度按下式计算：2=0.809N/mm<fv=1.7N/mm3V 3X2=0.809N/mm<fv=1.7N/mmT= =2bh 2X50X80次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=43.338X0.16=6.934KN/m;次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm;次楞弹性模量：E=10000N/mm2;0.677ql4 0.677X6.934X4004v= = =0.056mm<1.6mm100EI 100X10000X2133333满足要求！柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距400mm截面抵抗矩W=8980mm截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mni（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：Pi=0.9X[1.2X43.338+1.4X4]X0.156X0.4=3.235kNP2=0.9X[1.35X43.338+1.4X0.7X4]X0.156X0.4=3.506kN根据以上两者比较应取P=3.506kN作为设计依据。o o o o o472350I 350472~7J――~7Z计算简图（kN）经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN最大弯矩Mma>=0.429kN.m;柱箍抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值 N=1.936KNN Mnax 1936 0.429X10622 + = + =50.056N/mm<205N/mmAn W 848 8980满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下： P=43.338X0.156X0.4=2.704kN。柱箍的最大容许挠度值:[3]=3mm;经计算最大变形Vmax=0.106mm<3mm柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值 Nb：Nb=AnFtbAn 对拉螺栓净截面面积Ftb――螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12其截面面积A=76.0mm，可承受的最大轴向拉力设计值Nb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.519kN<12.92kN。满足要求！柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距400mm截面抵抗矩W=8980mm截面惯性矩I=215600mm4;截面积二848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：Pi=0.9X[1.2X43.338+1.4X4]X0.12x0.4=2.489kNP2=0.9x[1.35x43.338+1.4x0.7x4]x0.12x0.4=2.697kN根据以上两者比较应取P=2.697kN作为设计依据。1.35 2.70 2.70 2.70 2.70 1.35O O O422422422经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.489kN;N2=10.506kN;N3=1.489kN;最大弯矩Mma>=0.423kN.m;柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值 N=1.655KNN Mnax 1655 0.423X10622 + = + =49.056N/mm<205N/mmAn W 848 8980满足要求！挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下： P=43.338X0.12X0.4=2.08kN。柱箍的最大容许挠度值:[3]=784/500=1.6mm;经计算最大变形Vmax=0.049mm<1.6mm满足要求！柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值 Nb：Nb=AnFtbAn 对拉螺栓净截面面积Ftb――螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12其截面面积A=76.0mm，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN<12.92kN。满足要求!模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm,取主楞间距1袖勺面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1000X12X12/6=24000mm;截面惯性矩匸1000X12X12X12/12=144000口血强度验算1、 面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、 荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=[1.2X(24X0.11+1.1X0.11+0.3)+1.4X2.5]X1=7.173KN/mq1=[1.35X(24X0.11+1.1X0.11+0.3)+1.4X0.7X2.5]X1=6.582KN/m根据以上两者比较应取q1=7.173N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2X1X0.3=0.360KN/m跨中集中荷载设计值P=1.4X2.5=3.500KN3、 强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.107qd2=0.107X7.173X0.32=0.069KN•m施工荷载为集中荷载：M=0.107q』2+0.161PI=0.107x0.360x0.32+0.161x3.500x0.3=0.173KN•m取MU=0.173KN・m佥算强度面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;MU 0.173x1062er= = =7.21N/mm<f=12.5N/mmW 24000面板强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1x（24x0.11+1.1x0.11+0.3）=3.061KN/m;面板最大容许挠度值：300/400=0.8mm;面板弹性模量：E=4500N/mm2;4 40.632ql 0.632x3.061x300v= = =0.24mm<0.8mm100EI 100x4500x144000满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度40mm高度100mm间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=40x100x100/6=66667mm；截面惯性矩I=50x80x80x80/12=3333333mm（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1n。2、 荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：qi=[1.2X(24X0.11+1.1x0.11+0.3)+1.4X2.5]X0.3=2.152KN/mq1=[1.35x(24x0.11+1.1x0.11+0.3)+1.4x0.7x2.5]x0.3=1.975KN/m根据以上两者比较应取5二2.152KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2x0.3x0.3=0.108KN/m跨中集中荷载设计值P=1.4x2.5=3.500KN3、 强度验算施工荷载为均布线荷载：M二0.1q1l2=0.1x2.152x12=0.215KN-m施工荷载为集中荷载：M二0.08q2|2+0.213PI=0.08x0.108x12+0.213x3.500x仁0.754KN・m取MU=0.754KN・n验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mn1;6(T Mt 0.754x10= =14.14N/mm<f=17N/mm2=W 53333次楞抗弯强度满足要求！(二)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：M=0.6q1l=0.6x2.152x1=1.291KN

施工荷载为集中荷载:匕二0.6q2l+0.65P=0.6X0.108X1+0.65X3.500=2.340KN取V=2.340KN验算强度。抗剪强度按下式计算3VT= =2bh抗剪强度按下式计算3VT= =2bh3X2.340X1032=0.878N/mm<fv=4.8N/mm2X50X80次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.3X（24X0.11+1.1X0.11+0.3）=0.918KN/m次楞最大容许挠度值：1000/250=4mm;次楞弹性模量：E=10000N/mm2;0.677ql4 0.677X0.918X10004v= = =0.29mm<4mm100EI 100X10000X2133333满足要求!主楞验算主楞采用：单钢管截面抵拒矩W=4.49crn截面惯性矩I=10.78cm（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取 1.5kN/mm2首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：qi=[1.2X(24000X0.11+1100X0.11+300)+1.4X1500]X0.3=1732N/mq1=[1.35X(24000X0.11+1100X0.11+300)+1.4X0.7X1500]0.3=1681N/m根据以上两者比较应取5二1732N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X1732X1/1000=1.905kN。次楞作用集中荷载P=1.905kN,进行最不利荷载布置如下图：1.91 1.911.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.911.91 1.91100010001000最大弯矩Mma>=0.632kN.m;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm； 计算简图100010001000最大弯矩Mma>=0.632kN.m;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm； 计算简图(kN)Ml^ax60.632X10(T=22140.757N/mm<205N/mm4.49X103主楞抗弯强度满足要求主楞抗弯强度满足要求挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3x(24000X0.11+1100X0.11+300)=918N/m=0.918N/mm次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X0.918X1=1.010kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P,经计算，主梁最大变形值V=1.077mm主梁的最大容许挠度值：1000/150=6.7mm,最大变形Vmax=1.077mm<6.7mm满足要求！立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N MW+ wfA WN----轴心压力设计值(kN):N=6.858kN;©——轴心受压稳定系数，由长细比入二Lo/i查表得到；Lo---立杆计算长度(m),Lo二k1k2(h+2a),h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用， k仁1.167,k2=1.016,Lo=2.96m。模板支架计算长度附加系数K1步距h(m)h®9Q・9<hWl・21.2<h<1.51.5<h<2.1KI1.2431.1851.1671.1S3模板支架计算长度附加系数K2oT怕32^3n04019491.^1^1-_o-16i1-Dsore10121416ts25301.02BoT怕32^3n0