区间明挖段地下连续墙施工方案

目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第1章工程概述 1\o"CurrentDocument"编制依据 1\o"CurrentDocument"编制原则 1\o"CurrentDocument"工程简述 1\o"CurrentDocument"设计概况 1\o"CurrentDocument"主要工程数量 2\o"CurrentDocument"工程地质、水文地质概况 2\o"CurrentDocument"第2章工程重难点分析及对策 6\o"CurrentDocument"成槽垂直度控制 6\o"CurrentDocument"钢筋笼吊装 6\o"CurrentDocument"地下连续墙接头质量控制 7\o"CurrentDocument"混凝土浇筑质量控制 7\o"CurrentDocument"第3章施工总体策划 9\o"CurrentDocument"施工目标 9\o"CurrentDocument"总体施工计划 9\o"CurrentDocument"工期计划 9\o"CurrentDocument"第4章施工平面布置 11\o"CurrentDocument"施工总平面布置 11\o"CurrentDocument"施工临时设施 12\o"CurrentDocument"第5章工程实施所需资源配置计划 13\o"CurrentDocument"管理人员配置计划 13\o"CurrentDocument"劳动力投入计划 13\o"CurrentDocument"设备、机具配备计划 13\o"CurrentDocument"第6章连续墙施工 15\o"CurrentDocument"导墙施工 15导墙设计 15导墙施工工艺流程及质量控制要点 15导墙施工主要技术措施 16施工质量控制 17地下连续墙施工 19地下连续墙施工工艺流程 19施工方法及主要技术措施 20泥浆的配置与管理 22钢筋笼制作、安装 23水下混凝土灌注 25连续墙施工质量保证措施 26\o"CurrentDocument"钢筋笼吊装方案 29施工部署 29吊装设备选型 29吊装验算 38吊装方案 45人员安排及设备投入 47钢筋笼吊装安全保证措施 48危险源识别与控制措施 49第7章安全文明施工及环境保护措施 错误！未定义书签。安全生产保证措施 错误！未定义书签。安全生产管理机构 错误！未定义书签。安全生产保证体系 错误！未定义书签。安全生产目标 错误！未定义书签。安全技术保证措施 错误！未定义书签。7.2应急预案及快速反应机制 错误！未定义书签。应急预案 错误！未定义书签。快速反应机制 错误！未定义书签。环境保护措施 错误！未定义书签。7.3.1保护体系 错误！未定义书签。环境保护措施 错误！未定义书签。附件：1、声测管埋设位置示意图 错误！未定义书签。2、声测管埋设幅段示意图 错误！未定义书签。第1章工程概述施。编制依据《地下铁道工程施工及验收规范》 (GB50299-19992003版)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)《钢筋焊接与验收规范》(JGJ18-2003)《广州地铁建设工程安全文明施工标准化图册》 (2012年5月)《广州地铁建设工程安全文明施工标准化图册》 (2012年5月)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《地下铁道、轻轨交通工程测量规范》(GB50308-2008)《工程测量规范》(GB50026-2007)编制原则1、严格遵照合同文件各项标准和条款要求，严格遵守设计规范、施工规范和质量验收标准。2、 根据金洲站〜金隆站区间明挖段工程地质、水文地质条件、埋深以及施工环境、施工条件等，选择相应成熟的施工工艺和工法，优化机械配置，保证机械的使用性能，以保证施工工序质量和工程质量。3、 合理部署，优化资源配置和施工方案，以确保工期。4、 充分考虑城市施工特点，尽量减少对建筑物及周边环境的影响，组织安全、文明施工。5、 协调各种施工工序，做到互不影响，井然有序。6、 本分项工程按201天的施工工期要求来配置相关资源，执行ISO9001标准，实现本工程的安全、质量、工期、环境目标。工程简述宽度为19.99m〜26.72m,深度约为2.6m〜21.72m。采用2道支撑，第一道采用800mmx800mn钢筋混凝土支撑，间距为6m第二道支撑标准段采用①609壁厚14mm钢支撑，间距为3m端头井深21.72m,采用2道支撑。设计概况1、金金区间明挖段基坑采用800mm厚地下连续墙围护结构，仅作临时维护结构使用。2、 连续墙之间采用H型钢接头；3、 本工程抗震设防烈度为7度，场地上类别属W类，抗震等级为三级。4、 根据场地地质情况、地物地貌、建筑功能、周边情况及经济指标优选设计方案1.5主要工程数量金洲站〜金隆站区间明挖段围护结构主要工程量如下表 1-1。表1-1主要工程数量表序号项目名称项目特征描述计量单位工程量备注1地下连续墙成槽深度：H<35m混凝土：水下C30、P63m14812.12非预应力钢筋部位：连续墙钢筋笼。材质规格：H级HPB300综合、川级HRB400综合t1053.93超声波检测管预埋连续墙成墙质量检测m5276.21.6工程地质、水文地质概况1.6.1主要地层及其特性<1>人工填土层主要为素填土，局部为杂填土，颜色较杂，主要呈灰色、灰黄色。素填土的组成物主要为人工堆填的粘性土、粉细砂、中粗砂等，稍压实；部分地段以碎石、块石为主回填。杂填土则局部夹杂有砖块、混凝土块等建筑垃圾，大部分稍压实〜欠压实，稍湿〜湿。层顶标高为6.34〜15.00m,层底标高为0.52〜13.00m,厚度为1.50〜8.30m,平均厚度3.96m。<2-1A>海陆交互相沉积淤泥层深灰色、灰黑色，主要由粘粒及有机质组成，局部含粉砂及贝壳碎片，饱和，呈流塑状，具滑腻感和腥臭味。本层局部揭露，主要分布在山间冲积平原带。层顶标高为 1.68〜5.66m,层底标高为0.14〜4.06m.，厚度为1.20〜2.20m,平均厚度1.68m。<2-1B>海陆交互相沉积淤泥质土层深灰色、灰黑色、饱和，流塑一软塑状，具腥臭味，以粘粒为主，局部含有腐植质，本层零星分布。层顶标高为1.16〜5.52m,层底标高为-0.24〜4.09m,厚度为1.00〜1.70m,平均厚度1.37m。<2-2>海陆交互相沉积淤泥质粉细砂层本层主要为淤泥质粉砂、淤泥质细砂，粒径较均匀，含淤泥质及少量有机质，局部有贝壳碎片，颜色以深灰色、灰色为主，饱和，多呈松散状本层小范围分布。层顶标高为-1.32〜6.46m，层底标高为-2.62〜4.36m，厚度为1.30〜3.80m,平均厚度2.49m。<4N-2>冲积一洪积可塑状粘性土层呈灰白色、灰色、灰黄色、深灰色等。主要由粉质粘土、粘土组成，含少量砂粒及粉粒；主要呈可塑状，局部坚硬状，摇振无反应，光泽反应稍有光滑，干强度及韧性中等，本层在场地内局部分布。层顶标高为 -2.08〜3.34m,层底标高为-5.08〜2.14m厚度为1.20〜3.00m,平均厚度2.36m。<5H-2>®塑状砂质粘性土层呈黄褐色、棕红色等，硬塑—坚硬状，含风化残留石英颗粒，岩芯呈土柱状或散砂状，具有遇水崩解特点，局部夹砾质粘性土。摇振无反应，光泽反应光滑，干强度及韧性高，本层在场地内分布广泛。层顶标高为-5.08〜11.65m，层底标高为-9.06〜-8.15m厚度为1.50〜8.00m,平均厚度3.82m。<6H>g合花岗岩全风化带呈浅黄褐色、灰绿色、灰白色等，原岩组织结构已风化破坏，但尚可辨认，局部夹强风化岩碎块，岩芯呈坚硬土柱状，遇水易崩解，本层在场地内局部分布。层顶标高为-7.32〜8.15m，层底标高为-17.02〜4.65m厚度为2.00〜9.70m,平均厚度3.92m。<7H>g合花岗岩强风化带呈黄褐色、浅灰白色等，原岩组织结构已大部分风化破坏，岩芯呈土柱状、半岩半土状、碎块状、风化裂隙发育，遇水易软化、崩解，本层在场地内局部分布。层顶标高为-17.02〜6.62m，层底标高为-23.73〜-4.72m厚度为0.80〜9.00m,平均厚度4.14m。<8H>g合花岗岩中风化带呈浅灰红色、浅肉红色、浅黄褐色等。中粗粒结构，块状结构，岩质较坚硬，裂隙发育，岩芯破碎，岩芯呈碎块状、块状为主，少量短柱状。岩体基本质量等级为V类，本层在场地内广泛分布。层顶标高为-23.72〜13.00m,层底标高为-26.62〜4.50m厚度为0.60〜16.60m,平均厚度5.76m。<9H>g合花岗岩微风化带主要为华力西侵入中粒混合花岗岩，呈浅肉红色、浅灰红色、浅灰色等，中粒结构，块状构造，矿物成分为长石、石英、少量黑云母等。岩芯以短柱状为主，部分长柱状或块状，岩质坚硬。岩体基本质量等级为川类，本层在场地内广泛分布。层顶标高为 -16.96〜4.50m,层底标高为-19.42〜-5.30m厚度为1.00〜14.50m,平均厚度7.07m。水文地质条件（1）地表水场地地处蕉门水道的东北侧,珠江口狮子洋的西南侧,金洲站〜金隆站区间线路穿越区域地表水体比较匮乏,只在板头村附近分布有几个小鱼塘。（2）地下水地下水类型地下水按赋存方式分为第四系松散层孔隙水,基岩风化及构造裂隙承压水。第四系松散层孔隙水区间场地从起点至里程YDK55+600分布有大量第四系海陆交互相沉积砂层＜2-2＞、＜3-1＞、＜3-2＞为主要含水层,部分其上为填土层直接覆盖,具有统一地下水位,为潜水；部分砂层顶部为淤泥质土、粉质粘土等低渗透性的粘性土层覆盖,具承压性。属中等透水层,地下水较丰富。整个场地地表广泛分布素填土层,部分为填砂,部分为填砂质粘性土,填砂地段富含潜水、透水性强,填粘性土地段富水量较小、透水性一般。残积土层和岩石全风化带,含水较贫乏,透水性较差。淤泥层等软土层也含大量自由水,处饱水状态,但该层渗透性低,地下水流动性差,为相对隔水层。强、中风化基岩风化裂隙承压水基岩风化裂隙水主要赋存在花岗岩强风化、中风化裂隙中,属承压水,透水性、富水性不均,一般透水性弱,富水性弱,在裂隙发育强烈地段容易形成集水带,水量稍丰富。地下水位根据详勘资料显示，本区间地下水稳定水文埋深 1m〜4.5m，标高3.18m〜17.82m,地下水位的变化与地下水的赋存、补给及排泄关系密切,每年 4〜9月为雨季,大气降水充沛,水位会明显上升,而在冬季因降雨减少,地下水位随之下降。地下水补给与排泄大气降水及地表水是地下水的补给来源,排泄主要表现为大气蒸发及珠江退潮时向江河的排泄；地下水位受季节和江河潮汐的影响明显；由于区间线路附近范围地下水开采量少,地下水的补给、径流排泄条件基本保持天然状态。（3）水、土的腐蚀性评价据地勘资料显示,本区域地下水对混凝土结构微腐蚀,长期浸水时对钢筋混凝土结构中的钢筋微腐蚀，干湿交替时对钢筋混凝土结构中的钢筋中等腐蚀。地下水位以上土对混凝土结构微腐蚀性，土对混凝土结构中的钢筋微腐蚀。第2章工程重难点分析及对策本地下连续墙工程施工地质条件相对较好，连续墙上部基本为淤泥质软土地层或者砂质粘性土层，局部含砂量较高，采用成槽机成槽。地质层理构造，呈粉砂、粉土与粘性土互层状。由于该地层含砂量较大，极易造成成槽时塌孔现象，连续墙施工过程中需严格控制泥浆质量、成槽的稳定性及连续性。连续墙中、下部基本为花岗岩，局部为强风化花岗岩，入岩部分为中风化、微风化花岗岩。采用冲击式桩机成槽，成槽速度缓慢，施工中应合理安排以满足成槽进度。成槽垂直度控制地下连续墙采用成槽机结合冲桩机在泥浆护壁下开挖成槽施工,其对墙面垂直度、平整度要求较高，必须控制在3%。以内。因此成槽垂直度控制是本工程地下连续墙施工中的一个重点和难点,其施工控制必须从多个方面进行：1、 导墙施工质量控制导墙施工完成后必须检查其质量，其垂直度偏差w5%。。导墙拆模后及时加设对撑和回填粘土,以防止重型机械在导墙侧面行驶导致导墙受挤压变形。对撑布置竖向2层,水平间距1.5m。2、 成槽过程控制成槽开始前,在导墙上定位出每一幅地连墙的中心位置,并放上标志物,确保每幅地下连续墙开槽的中心线与导墙的中心线重合。开槽时机械频率不宜太快,保证槽段上部垂直度,为下部成槽起到良好的导向作用。成槽过程中应控制好掘进速度循环渐进,保证成槽垂直精度。及时检测成槽垂直度情况,及时调整垂直度,做到随挖随纠正,确保槽壁垂直度控制在3%以内。3、 检测与纠偏成槽过程中严格控制成槽机自带检测纠偏系统，确保槽壁垂直度符合规范要求。钢筋笼吊装本工程地下连续墙最深为21.72m，钢筋笼整幅重量（含措施筋等）最重约 13T,除Z型连续墙外，采取整体吊装入槽，因为场地狭小，钢筋笼吊装为本工程的又一重点及难点。钢筋笼的吊点设置与变形经认真推敲验算后确定。根据钢筋笼的理论重量,综合考虑钢筋笼尺寸和现场吊装、行走条件,施工中采用1台50t履带吊车配合1台80t的履带吊进行吊装。入槽时缓慢下放,平稳入槽,入槽后应根据测定的导墙高程准确控制钢筋笼标高。为便于整体吊装受力和整体稳定，钢筋笼纵横向均设桁架钢筋加强，均设置在主筋内侧，横向桁架筋间距4m竖向桁架筋间距不大于1.5m,标准幅竖向桁架筋设5道，异型幅竖向桁架筋每边不小于2道。钢筋笼起吊前，要仔细检查起吊钢丝绳长度，使之能够水平地吊起。在起吊时使用48mm厚钢板作为起吊扁担，为防止钢筋笼变形，在钢筋笼的头部及中间部两点进行双索同时起吊（8点起吊），吊离地面后再逐渐转换成垂直状态，并在钢筋笼下端系上拖绳以人力操纵，防止起吊后空中摆或下放时碰撞槽壁。详细吊装方案见第六章6.3章节。地下连续墙接头质量控制接头采用H型钢，H型钢设置在先施工槽段地连墙端头位置，后施工槽段时，钢筋笼直接插入先施工槽段H型钢内。1、提高接头部位成槽精度成槽精度对接头质量有重要影响。在吊放接头构件之前,对槽孔两端的有关尺寸（如槽宽、槽长等）进行检测。若不能满足钢筋笼下放要求,则应进行修孔,直到满足要求。待槽孔满足要求后应安装钢筋笼,钢筋笼下放后H型钢一般不会紧贴土体,总存在一定缝隙,缝隙处必须以粘土装袋回填,尽量减少水下混凝土绕流的空间。2、刷壁质量控制使用外形与槽段接头形状相匹配的刷壁器。在后续槽段挖至控制标高后,开始清刷接头面上的沉渣、泥皮。本工程刷壁次数规定不小于10回合，施工中还应根据刷壁器的钢丝上是否有泥块作为停刷的依据。为了确保刷壁质量,在刷壁时,清刷器采用偏心吊刷且固定在冲击钻机上刷壁,这样可以增加接触压力,以保证钢刷与接头面紧密接触,从而提高清刷效果。刷壁器每次上下一个来回需用清水冲干净。根据刷壁器的磨损情况，对刷壁器的边缘进行加焊和及时更换刷壁器。混凝土浇筑质量控制本工程地下连续墙混凝土浇筑拟采用C30P6水下混凝土。混凝土坍落度宜为200±20cm。在槽段中的H型钢和钢筋笼就位后，用导管灌注混凝土，首次灌注量应满足能使导管底端埋入混凝土内不小于500mm灌注过程中，导管的底端进入混凝土的深度必须在1.5m以上，否则混凝土流出时可能会把混凝土上升面附近的浮浆卷入混凝土内。但导管的埋入深度也不宜过大，否则混凝土不易从导管内流出，一般埋深不超过 6m。混凝土灌注前，应检测槽底泥浆比重（不大于1.15）和检查槽底沉渣厚度（不大于100mm,并在4h以内灌注混凝土，每槽段采用双导管浇筑混凝土，两导管必须同时浇灌，避免产生混凝土疏松、夹泥；浇筑混凝土时,适当提高导管提动频率（一般10〜20次/min）,使导管做30cm左右的竖向运动，提高混凝土密实度。导管提动过程中，上下运动不宜过快，过快的运动会增加混凝土与泥浆的接触机会，使泥浆卷入混凝土内影响墙体质量，同时还会使泥浆性能变坏。导管连接要牢固，并用橡胶密封圈做全完全水封，防止漏水。使用前要检查导管是否变形、接头连接情况和防水密封性能等，防止混凝土浇筑过程中出现问题而使浇筑不连续。导管使用后要及时冲洗干净。第3章施工总体策划3.1施工目标3.1.1质量目标3.1.2工期目标根据本标段总体工期筹划要求，本地下连续墙工程工期为 201天（1天/幅）。项目部将通过合理组织与安排，确保本工程施工按期按质完成。HSE管理目标1、 健康目标无疾病流传，无辐射损害人员健康，劳动保护措施 100%到位，无职业病发生。2、 安全目标工程实施过程中杜绝重大机械及交通事故，杜绝重伤及伤亡事故，杜绝火灾事故，年重伤率控制在0.6%。以下，年负伤率控制在12%o以下。3、 环境目标达到ISO14000系列标准要求，符合环保要求，最大限度保护生态环境，无污染环境，确保不发生建筑物损坏事故。严格控制施工废水、粉尘、噪声、建筑垃圾按照规定处理后达标排放，杜绝环境污染事件的发生根据广州市文明施工的统一标准进行施工现场规划，高标准、高质量建设绿色施工场地，争创“广州市文明样板工地”。3.2总体施工计划图3.3工期计划3-1。表3-1施工工期安排施工内容开始日期结束日期工期每日完成工作量导墙施工2013年10月31日2013年12月31日60天16m（平面距离）地下连续墙2013年12月10日2014年6月27日201天1天/幅3.3.1连续墙施工工期分析

金金区间明挖段地下连续墙每幅作业时间分析见表 3-2，表3-2 地下连续墙每幅作业时间分析表序号工序名称作业时间序号工序名称作业时间1地下连续墙成槽7〜8天6二次清孔2h2钢筋笼制作12h7吊装钢筋笼1.5h3成槽质量检验0.5h8设置混凝土导管0.5h4刷壁1h9浇筑混凝土5h5清孔0.5h备注由于每幅地墙施工时间约8〜9天，其中成槽7〜8天，成槽机检修调整6h后即可再次成槽，通过机械调配，工序搭接及平行施工，连续墙计划工效 1天/幅计；第4章施工平面布置施工平面布置原则施工总平面布置图的作用是用来正确处理全工地在施工期间所需各项设施和永久结构之间的空间关系，按施工方案和施工总进度计划合理规划施工道路、材料堆场、仓库、钢筋加工场、临时房屋建筑、临时用水用电管线敷设等，为使现场总平面布置科学合理，使用方便，做到整齐美观、清洁畅通、文明施工，在施工总平面布置时应遵循如下几点原则：1、结合施工现场能利用的场地实际情况，尽量减少占用工程用地，避免临时设施的重复搭建，保证施工设施相对固定。2、钢筋加工场及材料堆场布置要适合施工生产的需要，方便材料进场，尽量减少现场二次搬运。3、临时用水用电的管线架设应尽量避免对交通造成影响。4、总平面布置要充分考虑生产、生活设施和施工中的劳动保护、技术安全、防火要求，卫生要求及环保要求。5、总平面布置要符合省市政府有关文明施工的要求。施工总平面布置地下连续墙工程施工工期紧，因此需投入大量的人力、物力，并要减少料具的场内二次搬运距离，最大限度发挥机械设备的效率，搞好现场文明施工，所以现场必须要求科学合理的平面布置，根据政府有关文明施工的要求和实际情况并结合工程特点，拟作如下施工总平面布置：1、本工程开展两个工作面，1#和2#施工区域同时施工。2、施工现场所在区域交通方便，满足机械、设备、人员进场条件，施工道路平整硬化，沿基坑布设。3、施工用电主要为市电，施工用水、生活用水沿围墙布置，并接入泥浆池和临设区。4、本场地沿金隆路从北往南依次设3个大门，对场地综合考虑，合理布局，设置钢筋堆放场1个、钢筋加工场2个、三级沉淀池（9个）、泥浆箱（2套共计22个）等。具体布置详见附图1金洲站〜金隆站区间明挖段施工总平面布置图。5、本工程根据施工进展和需要，基坑四周每隔100米设置照明大灯，以供工作面夜间施工用。施工临时设施4.3.1临设建筑物布置为搞好文明施工及安全管理，由于施工场地狭小，本场地仅作为施工场地，同时布设一集装箱做现场办公室，设置茶水亭和卫生间。4.3.2场内地面硬化本施工场地以金隆路为主，期间金隆路原路面可供大小型和重型车辆通行，不需硬化场地的其他部分，地面均为地表土及建筑废料，考虑到路面情况和施工需要，需要做路面处理的地域共计10部分，以便在多雨天气保证场地内无泥泞，做到文明施工。材料堆放1、材料分类堆放，标识清楚，标牌统一。2、施工物料除按施工总平面布置图指定位置放置外，还要根据不同特点和性质，规范布置，执行堆放整齐、限高限宽、上架入箱、规格分类、挂牌标识等管理标准。消防按照消防管理部门和指挥部的要求设置临时消防设施，并在施工现场进门处配备灭火器、水龙带、灭火桶、灭火铲、消防水池、水管等临时消防设施。第5章工程实施所需资源配置计划5.1管理人员配置计划为完成本工程的各项目标，项目部将选派一批理论水平高、实践经验丰富、业务素质高、综合能力强、并有良好敬业精神的施工管理和施工技术管理人员，分配在作业队，充实和加强对本工程的施工技术力量。5.2劳动力投入计划本工程拟投入的劳动力将分期分批进场，开展 2个工作面，施工高峰时现场总人数约152人，具体劳动力投入计划见表5-1。表5-1 劳动力投入计划表地下连续墙施工队劳力配置备注管理人员施工人员金洲站〜金隆站区间1#施工区域676分为两个班组明挖暗埋段2#施工区域676分为两个班组合计121525.3设备、机具配备计划本工程拟投入的设备、机具见表5-2。表5-2施工机械配备计划表序号设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率(KW)生产能力施工部位备注1成槽机SG351河北2009租赁2冲桩机CZ-3020河北200940地下连续租赁挖掘机PC2002日本201031m墙、主体租赁2履带吊QUY801徐州200880T结构租赁3履带吊QUY501徐州200750T租赁4钢筋切断机GQ40B2太原20077.5①6〜①40钢筋加工自有5钢筋弯曲机GJB7-40B2太原20077.5①6〜①40自有

序号设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率(KW)生产能力施工部位备注6钢筋调直机GT82太原200710钢筋加工自有7直流电焊机AX-320X112太原2009自有8插入振动器①504永康2009①50混凝土振捣自有第6章连续墙施工6.1导墙施工6.1.1导墙设计连续墙施工前先进行导墙施工，导墙起锁口和导向作用，直接关系到连续墙顺利成槽和成槽精度，能有效防止孔口土体坍塌。导墙采用、厂”型现浇钢筋混凝土，混凝土标号 C25导墙翼面置于上部压实的填土上，以保证两侧导墙能紧贴地面并在地下连续墙施工前和施工中不产生内挤。导墙的净距按照《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999的要求大于地下连续墙的设计宽度50mm又地下连续墙设计宽度为800mm故导墙净距为控制在850mm详见图6-1，连续墙导墙大样图。QH(1[4uuu I2DO图6-1连续墙导墙大样图6.1.2导墙施工工艺流程及质量控制要点1、导墙施工工艺流程场地整平 ■测量敢毀 ►导墻开挖基底整平 ■钢箭绑扎 ►支模土方回填« 对狀工■养护■拆模■ 2、导墙施工质量控制要点图6-2 导墙施工质量控制要点图6.1.3导墙施工主要技术措施6.131导墙沟槽开挖导墙开挖前根据测量放样成果、地下连续墙的厚度(地下连续墙外放 10cm),实地放样出导墙的开挖宽度(较连续墙宽5cm,即导墙净距85cm)。导墙分段施工，分段长度根据模板长度和规范要求，一般控制在 30〜50m,并不得与地下连续墙的分幅线重合。导墙沟槽开挖采用反铲挖掘机开挖，侧面人工进行修直。导墙必须筑于坚实的土面上，不得以杂填土为地基。若遇暗浜土、障碍物和管线移位后的松散填土，原则上应挖除后浇混凝土垫层或将导墙加深至原状土基面。6.1.3.2钢筋原材料钢筋根据施工图纸、施工说明及现行的国家标准的有关规定，钢筋应有出厂质量证明书和试验报告单。进场钢筋应按有关标准的规定抽样试验合格。钢筋应分批堆放整齐，上架堆放，避免锈蚀污染，表面洁净无损。不得使用带有颗粒状和片状老锈的钢筋。6.1.3.3导墙的钢筋绑扎、模板支设及混凝土浇筑施工导墙沟槽开挖后立即将导墙中心线引至沟槽中，平整基面后绑扎导墙钢筋，本工程导墙钢筋采用单层钢筋网片，纵向筋采用 HRB40d12@200mm配置，分布筋采用HPB300M0@200mm配置。由于钢筋直径型号较小，间距较小，按梅花型绑扎。浇筑混凝土时预留钢筋接头，保证本段导墙与相邻段导墙钢筋的搭接长度。采用砂浆垫块控制钢筋保护层厚度，纵横向均间距 1000mm设置一块垫块。腹板、翼缘保护层厚度均为25mm钢筋间距允许偏差：土10mm保护层厚度允许偏差：土5mm进行导墙侧模施工时，根据现场施工条件及经验，导墙侧墙模板外模采用竹胶

板，内模用土模。导墙模板安装前应对其轴线标高进行校核；检查竹胶板的平整度，不符合要求的废弃不用。模板在使用前需将模板清理干净并涂抹脱模剂（严禁使用废机油）模板接缝处平整，不出现错台现象；漏洞接缝处用胶带等措施防止漏浆产生。模板加固采用方木及自制H型支撑，模板应加固牢固，并保证轴线和净空的准确。混凝土浇注前先检查模板的垂直度和中线是否符合要求；将导墙顶面标高放样于模板上，以控制导墙顶面标高。检查合格后方可进行混凝土浇注。（4） 混凝土浇注使用商品混凝土，强度等级C25,坍落度为100土20mm采用人工配合挖机浇筑，两边对称交替分层下料，分层厚度为50cm,利用插入式振捣器振捣，振点间距为500mm左右。施工时如发生走模，应立即停止混凝土的浇注，重新加固模板，并纠正到设计位置后，方可继续进行浇注。（5）混凝土浇注完24小时后才能拆除模板，期间注意保湿养护，养护时间为 7天。拆模时以能保证不损伤构件棱角为原则。拆模后应立即再次检查导墙的中心轴线和净空尺寸以及侧墙混凝土的浇筑质量，如发现侧墙混凝土侵入净空或墙体出现空洞应及时修凿或封堵，并召集相关人员分析讨论事故发生原因，制定出相应措施，防止类似问题再次发生。（6）模板拆除后立即架设支撑，支撑为12cm圆木撑，水平间距1.5m，纵向设置两道。经检查合格后立即进行回填，采用挖机回填，人工配合的方法，防止导墙内挤。同时在导墙顶翼面上用红油漆作好分幅线并标上幅号。（7） 导墙拆模后检查导墙的中心线和平整度、垂直度是否符合要求，并对已完成的导墙做好成品保护，防止导墙变形。6.134导墙转角处理本工程所用冲桩机冲桩头为0.8x1.2m，同时由于分幅槽宽及转角等原因， 为保证地下连续墙成槽时能顺利进行以及转角断面完整,转角处导墙沿轴线适当外放，如图连续墙成槽时能顺利进行以及转角断面完整,转角处导墙沿轴线适当外放，如图6-3所示钢筋笼安装完毕后用装袋粘土回填加宽部分。图6-3转角处导墙沿轴线适当外放H型成品钢6.1.4H型成品钢导墙采用挖掘机开挖，人工配合清底、夯填、整平，侧墙采用组合钢模,24小24小6.141严格控制导墙施工精度表6-1导墙施工允许偏差序号项目质量标准1内墙面与地下连续墙纵轴线平行度±10mm2内外导墙间距±10mm3导墙内墙面垂直度5%o4导墙内墙面平整度3mm5导墙顶面平整度5mm6.142导墙施工过程中的质量保证措施1、 测量（1） 所有测量计算值均应立表，并应有计算人、复核人签字。测量完成后提交监理复核，复核认为准确无误后方可使用测量成果。（2） 对易产生位移的控制点，使用前应进行校核，地面高程临时点应远离施工区域。（3） 在需要用水准仪和全站仪定位的地方不能以卷尺代替测量。（4） 混凝土浇筑前应再次校核导墙中心线。2、 开挖沟槽开挖采用PC200挖机机械开挖，人工予以配合。开挖过程中，应严格按照灰线进行开挖。导墙开挖时，应严格控制垂直度，防止超挖欠挖。密切注意土体稳定性，发现有异常现象应立即停止开挖。3、 导墙制作（1） 模板及其支架必须具有足够的强度刚度的稳定性，能可靠承受施工过程中的混凝土自重、侧压力及施工荷载。（2） 所有模板应构造简单、装拆方便、易于钢筋绑扎、安装和浇注混凝土、养护等要求。模板安装之前应在模板上涂刷脱模剂。模板拆除后要养护，铲除模板上的水泥浆，然后涂脱模剂。（3）混凝土的浇筑应分层连续进行，分层厚度 30cm利用插入式振捣器振捣，且应快插慢拨，插点均匀排列，间距50cm左右，逐点移动，顺序进行，不得遗漏。振捣时间20〜30s，振捣密实，确保浆液上翻，表面无气泡。（4）浇筑混凝土时，应经常注意观察模板、支架有无走动情况。当发现有变形、位移时，应立即停止浇筑，并及时处理好，再继续浇筑。（5）混凝土振捣密实后，表面应用抹子搓平。（6）混凝土的养护：混凝土浇筑完毕后，应在12小时内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的湿润状态。（7）现场施工人员不允许在已绑扎好的钢筋上随意践踏。（8）在浇混凝土前将所有插筋固定，以免移位。（9）在浇筑振捣混凝土时，对保护层跟班观测，发现插筋偏移及保护层失落等情况，及时进行弥补。地下连续墙施工根据本区间所处地质情况、工程的施工环境、地下连续墙的结构尺寸及质量要求等，采用“跳二挖一”的办法施工，每一槽段按先两边再中间的抓挖顺序成槽，对于硬岩地层采用用冲击钻机配合成槽。采用1台80t履带吊机和1台50t履带吊机整幅起吊钢筋笼，每一幅槽段按设计的位置安放导管和灌注混凝土。6.2.1地下连续墙施工工艺流程地下连续墙施工流程如图6-4所示：

图6-4 地下连续墙施工流程图6.2.2施工方法及主要技术措施622.1单元槽段成槽槽段放样：根据设计图纸和业主提供的测量控制桩点在导墙上精确划出分段标记线。槽段开挖单元槽段成槽前，对地下连续墙的设计分幅进行施工编号。这样可以保证成槽结束后钢筋笼能顺利下放到位。同时尽量避免单元槽段之间的接头位置设在转角。单元槽段成槽时，成槽机先开挖两边最后挖中间。并先施工距离已做墙体远的一抓，后施工距离近的一抓，在成槽开始前，应在导墙上定位出每一斗抓斗的中心位置，并放上标志物，以确保每次抓斗下放位置一致，防止抓斗左右倾斜。在转角处部分槽段因桩头与槽段长度不匹配时应相应扩大槽段长度。成槽开挖时抓斗应闭斗下放，开挖时再张开，每斗进尺深度控制在0.3m左右，上、下抓斗时要缓慢进行，避免形成涡流冲刷槽壁，引起坍方。开挖至硬岩面后换用冲击式桩机采用跳挖法完成硬岩开挖。成槽过程中泥浆应随着成槽的出土量补入，派专人负责泥浆的放送，视槽内泥浆面高度情况，随时补充槽内泥浆在槽孔混凝土未灌注之前严禁重型机械在槽孔附近行走产生振动。成槽检查槽段开挖结束后，检查槽位、槽深、槽宽及槽壁垂直度，合格后可进行清槽换浆。槽段开挖质量标准见表6-2。表6-2 槽段开挖质量标准表项目临时支护墙体允许偏差检验方法槽位0〜50mm尺量1点/幅槽宽0〜50mm超声波测井仪垂直度5%o超声波测井仪槽深比设计深度深100〜200mm测绳2点/幅清底换浆槽段挖至设计标高后，将成槽机移位，用超声波等方法测量槽段断面，如误差超过规定的精度则需修槽，对于槽段接头亦需清理，可用刷子清刷。此后应进行清底，本工程采用的清孔方法是成槽机抓斗细抓扫底清底，保证槽底沉渣不大于 100mm泥浆比重不大于1.15，粘度不大于28s。施工要点如下：吸泥管下放时不能一次到底，须先在距槽底1〜2m处进行试吸，防止槽底沉渣，造成吸泥管堵塞。清底时，吸泥管都要由浅入深，在槽段全长范围内往复移动作业，清底完成。清底换浆时，要及时向槽内补充优质泥浆，保持浆面基本平衡。刷壁由于单元槽段接头部位的土渣会显著降低接头处的防渗性能。这些土渣的来源，一方面是在混凝土浇筑过程中，由于混凝土的流动将土渣推挤到单元槽段接头处，另一方面是在先施工的槽段接头面上附有泥皮和土渣。因此宜用刷子进行刷壁。刷壁是连续墙施工中的一个至关重要的环节，刷壁的好坏将直接影响到连续墙防水的效果。后续槽段挖至设计标高后，用特制的刷壁器清刷先行幅接头面上的沉碴或泥皮，上下刷壁的次数应不少于10回合，直到刷壁器的毛刷面上无泥为止，确保接头面的新老混凝土接合紧密。刷壁器采用偏心吊刷，以保证钢刷面与接头面紧密接触从而达到清刷效果。6.2.2.2冲击钻冲孔成槽施工技术金金区间明挖段部分连续墙入岩较深，且穿越的岩层强度较高，需采用冲击钻机排孔冲击成槽。施工时先用 ①800十字型钻头分序排孔冲击，冲击完后再用方形的冲锤整修槽段。冲孔时，及时调整泥浆指标（见泥浆指标列表），严防塌孔。冲击钻入岩成孔时，采用勤松绳，勤掏渣，严格控制松绳长度办法，并随时检查钻头推进和提升钢丝绳之间的连结。施工过程中每进尺 0.5~1.0米或一到二小时测量一次钻孔垂直度，并随时纠偏。地层变化处采用低锤轻击、间断冲击的方法小心通过。冲击钻冲孔成槽施工技术措施：（1）冲击时，在槽段内非冲孔部位导墙顶设对口木撑，避免导墙受震动变形。（2）准确控制松绳长度，避免打空锤。一般不宜用高冲程，以免扰动孔壁，引起塌孔、扩孔或卡钻等事故。（3）开始钻进基岩时低锤密击或间断冲击，以免偏斜。如发现钻孔偏斜，立刻回填片石至偏孔上部0.3~0.5m，重新钻进。（4）进入基岩后，每钻进500~1000mm清孔取一次岩样并妥善保存，以便终孔验证。（5）冲击钻底座固定牢靠，在冲击过程中严禁发生移动、倾斜；同时在换锤前后、交接班前后等情况下，对同一冲孔使用同一固定的中心控制线，避免因冲锤位置发生变化，引起卡锤、斜孔、偏孔等现象。（6）在坚硬岩石中冲击时，锤头补焊速度的快慢是影响施工进度的一个主要因素，对此，每一个槽段均设专人三班连续焊锤。6.2.3泥浆的配置与管理地下连续墙挖槽施工过程中，泥浆起到护壁、携渣、冷却机具、切土润滑的作用。性能良好的泥浆能确保成槽时槽壁的稳定，防止坍方，同时在混凝土浇灌时对保证混凝土的浇灌质量起着极其重要的作用。泥浆性能的优劣直接影响到地下连续墙成槽施工时槽壁的稳定性，是地下墙施工中的一个重要的因素。新泥浆采用需经过室内试验，采用性能指标优良的膨润土、纯碱、高浓度CM（和自来水作原材料。根据计算和以往经验，初定配合比为：膨润土 8%-10%;纯碱0.1%;CMC0.25%泥浆储存采用钢制泥浆箱，采用泥浆泵输送，泥浆泵回收，由泥浆泵和软管组成泥浆循环管路。废泥浆先采用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。泥浆配制与管理的技术要点：依据施工配比，先将膨润土泡在搅拌桶内，按规定数量加水，开动搅拌机搅拌，然后按规定数量加入纯碱搅拌约5分钟，再加入CM（溶液继续搅拌5分钟后即完成泥浆制备工作。为使泥浆熟化，新搅拌泥浆须贮存24小时后方可使用。在成槽过程中，泥浆会受到各种因素的影响而降低质量，为确保护壁效果、保证槽壁稳定，应对槽段被置换后的泥浆进行测试，对不符合要求的泥浆进行处理，直至各项指标符合要求后方可使用。对指标不满足规范（见表6-3）要求的泥浆作废浆处理，用全封闭运浆车运到指定地点，保证城市环境清洁。表6-3制备泥浆性能指标泥浆性能新配制循环泥浆废弃泥浆检验方法砂性十砂性十砂性十比重（g/cm3）1.06-1.08V1.15>1.35比重计粘度（s）25-30V35>60漏斗计含砂量（%V4V7>11洗沙瓶PH值8〜9>8>14试纸严格控制成槽时泥浆的液位，保证泥浆液位在地下水位 0.5米以上，并不低于导墙顶面以下0.5米，液位下落及时补浆，以防坍塌。6.2.4钢筋笼制作、安装6.241钢筋笼制作1、 钢筋加工钢筋进场按规定出示应有的出厂质量证明书或试验报告单，每捆钢筋均有标牌。进场时按炉罐（批）号及直径分批验收。钢筋进场后按要求进行有见证取样送检，检验报告经监理审查合格后方能投入使用，不合格产品严禁使用。严禁有带颗粒状或鳞片状老化锈蚀的钢筋进场，对浮锈（色锈）的钢筋，除焊接处附近必须清除干净外，一般不予处理。2、 钢筋配料钢筋配料前，技术人员应详细阅读图纸，熟悉各类钢筋规格、数量、相互间的位置关系，并根据每幅连续墙长度、宽度、隔断间的搭接方法（焊接或绑扎） 、钢筋保护层厚度来确定下料钢筋的长度。钢筋配料前应根据设计施工图，必需弯制钢筋先在加工场地制作模具，并经检查合格后进行钢筋制作。配料准确无误，确保钢筋笼加工尺寸符合设计要求。3、钢筋笼制作钢筋笼应严格根据地下连续墙墙体设计配筋和单元槽段的划分来制作。钢筋笼制作在专门搭设的加工平台上进行，加工平台用12#槽钢拼装而成，钢筋笼均采用整体制作成型，所有纵横向钢筋交叉部位点焊，增加钢筋笼的整体刚度。为保证钢筋笼在起吊过程中具有足够的刚度，采用增设纵、横向钢筋桁架及主筋平面上的剪力筋等措施，所有钢筋连接处均焊牢固，保证钢筋笼的起吊刚度。钢筋笼在平台上先安放下层水平分布筋再放下层的主筋，下层筋放好后，再按设计位置安放桁架和上层钢筋。考虑到钢筋笼起吊时的刚度和强度的要求，根据设计图纸，每幅钢筋笼一般采用4道桁架，桁架间距不大于1200mm焊接钢筋衍架时，应按要求预留出灌注管的位置，两导管间距不大于3.0m，导管距槽段端部距离不大于1.5m。钢筋笼主筋焊接采用闪光对焊，下端纵向主筋要稍向内弯曲一点，以防止钢筋笼放下时，损坏槽壁。其他采用搭接焊。焊接前必须先进行钢筋材质及焊接质量检验，合格后方可进行钢筋笼加工制作。对焊钢筋接头轴线位移偏差不大于0.1d。同一截面上接头数小于50%接头位置错开距离应大于35d。钢筋笼制作成型后应符合下列规定：钢筋笼纵向预留导管位置，并上下贯通；钢筋笼底端应在0.5m范围内的高度方向上作收口处理；吊点焊接应牢固，并保证钢筋笼起吊刚度；钢筋笼设定位垫块，定位块采用“ ”型钢板，确保设计对保护厚度的要求；钢筋焊接质量应满足规范要求。钢筋应刷壁、清槽、换浆合格后 3〜4h以内吊装完毕，并应对准槽段中心线缓慢沉入，不得强行入槽。钢筋笼的制作和入槽安置应符合表6-4的规定：表6-4钢筋笼的制作允许偏差值项目偏差检查方法钢筋笼长度±50mm钢筋笼宽度±20mm钢尺量，每片钢筋网检查上、中、下三处钢筋笼厚度0，-10mm主筋间距±10mm任取一断面，连续量取间距，取平均值作为一分部筋间距±20mm点，每片钢筋网上测四点6.242钢筋笼吊装钢筋笼起吊主吊采用一台QUY80履带式起重机，畐U吊采用QUY5C履带吊，主副吊同时工作，使钢筋笼逐离地面，并改变其角度，直到垂直，主吊移动到位，使钢筋笼对准槽段的中部缓缓入槽，不得强行入槽。钢筋笼在起吊及行走过程中应小心、慢速平稳操作，同时在钢筋笼下端系上拽引绳以人力操纵，防止钢筋笼抖动而造成槽壁坍塌以及钢筋笼自身产生不可恢复的变形，钢筋笼在槽口按设计要求位置对正就位后缓慢下放入槽，严禁放空档冲放，遇障碍物不能下放时，应重新吊起，待查明原因并采取措施后再吊入。钢筋笼下放到位后，用特制的钢扁担搁置在导墙上。具体吊装过程详见6.3章节钢筋笼吊装方案。6.2.5水下混凝土灌注1钢筋笼安放后应在4小时内浇灌混凝土，浇灌前先检查槽深，判断有无坍孔，并

计算所需混凝土方量。本区间明挖暗埋段连续墙混凝土强度等级 C30P6,混凝土的坍落度为200±20mm2、 混凝土浇灌采用灌浆架或吊机配合混凝土导管完成，导管采用螺纹连接式导管，导管连接处用橡胶垫圈密封防水。导管在第一次使用前，在地面先作水密封试验。导管在混凝土浇注前先在地面上将每根导管拼装成两节，用吊机直接吊入槽中混凝土导管口，再将两节导管连接起来，导管下口距槽底30〜50cm导管上口接上圆形漏斗。导管水平布置距离不应大于3m,距离槽段端部不应大于1.5m。3、 开始浇注时，先在导管内放置隔水球以便混凝土浇注时能将管内泥浆从管底排出。采用混凝土罐车对准漏斗直接浇注混凝土，初灌时保证埋管深度不小于 500mm混凝土浇筑中要保持两导管混凝土对称连续均匀下料，混凝土面上升速度不应低于2m/h,导管下口在混凝土内埋置深度应为 1.5〜3m相邻两导管内混凝土高差不应大于0.5m,在浇注过程中随时观察、测量混凝土面标高和导管的埋深，严防将导管口提出混凝土面。同时通过测量掌握混凝土面上升情况、浇筑量和导管埋入深度。当混凝土浇捣到地下连续墙顶部附近时，导管内混凝土不易流出，一方面要降低浇筑速度，若混凝土还浇捣不下去，可将导管上下抽动，但上下抽动范围不得超过30cm。4、在浇筑过程中，导管不能作横向运动以防沉渣和泥浆混入混凝土中。同时不能使混凝土溢出料斗流入导沟。置换出的泥浆应及时处理，不得溢出地面。混凝土浇筑面应高出设计标高30〜50cm对混凝土浇注过程作好详细记录。6.2.6连续墙施工质量保证措施槽壁坍方预防措施针对本工程地质条件较差，在地下墙施工中容易出现坍孔或缩孔等不利现象，在成槽时从改善泥浆性能、减小施工影响等几个方面采取措施确保槽壁稳定：1、改善泥浆性能成槽过程中，在泥浆中加入适量CMC以增大泥浆比重和提高泥浆粘度，增大槽内泥浆压力和形成泥皮的能力，从而达到更好的护壁和防坍效果。但泥浆粘度指标不能大于35s，泥浆比重不大于1.25的上限。2、减小施工影响成槽时尽量小心，每次下放和提升都缓慢匀速进行，尽量减少对槽壁的碰撞和引起泥浆振荡。施工中防止泥浆漏失并及时补浆，始终维持稳定槽段所必须的液位高度，保证泥浆液面比地下水位高。雨天地下水位上升时应及时加大泥浆比重和粘度，雨量较大时暂停挖槽，并封盖槽口。施工过程中严格控制地面的重载，以免土壁受到施工荷载作用而造成土壁塌方，确保墙身的光洁度。安放钢筋笼应做到稳、准、平，防止因钢筋笼上下移动而引起槽壁坍方。优化各工序的施工方案，加强工序间的衔接，尽量缩短槽壁的暴露时间。3、 成槽过程增加对周围建筑物沉降和位移以及地面的沉降监测的频次，及时将监测信息反馈回来，根据监测信息制定相应的措施。4、 若槽段部分坍塌，导墙会因其底部空虚而不能承重，因此需在吊装钢筋笼前先架设具有足够刚度的钢梁，代替导墙搁置钢筋笼，并将钢筋笼荷载通过钢梁传递至坍塌区以外的地基上。6.262成槽垂直度控制措施1、成槽过程中利用成槽机的显示仪进行垂直度跟踪观测， 防止成槽机在成槽过程中产生倾斜而引起槽壁垂直度偏差。2、 由于导墙对地下连续墙上部的垂直度影响较大，因此在导墙施工时严格控制导墙的垂直度和净空，确保导墙施工的精度。3、 合理安排槽段中的挖槽顺序。4、 成槽过工程中严格按照规定控制垂直度，及时调整垂直度，严格作到随挖随纠，以确保成槽的精度。5、 在地下连续墙施工期间，在附近严禁非作业机械设备行走。6、 保证泥浆质量，泥浆液面高度不得低于导墙下50cm。7、 采用带有自动纠偏系统的液压成槽机成槽。表6-5 地下连续墙各部位允许偏差值项目.. 允许偏差临时支护墙体平面位置±50mm平整度50mm垂直度5%。预留孔洞50mm6.2.6.3地下连续墙渗漏水预防及处理措施1、 槽段接头处不允许有夹泥，施工时采用刷壁器上下刷槽壁接头，增加刷壁器对已施工地下连续墙接头的压力，使钢丝刷在刷槽时能产生最好的刷槽效果，同时刷槽时应上下刷动不少于10回合，直到刷壁器提出槽段后刷壁器上无泥为止，以确保刷槽的效果。2、 槽段两端的刷壁作业必须仔细进行，刷壁过程中严禁碰撞两侧土体，严禁未清刷干净就进入下一道工序，不得将已清槽的槽段闲置，应抓紧时间浇灌混凝土。3、地下连续墙的清底工作应彻底，清底时严格控制每斗的进尺量不超过 15cm，以便将槽底泥块清除干净，防止泥块在混凝土中形成夹心现象。4、 控制成槽泥浆液面和泥浆质量，严格泥浆的管理，对比重、粘度、含砂率超标的泥浆应坚决废弃，防止因泥浆引起的混凝土浇注时混凝土面高差过大而造成的夹层现象。5、 钢筋笼下放过程中必须垂直、缓慢，如遇障碍物必须提起，摸清情况，清除障碍物后再放入，切不可强行插入6、钢筋笼露筋会成为渗、漏水的通道，控制钢筋笼露筋。钢筋笼保护块有足够的刚度、厚度、数量，钢筋笼在吊放入槽时先对中槽壁中心，以免挤压保护块。同时钢筋笼下放不顺时，不得强行冲放，以防止露筋。7、防止混凝土浇注时槽壁坍方。钢筋笼下放到位后，附近不得有大型机械行走，以引起槽壁土体震动。8、混凝土浇注时严格控制导管埋入混凝土中的深度，绝对不允许发生导管拔空现象，如万一拔空导管，应立即测量混凝土面标高，将混凝土面上的淤泥吸净，然后重新开管浇注混凝土。开灌后应将导管向下插入原混凝土面下 1m左右。9、保证商品混凝土的供应量，工地施工技术人员必须对搅拌站提供的混凝土级配单进行审核并测试其到达施工现场后的混凝土坍落度，保证混凝土质量。地下连续墙露筋现象的预防措施1、钢筋笼必须在钢筋平台上制作，制作时必须保证有足够的刚度，架设型钢固定，防止起吊变形。2、必须按设计和规范要求放置保护层垫块，严禁遗漏。3、钢筋笼吊放过程必须小心平稳，不得强行冲放。4、增大保护层钢板的面积和数量，优化泥浆加大比重。成槽漏浆现象的预防及处理措施产生漏浆现象最主要地方是地下管道部位。对于施工区内地下管道，在导墙施工时，应将地下管道在导墙范围内的部分破除干净，导墙的底部必须超过地下管道的底板进入原状土层，导墙的后部用粘土回填密实，防止漏浆。对于突然出现大量漏浆现象，则是由于开挖槽壁中有孔洞出现，这时应立即停止成槽，并不断向槽内送浆，保持槽内泥浆面的高度，防止槽壁坍方。然后挖出导墙外边的土体，查找漏浆的源头进行封堵。待处理结束后才能继续进行成槽。对于钢筋笼无法下放到位的预防及处理措施对于钢筋笼在下放入槽时不能准确到位时，不得强行冲放，严禁割短割小钢筋笼，应重新提起，待处理合格后再重新吊入。钢筋笼吊起后先测量槽深，分析原因，对于坍孔或缩孔引起的钢筋笼无法下放，应用冲桩机进行修槽，待修槽完成后再继续吊放钢筋笼入槽。对于大量坍方，以致无法继续进行施工时，应对该幅槽段用粘土进行回填密实后再成槽。对于由于上一幅地下连续墙混凝土绕管引起的钢筋笼无法下放，用冲锤空档冲放，以清除绕管部分混凝土，再吊放钢筋笼入槽。钢筋笼吊装方案施工部署组织机构驾驶员2名，安全防护人员2名，另有钢筋笼司索、起吊上扣、解扣人员12名。设备设施安排QUY80型履带吊一辆，QUY50履带吊一辆，相关吊具、钢丝绳，夜间照明设备若干。吊装场地布置及吊机行走路线金隆路为城市快速路，位于施工场地内，可作为主要施工便道。其余场地部分硬化，做20cm厚C25混凝土道路，可以保证满足80t、50t履带吊等大型设备行走安全。吊车行走路线内禁止堆放物件或机械保证路线畅通。钢筋笼吊装过程中吊车回转半径内无障碍物，吊车可安全起吊。吊装环境金洲站〜金隆站区间明挖段场地连续墙钢筋笼堆放场共设两处， 分别位于场地1#门附近和南沙一中大门附近。整个吊装过程均在施工场地内完成，有影响管线均已做改迁，行走线路、吊装场上方无电线、建筑等外在因素干扰施工。吊装环境受外部影响小，吊装风险相对较小。吊装设备选型吊具设备依据钢筋笼长度及重量确定，以满足起重要求及安全性为前提。履带吊主吊、副吊起重吨位的选择需考虑留够足够的安全系数，并在满足《建筑机械使用安全技术规程》中规定安全系数下安全起吊钢筋笼。钢丝绳、卸扣、吊筋、滑轮及扁担等需根据吊装验算，富余安全系数后进行选型。总起重重量按照设计图纸，本标段地下连续墙的钢筋笼分3种形式：有“一”、“L”和“Z”型。地下连续墙钢筋笼整体制作，整体吊装。明挖段主体围护结构地连墙最大钢筋笼长度20.06m,最大单幅地墙（除“Z”型幅）重12.01t（含加固措施筋、吊筋、吊点加强筋总重量约为1t），主吊吊钩、钢丝绳、扁担总重量为1t，副吊吊钩、钢丝绳、扁担总重量为1t，吊装总重量合计约为13.01t（只含主吊吊具）。“Z”型幅施工时将钢筋笼分为两个 “L”型幅制作，分幅吊装。金金区间明挖段地下连续墙钢筋笼重量详细数据见表6-6。表6-6连续墙最重钢筋笼重量表

序号部位幅型深度m宽度m厚度m钢筋笼重量（t）备注1端头井-一-20.066.00.811.01W090-0992端头井L20.066.30.89.639W092W0973端头井Z20.066.1620.810.52W0894标准段-一-15.76.00.88.456M型地连墙吊装设备选型参数按照金金区间明挖段地连墙最重钢筋笼 （按“一”字型幅）来验算6.322起重垂直高度计算当钢筋笼完全由主吊吊起，计算起重垂直高度时，不仅要考虑主吊臂杆最大仰角为75°及最大钢筋笼重量，还要考虑钢筋笼被吊起后能旋转 180°而不碰撞主吊臂杆（见图6-5），满足BC距离大于3.5m的条件。由于加工制作的吊具尺寸为h1=2.0m,h0=0.48m,因此:AC=BCtg75°=3.5Xtg75°~13.07m(BC=3.5n)b=AC-h0-h1-h2=13.07-0.48-2.0-2.0=8.59mH=h0+h1+h2+h3+h4=0.48+2+2+20.06+0.5=25.04mb—起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离；h0—起吊扁担净高，h0=0.48m;hi—扁担吊索钢丝绳高度，h1=2.0m；h2—钢筋笼吊索高度,h2=2.0m;h3—钢筋笼最大长度,h3=20.06m;h4—钢筋笼距地面高度，h4=0.5m;主吊其中臂杆长度L1、主吊臂长L1=（H＋b－C）/错误！未找到引用源。=（25.04＋8.59－2）/错误！未找到引用源。=32.75（m）按经验取L=34mC-起重臂支点距地面的高度，暂定C=2m回旋半径R1、主吊回旋半径根据计算，主吊臂杆L取36m满足起吊要求，回旋半径计算如下：按主吊吊臂起吊角度计算R1=L?cos75°+d1=34?cos75°+1.4=10.20mdi—主吊起重臂支撑距回旋中心距离1.4m；按主吊与钢筋笼距离（开始起吊）R1=d1/2+d2+d3/2=6.5/2+1.0+6.0/2=6.5mdi-主吊宽度，取5.0m，见图6-7；d2-预留宽度，取d2=1.0m；d3-钢筋笼宽度，按最宽钢筋笼计算，取6.0m；按主吊与钢筋笼距离（钢筋笼调整）Ri=di/2+d2+d3=6.5/2+i.0+4.48=8.73mdi-主吊宽度，取5.0m，见图6-7；d2-预留宽度，取d2=1.0m；d3-吊点中心到钢筋笼边缘的距离，已知冠梁为 0.8x0.8,故d3=0.8+6.63/2=4.12m由上计算，当主吊臂杆为34m时，回旋半径需大于10.20m，按经验取R=12m2、副吊回旋半径按副吊与钢筋笼距离（钢筋笼起吊时），钢筋笼起吊时，起吊半径为：Ri=di/2+d2+d3/2=4.3/2+i.0+6/2=6.i5mdi-副吊宽度，4.3m，见图4-3；d2-预留宽度，d2=i.0m；

d3-钢筋笼宽度，按最宽钢筋笼计算，取6m副吊回旋半径取为R=7m632.5起重机选型确定1、主吊选型经查QUY80履带吊详细参数资料如下（祥见图6-6、图6-7）:图6-6QUY80履带吊外形尺寸图艸长刑度13161999iatda2528313437副度4.3804.356866.85652.35251.851.7674234241.94L741.430.72r1835.535.23534.633.9733.833.58930.530.23029.829.52928.828.628.491026.726.426.22625,725.32524,8羽,610122L220,920.720.620.319.919.711119.2121417.21716.916.616.21615.815,5141614.371丄213.913.613.413.112.9161812.21L91L611.11L111182010.3109.8169.4202298.88.68.38.12224—r1i.a7.3724266.76,46.226285.65.428301.94.730图6-7QUY80履带吊性能参数80t吊机当臂长为34m回转半径12m时，起重量为19.4t，取大型起重机械的安全起重系数为0.8（见《建筑机械使用安全技术规程》 P21,JGJ33-2001）。19.4X0.8=15.52t>12.01t ,吊装行走时，安全起重系数为0.7,19.4X0.7=13.58t>12.01t。所以主吊臂长取34m在安全起吊范围，满足起吊要求。当起吊角度为75°,垂直起吊高度为：L?sin75°+C（起重臂下轴距地面高度）=34?sin75°+2=34.84m,最小起重垂直高度为： b+AC=8.59+25.04=33.63m,故满足起吊高度的要求。2、副吊选型经查QUY5（型履带吊相关资料如下（见图6-8、图6-9）:7B0I 3540（2540）5520 | 4300（3X0}图6-850T履带吊外形尺寸图在钢筋笼起吊到60°角时，副机承载起吊总重量60%即0.6X12.01=7.21，需满足:Q副・K＞（Q1+Q2Q副一副机起吊重量（t）;Q1—钢筋笼重量（t）；Q2-吊索重量（t）,副机索具取1.0tK—起重机的降低系数（取0.8）即：Q副＞（7.21+1.0）/0.8=10.02t查询50T履带吊性能参数如下所示：图6-950T履带吊性能参数经查询，取旋转半径7m臂长31m时，起重重量为18.9t>10.02t，满足要求。亦可取旋转半径为8m臂长为31m时，起重重量为15.4t>10.02t，也满足要求。综上，故本工程地下连续墙钢筋笼吊装采用 80t主吊，50t副吊，主吊臂长取34m副吊臂长取31m6.326钢筋笼吊点布置1、“一”形槽段金洲站〜金隆站区间明挖段地连墙钢筋笼吊装，钢筋笼最长为 20.06m,钢筋笼重约12.01T，考虑采用8点起吊，保证吊装安全及钢筋笼平吊过程中整体稳定性。因为“一”形槽段重心在钢筋笼中心位置，吊点位置设置尽量使笼身各段受力均匀，使钢筋笼起吊时正、负弯矩最小。本次近似将钢筋笼整体当做截面面积相等及材料属性一致的梁体，自身的重量按照均布荷载考虑，按照多跨连续梁正负弯矩相等的原理， 求得最合理的吊点位置，以使钢筋笼整体强度和刚度最大程度满足吊装要求， 并且变形最小。计算图示如下图6-10:.L'|11[1 1- .jlfv L' ,lllli. L 1[1「二eri」」丨|[丨丨」」厂匚1i.imi][h|kd "'-nil 厂图6-10钢筋笼弯矩计算图艮卩：错误！未找到引用源。正=错误！未找到引用源。负222

qli qJ_qli错误！未找到引用源。正=2 （q-均布载荷） 错误！未找到引用源。负=8 2（q-均布载荷）故：L2=22L1又2L1+3L2=20.06 （钢筋笼最长为20.06m）所以L1=1.92mL2=5.42m实际情况：钢筋笼笼顶第一道水平筋距离笼顶为 0.8m。按照常规经验，做如下调整,如图6-11o图6-11钢筋笼吊点布置图2、“L”形槽段直角“L”形钢筋笼和微“L”形钢筋笼重心位置与两边长度有关，而主桁架吊点位置设置应考虑钢筋笼起吊钢丝绳长度相同因素。为保证钢筋笼起吊后垂直，起吊中心位置与钢筋笼重心位置宜重合，假定钢筋笼中心线直角边长为 a和b,则吊点位置为：X=axb/（a+b）Y=axb/（a+b）起吊位置见图6-12o图6-12 “L”型钢筋笼起吊位置示意图6.327 钢丝绳长度计算IT「TTT丁TTTT「口ITTT一TT一「I一11「【.【IFI^t九“图6-13钢筋笼起吊图1、 主吊钢丝绳长度计算由h2=2.0m,L1=(2.0+2.0)x2+0.8+0.8+6.63=16.23m2、 畐寸吊钢丝绳长度计算依照钢筋笼吊装过程，畐U吊钢丝绳不宜过长，满足起吊长度和起吊时受拉强度即可，本方案暂取钢丝绳与钢筋笼夹角为45°,为：L2=6.63?cos45x2=9.38m6.3.2.8钢筋笼吊装加固本工程钢筋笼(除Z型幅)采用整幅制作、整幅起吊入槽。考虑到钢筋笼起吊时的刚度和强度，需对钢筋笼进行加固。1、 骨架筋加固：钢筋笼内的纵向桁架筋数量设置5榀，其余不规则槽段按1.2〜1.5m间距视具体形式布置，横向桁架按1榀/4m布置。2、 剪刀筋加固剪刀筋设置采用©22钢筋，与水平面45°角设置，布置在迎水面、背水面两侧，通长布置。3、 吊点加强在吊点位置处，在幅宽方向上增加一根 ©22的钢筋与纵向钢筋焊接，作为吊点加强。6.3.2.9钢筋焊接钢筋要有质保书，并经试验合格后才能使用。主筋采用搭接焊，焊缝长度不小于 10d搭接错位及接头检验应满足钢筋混凝土规范要求。钢筋保证平直，表面洁净无油渍，钢筋笼成型用点焊定位牢固，内部交点50冰焊，钢筋笼四周的纵向钢筋与水平分布筋必须满足100%点焊。焊接过程中挑选焊接技术水平较高且稳定的电焊工进行操作， 施工时严格按照《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2003进行操作。633吊装验算验算包括以下几方面的内容：钢丝绳强度验算；主吊扁担梁强度验算；吊筋强度验算；吊点处焊接受力验算；吊点卸扣强度验算；滑轮验算。6.3.3.1钢丝绳强度验算根据《GB/T8918-1996》，本工程使用的钢丝绳均为6X37,钢丝绳强度极限以1870Mpa计，安全系数取K=6,换算系数为0.82（见《GB1102-91》）。钢丝绳强度验算按主吊为80T、辅吊为50T检算。表6-7 吊装钢筋笼钢丝绳明细表序号名称规格型号数量长度1主吊钢丝绳钢芯282条14m/条2主扁担上钢丝绳钢芯502条2.4m/条3副吊钢丝绳钢芯282条11m/条4副吊扁担上钢丝绳钢芯362条2.1m/条钢丝绳、卸扣的规格、型号及选型计算：1、钢丝绳、卸扣、滑轮的受力计算本工程最大钢筋网片重G=11.01t，安全考虑，按15t计算，即重力约为150KN用绳扣捆系吊装，根据吊装图所示，分两种情况计算钢筋绳最大受力。第一种情况如图6-14、6-15、6-16所示。图6-14钢筋网片水平抬吊示意图

j1 in:ui JG"二■ ip t订叮讣*XXXKKtWoxixixixi>XXXIXKIXIXJ；去 o U O1 1 m啦 1 1r.?j一井「'0.737^r£图6-16钢筋笼吊装受力计算图FZ讥 、1XLXJ「八■[IxKA]• [FZ讥 、1XLXJ「八■[IxKA]• [U^kl-kk/i]1i 11 iFVWV\\图6-15钢筋笼刚吊离地面时受力简图c.>F10.91F1+0.91F1+0.707F2+0.707F2=150000Ma=0即20.91F1X6.63+0.707F2X10.63+0.707F2X17.26-(20.06Xf)/2=0,其中f为钢筋网片线重度，按最重钢筋网片约 15T计算得：f=7478N/m结合(1)、(2)式得F仁3.035X104NF2=6.7X104N,主吊单根钢丝绳受力F&=F1/2=1.52X104N副吊单根钢丝绳受力F&=F2/2=3.35X104NF&?cos45=Fs2/cos45可得Fs4=4.74X104N第二种情况：如图6-17所示。\\ 、1111 图6-17钢筋笼在竖直状态下受力简图根据受力图计算如下：4Fsi=(G+g)/4=(150000+10000/4=4.0X10N4Fs3=(G+g/2X1.414=11.32X10Ng-吊具重(主、副吊吊具重各按1t考虑)

结合第一、二种吊装状态计算结果，绳索取值得：钢丝绳：FS1=4.0X104NFs2=3.35X104NFS3=11.32X104NFs4=4.74X104N2、钢丝绳、卸扣、滑轮的选用(1)S1绳的选用钢丝绳破断拉力，取安全系数k=6,取抗拉强度1870Mpa4 4Pp=Sk=4.0X10X6=24.0X10Nd—钢丝绳直径，mn;Pp—钢丝绳的破断拉力，N;0.3—系数；c—抗拉强度，Mpa圆整到标准规格，考虑到吊装的受力复杂性，为安全起见，选用直径为 25mm抗拉强度1870Mpa的钢丝绳。(2)S2绳的选用钢丝绳破断拉力，取安全系数k=6,取抗拉强度1870MpaPp=Sk=3.35X104X6=20.1X104N

d—钢丝绳直径，mnd—钢丝绳直径，mn;Pp—钢丝绳的破断拉力，N;0.3—系数；c—抗拉强度，Mpa圆整到标准规格，考虑到吊装的受力复杂性，为安全起见，选用直径为度1870Mpa的钢丝绳。S3绳的选用钢丝绳破断拉力，取安全系数k=6，取抗拉强度1870N/mn2。4 4Pp=Sk=11.32X10X6=67.92X10N25mm抗拉强d—钢丝绳直径，mn;Pp—钢丝绳的破断拉力，N;0.3—系数;c—抗拉强度，Mpa40mm抗拉强40mm抗拉强度1870Mpa的钢丝绳。S4绳的选用钢丝绳破断拉力，取安全系数k=6,取抗拉强度1870Mpa4 4Pp=Sk=4.74X10X6=28.44X10N28440022.6mm0.3X1870d—钢丝绳直径，mmPp—钢丝绳的破断拉力，N;0.3—系数;c—抗拉强度，Mpa圆整到标准规格，考虑到吊装的受力复杂性，为安全起见，选用直径为 30mm抗拉强度1870Mpa的钢丝绳。（5） 卸扣卸扣K1=Fs=4.0X104N,卸扣K2=F®=3.35X104N，卸扣K3=Fs=11.32X104N，卸扣K4=Fs=4.74X104N为减少卸扣型号，K1、K2选用型号为8t卸扣。K3、K4选用15t卸扣。（6） 滑轮滑轮：L1=（G+g）/2=8.5X104NL2=Fs7cos45=4.74X104N根据各滑轮的受力情况，L1选用型号为12t的滑轮，L2选用型号为8t的滑轮。3、钢筋笼幅宽方向受力验算进行钢筋笼幅宽截面验算时，按最重钢筋笼且最宽幅宽考虑（即 N型连续墙中），笼