基坑工程基坑围护结构计算

第

2部分基坑支挡结构计算上海浦东绿洲中环中心8.2 围护结构型式及适用范围围护结构型式及分类放坡开挖及简易支护悬臂式围护结构重力式围护结构内撑式围护结构拉锚式围护结构土钉墙围护结构其他形式围护结构土袋短桩基坑简易支护土袋或块石支护短桩支护放坡开挖及简易支护•

边坡高度与坡度控制岩土类别状态及风化程度允许坡高允许坡度微风化121：0.10~1：0.20硬质岩石中等风化101：0.20~1：0.35强风化81：0.35~1：0.50微风化81：0.35~1：0.50软质岩石中等风化81：0.50~1：0.75强风化81：0.75~1：1.001：1.00基坑顶面无载重砂土中密以上51：1.25基坑顶面有静载1：1.50基坑顶面有动载1：0.75基坑顶面无载重粉土稍湿51：1.00基坑顶面有静载1：1.25基坑顶面有动载边坡允许坡度值岩土类别状态及风化程度允许坡高允许坡度坚硬51：0.33基坑顶面无载重1：0.50基坑顶面有静载粉质粘土1：0.75基坑顶面有动载硬塑51：1.00~1：1.25基坑顶面无载重可塑41：1.25~1：1.50基坑顶面无载重坚硬51：0.33~1：0.75粘土硬塑51：1.00~1：1.25可塑41：1.25~1：1.50杂填土中密、密实的建筑垃圾土51：0.75~1：1.00边坡允许坡度值（续）•边坡稳定性验算需要进行边坡稳定性验算的情况有以下几种：S

坡顶有堆载；S

边坡高度与坡度超出上表所列允许值；S

存在软弱结构面的倾斜地层；S

岩层和主要结构层面的倾斜方向与边坡的开挖面倾斜方向一致，且两者走向的夹角小于45°。•

土质边坡的稳定分析可用圆弧滑动法进行分析。•

岩质边坡宜按由软弱夹层或结构面控制的可能滑动面进行验算。悬臂式围护结构•

结构特征：无支撑的悬臂围护结构；•支撑材料：钢筋混凝土排桩、钢板桩、木板桩、钢筋混凝土板桩、地下连续墙、SMW工法桩等；•受力特征：利用支撑入土的嵌固作用及结构的自身的抗弯刚度挡土及控制变形；•

适用条件：土质较好，开挖深度较小的基坑。重力式围护结构•

结构特征：常用水泥土桩构成重力式挡土构造；•

支撑材料：水泥搅拌桩、注浆；•

受力特征：利用墙体或格构自身的稳定挡土与止水；•适用条件：宽度较大，开挖较浅，周围场地较宽，对变形要求不高的基坑。重力式水泥土墙断面图平面图内撑式围护结构•

结构特征：由挡土结构与支撑结构两部分组成；•支撑材料：挡土材料有钢筋混凝土桩、地下连续墙，支撑材料有钢筋混凝土梁、钢管、型钢等；•

受力特征：水平支撑、斜支撑，单层支撑、多层支撑；•

适用条件：各种土层和基坑深度。内撑式围护结构拉锚式围护结构•结构特征：由挡土土结构与锚固系统统两部分组成；•支撑材料：可采用用内撑式结构相同同的材料外，还可可以采用钢板桩等；•受力特征：由挡土土结构与锚固系统统共同承担土压力力；•适用条件：砂土或或粘性土地基。拉锚式围护结构土钉墙围护结构•结构特征：由土钉钉与喷锚混凝土面面板两部分组成；；•支撑材料：由土钉钉及钢筋混凝土面面板构成支撑；•受力特征：由土钉钉构成支撑体系，，喷锚混凝土面板板构成挡土体系；•适用条件：地下水水位以上或降水后后的粘土、粉土、、杂填土及非松散砂土、、碎石土。水泥搅拌桩钢筋混凝土桩连拱式支护结构平平面图钻孔灌注桩高压喷射桩灌注桩与高压喷喷射桩组合支护护型钢深层搅拌桩SMW工法桩组合支护护3.1支护结构上的荷荷载水、土压力计算算•水、土压力分算算方法对于透水性比较大的砂性土和和粉土，分别计计算作用在围护结构上的土土压力（按朗肯肯土压力理论计计算）和水压力力（按静水压力计计算），然后叠叠加作用在围护护结构上。或：⎪⎨⎧p⎪⎩ppwa'HK'p2c'K'pwH'HK'a2c'K'aH⎪⎨2cH⎧p⎪⎩ppa waaKpwH'HK'p2c'HKK•水、土压力合算算方法对于透水性比较差的粘性土地地基，采用水、、土压力合算的方法计算作作用于围护结构构上的侧向压力力。各项参数的定义义见《土力学》》教材相关说明明。⎪⎨aa⎧p⎪⎩ppsatHKp2c KpsatHKa2cK挡土结构位移对对土压力的影响响一般的围护结构自身刚度不大大，在侧向压力力作用下产生较大的相对位位移时，对土压压力的分布与大大小产生影响。。一般有以下几种种情况：•挡土构造不发生生位移墙后后主动土压力为为静止土压力，土压力力分布为三角形形分布。HH/2•挡土构造顶部不不动，底部向外外位移无论位移达到多大，都不能使使填土内发生主主动破坏，压力为曲线分布布，总压力作用用点位移墙底以以上H/2处。•挡土构造平行向向外移动位移的大小未达到足以使填土土发生主动破坏坏时，压力为曲线分布，当当位移超过某一一值后填土将发发生主动破坏，，应力成直线分布布。•挡土构造上下两两端不动，中部部发生向外位移移墙后主动动土压力为马鞍鞍形分布。•挡土构造下端不不动，上端向外外位移无论位移多少，作用在墙背上上的压力都按直直线分布。当墙上端的移动动达到一定数值值后，墙后填土土会发生主动破破坏，此时作用在在墙上的土压力力称为主动土压压力。8.4支护结构上的设设计规定设计依据：《建筑基坑支护技技术规程》（JGJ120-2012）设计状态•承载能力极限状状态：支护结构构达到承载力破破坏，锚固系统统失效或坡体失稳稳状态；•正常使用极限状状态：支护结构构和边坡的变形形达到结构本身身或邻近建筑物的的正常使用限值值或影响耐久实实用性能。安全等级根据建筑基坑工程破破坏可能造成的的后果，基坑工工程划分为三个安全等等级。安全等级破坏后果重要性系数γ0支护结构破坏或土体失稳或过大变一级形对基坑周围环境和地下结构施工1.10影响很严重支护结构破坏或土体失稳或过大变二级形对基坑周围环境影响一般，但对1.00地下结构施工影响严重支护结构破坏或土体失稳或过大变三级形对基坑周围环境及地下结构施工0.90影响不严重建筑基坑安全等等级及重要性系系数基坑设计计的主要要内容•支护体系系的方案案比较与与选型；；•支护结构构的强度度、稳定定和变形形计算；；•基坑内外外土体的的稳定性性验算；；•地下水控控制设计计；•施工程序序设计；；•周边环境境保护措措施；•支护结构构质量检检测和开开挖监控控项目及及报警要要求。基坑设计计应具备备的资料料•岩土工程程勘察报报告；•建筑总平平面图、、地下管管线图、、地下结结构平面面和剖面面图；•土建设计计和施工工对基坑坑支护结结构的要要求；•邻近建筑筑物和地地下设施施的类型型、分布布情况和和结构质质量的检测评价价。8.5悬臂式围围护结构构内力分分析（排排桩、板板桩）计算简图图（均质质土）排桩变位位净土压力力分布简化处理理后的净净土土压力分分布静力平衡衡法•基本原理理：随着着板桩的的入土深度的变变化，作作用在板板桩两侧侧的的净土压压力分布布也随之之发生生变化化，当作作用在板板桩两侧侧的的净土压压力相等等时，板板桩处于于平平衡状态态，此时时所对应应的板板桩的的入土深深度即是是保证板板桩桩稳定的的最小入入土深度度。根据据板板桩的静静力平衡衡条件可可以求出该深深度。t•土压力计计算（朗朗肯土压压力理论论）•确定板桩桩入土深深度tS基坑底土土压力epneani1n(qnihi)Kp2cKpn(qnihi)Ka2cKai1thDz1z2pahphttppap apz1pz1haaa aaph2cK)hK2cK(或：phhqKa 0地面超载载thDz1z2pahtpppahtp apz1pz1hS确定净土土压力p=0的深度D⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎪⎨q0)(c0,D⎪D,(c0,q0)⎪D0apK2c(KpKa),a0⎪⎪DKp2c,(c0,q00)p aKpKa)0KpKahKa(KK)hqKaDKaKphq0Ka2c⎪(KK)hKa2c(DKaKphKa2cKa⎪DKp2c⎧DKphKaDKatDz1z2hpahphttppapz1pz1hpaS确定深度h+z1及h+t处的净土压力力11ppappapq0zptaap pz1pq00)(c0,⎪⎩⎪⎪⎨⎧2cka])Ka2cKa]q00)(c0,⎪⎩⎨⎧2cK]2c⎪pp⎪phtzhhtpz1ha2ck[tkpt(htq0)kKp[(z1hpaz1Kp2ckp[tka2cka]pa(ht)kp2cz1K K[(z1h)KS确定最小入土土深度t当板桩入土深深度达到最小小入土深度t时，应满足作作用在板桩上的水水平力之和等等于0，各力距任一一点力矩之和和等于0的静力平衡条条件，建立静静力平衡方程程，可以求得得未知量z2及板桩最小入入土深度t：⎪⎨⎧⎪⎪z2 2t32⎪⎩Ka(ht)Kptz2(KpKa)(h2t)0(KpKa)(h2t)K(ht)3Ka p求解上述联立立方程，可以以得到未知值值z2，t（也可以采用用试算法计算算），为为安全起见，，计算得到的的t值还需乘以1.1的安全系数作作为设计入土深度，即实实际的入土深深度=1.1t。•板桩内力计算算计算板桩最大大弯矩时，根根据在板桩最最大弯矩作用用点剪力等于0的原理，可以以确定发生最最大弯矩的位位置及最大弯弯矩值。对于均均质无粘性土土（c=0，q0=0），根据图图示关系，当剪力力为0的点位于基基坑底面以以下深度b时，则有：：解出b后，即可求求得Mmax：hbz12 2bap2 2K0K(hb)3 363 23 2Mmax[(hb)Kab Kp]hb(hb)2bb2KaKp布鲁姆法（（均质土））•基本原理：：布鲁姆法法以一个集集中力Ep’代替板桩底底出现的被动土压力力，根据该该假定建立立静力平衡衡方程，求求出入土深深度及板桩内内力。•计算板桩入入土深度t对板桩底C点取力矩，，由ΣMc=0得到：OhtlE’p(KpKa)xEpE4E2E1E3uCxxmaΣP⎪⎧0x6P0⎪x3⎩appp6P(la)(KK)x2⎪P(lxa)E(KpKa)(KpKa)x2 2x⎪3⎪⎨E(KpKa)x⎪在均质土条条件下，净净土压力为为0的O点深度可根根据墙前与墙后土压压力强度相相等的条件件算出（不不考虑地下下水及顶面面均布荷载的的影响，c=0，q0=0）：Kahlhu(KpKa)ukp(uh)Kau代入前式求求解方程后后可求得未未知量x，板桩的入入土深度按按下式计算：：t=u+1.2x为便于计算算，建立了了一套图表表，利用该该图表，可可用图解法确定未未知量x值，其顺序序如下：0令中间变量量：x/lapap6aP6Pl3(KK)(1)l2(KK)3O根据求出的的m、n值，查图表表确定中间间变量ξ，从而求得：x=ξ·l，t=u+1.2x326aP,n6P4再令：ml(KpKa)l(KpKa)m(1)n3•内力计算最大弯矩发发生在剪力力Q=0处，如图设设O点以下xm处的剪力Q=0，则有：最大弯矩：：m2Px(KpKa)P(KK)x202p ammMP(lxmaxa)(KK)x36p a mOhtluE’p(KpKa)xEpE4E2E1E3ΣPCxxma例题1：某悬臂板桩围护结构如图示，，试用布鲁姆法法计算板桩长度及板桩内力力。6mluE3E1E2aΣPq=10kN/m2c=0φ=34°γ=20kN/m3解：①板桩长度pea1ea2PE1E2E32.8360.5(36.792.83)60.536.790.57129.35kN/m3.5370.283(610/20)0.2830.57m(kp-ka)uk(hqu)u(hq/)kaqka100.2832.83kPa(qh)ka(10206)0.28336.79kPa2kptan (45/2)3.5372katan (45-/2)0.283,apap0.17206.573(3.5370.283)6aPn0.28206.572(3.5370.283)64.08129.35129.356129.356Pm4.08m2.83630.5(36.792.83)62/36a0.536.790.57(61/30.57)l3(kk)l2(kk)查表，ξ=0.67，x=ξl=0.67×6.57=4.4mt=1.2x+u=1.2×4.4+0.57=5.85m板桩长=6+5.85=11.85m，取12m。②计算最大弯矩66x3mapm484kNm/m129.35(6.571.994.08)20(3.5370.283)1.993MmaxP(lxma)1.99m20(3.5370.283)2129.352Px(kk)(kpka)8.6单支点点围护护结构构内力力分析析（排排桩、、板桩桩）顶端支支撑的的排桩桩结构构，有有支撑撑的支支撑点点相当当于不能能移动动的简简支点点，埋埋入地地中的的部分分，则则根据据入入土土深度度，浅浅时为为简支支，深深时为为嵌固固。在在确定定板桩桩的入入土深深度时时，太太浅则则跨中中弯矩矩比较较大，，较深深时时则则不经经济。。比较较合理理的入入土深深度为为下图图所示示的第3种状态态所处处的入入土深深度。。一般般按该该种状状态确确定板桩的的入土土深度度t。EaEptminEaEpt1tmaxEaEppE’t2EaEpEp’(a)(b)(c)(d)内力计算方法（均均质土）•静力平衡法（埋深深较浅，下端端铰支，前图a计算图式）根据图示所示静力力平衡体系，根据A点的力矩平衡方程及水平方向的的力平衡方程，可以得到两个个方程：⎨⎪⎩REaEp⎪⎧MEaMEp0根据上述方程求解解出板桩的入土深深度t及反力RhtREpEaAd2a212 21,EptKpEa(ht)K对支撑A点取力矩平衡方程程：3 32 2Ea[(ht)d]Ep(hdt)求出板桩最小入土土深度tmin由水平方向的静力力平衡方程：REaEp根据剪力为0的条件，可以求得得最大弯矩的位置置：a2R2KaR1x2Kx板桩截面最大弯矩矩：a3a21131MmaxxR(xd)xK6R(xd)xK2等值梁法•基本原理：将板桩桩看成是一端嵌固固另一端简支的梁梁，单支撑挡墙下端为弹弹性嵌固时，其弯弯矩分布如图所示示，如果在弯弯矩零点位置将梁梁断开，以简支梁梁计算梁的内力，，则其弯矩与整梁是一致致的。将此断梁称称为整梁该段的等值梁。对于下端为弹性支撑的单支撑挡挡墙，弯矩零点位位置与净土压压力零点位置很接接近，在计算时可可以根据净土压力力分布首先确确定出弯矩零点位位置，并在该点处处将梁断开，计算算两个相连的的等值简支梁的弯弯矩。将这种简化化方法称为等值梁法。RaABBQBQBGE’pBGtRE’pEa2Ah0ahEaDBGuxΔxt0Cγ(kp-ka)x•计算步骤0计算净土压力分布布根据净土压力分布布确定净土压力为为0的B点位置，利用下式算出B点距基坑底面的距距离u（c=0，q0=0）：4计算支撑反力计计算支撑反力Ra及剪力QB。以B点为力矩中心：Kah(KpKa)uRahuh0Ea(hua)以A点为力矩中心：O计算板桩的入土深深度由等值梁BG取G点的力矩平衡方程程：可以求得：QBhuh0Ea(ah0)6aB pQx1[K(ux)K(hux)]x26QBx(KpKa)板桩的最小入土深深度：t0=u+x，考虑一定的的富裕可以取：t=(1.1~1.2)t0º求出等值梁的最大大弯矩根据最大弯矩处剪剪力为0的原理，求出等值值梁上剪力为0的位置，并求出最最大弯矩Mmax。注意：以上两种情况计计算出的支撑力（（锚杆拉力）为单单位延米板桩桩墙上的数值，如如支撑（锚杆）间间距为a，则实际支撑力（锚杆杆拉力）为aR。工程实践中，可按按以下经验关系粗粗略确定正负弯矩矩转折点B的位置（即u的深度）。设基坑深度为h，地面均布荷载为为q，基坑底面以下土土体的内摩擦角为φ，等效基坑深度为为：h’=h+q/γ⎪⎪⎭u0.08h'⎫⎪u0.03h'⎬30o,35o,40o,u0单支撑板桩的计算算，是以板桩下端端为固定的假设进进行的，对于埋入粘粘性土中的板桩，，只有粘性土相当当坚硬时，才才可以认为底端固固定，因此，其计计算假定与一般实实际情况仍有有差异。但等值梁梁法计算结果偏于于安全，方法简简单，特别适合合于非粘性土地基基中的支护结构计计算。例题2：某单支撑板桩围护结构如图示，，试用等值梁法计计算板桩长度及板桩内力力。1m9.0muaq=28kN/m2c=6kPaφ=20°γ=18kN/m3Eaxx0Ra解：①土压力力计算算ea1ea20.49ka(281810)0.49260.495.32kPaka280.4926qka2c(qh)ka2c2kptan(45/2)2.042katan(45-/2)0.49,93.52kPa②u的计算算2.042.74m18(2.040.49)93.5226ea22ckpu(kpka)kakp)(kpka)(hq)ka2c(kp(hq)kauka2ckaukp2c③Ra、QB的计算算QRBa622.32102.741.0hu-h0Ea(a-h0)622.32(7.4-1.0)339.25kN/m102.741.0hu-h0Ea(hua)622.32(102.747.4)283.07kN/mEa5.32100.5(93.525.32)100.593.522.7453.2441128.12622.32kN/ma53.254412/310128.12(101/32.74)7.40m④入土深深度t的计算算6QB18(2.040.49)6339.258.54mx(kpka)t(1.1~1.2)t0(1.1~1.2)(xu)(1.1~1.2)11.2812.41~13.54m取t=13.0m，板桩桩长=10+13=23m⑤内力计计算求Q=0的位置置x02102x0a00283.075.32x04.41x00x07.43m(93.525.32)0R5.32x1x60261032210x300a00a10a1a220a10(93.525.32)287.07(7.431.0)15.327.4327.4321096.06kNm/m(ea2ea1)x21x3R(xh)1ex0e)x1x0(eh)eMmaxRa(x08.7多支点围护护结构计算算方法简介介连续梁法•基本原理：：将排桩支支护看成多多支点支撑撑的连续梁梁•计算步骤（（以三道支支撑为例））AABABCDABC(a)(b)(c)(d)(1)设置第一道道支撑A之前的开挖挖阶段（图图a）按下下端嵌固在在土中的悬悬臂桩墙计计算。(2)设置第二道道支撑B之前的开挖挖阶段（图图b）按板桩墙为为两个支点点的静定梁梁计算，两两个支点分分别为A及土中净土土压力为0的一点。(3)设置第三道道支撑C之前的开挖挖阶段（图图c）按板桩墙为为具有三个个支点的连连续梁计算算，三个支支点分别为A、B及土中净土土压力为0的一点。(4)浇筑底板以以前的开挖挖阶段按按板桩墙墙为具有四四个支点三三跨的连续续梁计算。。支撑荷载1/2分担法•基本原理：：墙后主动动土压力分分布采用太太沙基—佩克假定，按1/2分担的概念念计算支撑撑反力和排排桩内力。。l1l2l3l4R1R2R3R4l5R1R2R3R4R3l3/2l4/22ql/10ql2/20γHKaγHKaM图q图•计算方法（（经验方法法）D每道支撑所所受的力是是相邻两个个半跨的土土压力荷载载值；D若土压力强强度为q，按连续梁梁计算，最最大支座弯弯矩（三跨以上）为为M=ql2/10，最大跨中中弯矩为M=ql2/20。弹性抗力法法（弹性支支点法、地地基反力法法）•基本原理：：将桩墙看看成竖直置置于土中的的弹性地基基梁，基坑以下土体体以连续分分布的弹簧簧来模拟，，基坑底面面以下的土土体反力与墙墙体的变形形有关。•计算方法D墙后土压力力分布：直直接按朗肯肯土压力理理论计算、、矩形分布的经验土土压力模式式（我国较较多采用））；D地基抗力分分布：基坑坑开挖面以以下的土抗抗力分布根根据文克尔地基模型型计算：σxksyks：地基土的的水平基床床系数EaEaR1RnR1RnD支点按刚度度系数kz的弹簧进行行模拟，建建立桩墙的的基本挠曲曲微分分方程，解解方程可以以得到支护护结构的内内力和变形形。8.8基坑的稳定定验算基坑稳定验验算的基本本内容•整体稳定验验算（边坡坡稳定、倾倾覆稳定、、滑移稳定定）；•基坑抗隆起起稳定；•基坑抗渗流流稳定。基坑抗隆起起稳定基坑隆起——开挖较深软软土基坑时时，在坑壁壁土体自重重和坑顶荷载作用用下，坑底底软土可能能受挤在坑坑底发生隆隆起现象；；•基本假定S参照太沙基基、普朗得得尔地基承承载力理论论；S支护桩底面面的平面作作为极限承承载力基准准面；S滑动线形状状如《土力力学》教材材所示。•基坑抗隆起起安全系数数：式中各项物物理意义见见土力学》》教材说明明。Ks1(hd)q2dNqcNc•承载力系数数S普朗得尔公公式：安全系数：Ks≥1.1~1.2S太沙基公式式：安全系数：Ks≥1.15~1.252qcqN(N1)/tanNtan2(45o)etan,22,Nc(Nq1)/tan)⎥⎥tan⎥⎥⎦⎤⎢⎣⎡1⎢eNq⎢2(3)4 2⎢cos(45o•《建筑地基基基础设计计规范》推推荐公式Nc：承载力系系数，条形形基础取Nc=5.14；τ0：抗剪强度度，由十字字板试验或或三轴不固固结不排水水试验确定；t：支护结构构入土深度度；其余参数与与前述相同同。Ks1.6(ht)qtNc0•简化计算方方法假定地基破破坏时发生生如下图所所示滑动面面，滑动面面圆心在在最底层层支撑点A处，半径为x，垂直面上上的抗滑阻阻力不予考虑，则滑滑动力矩为为：2x2dMqrH稳定力矩为为：Su——滑动面上不不排水抗剪剪强度，对对于饱和软软粘土，则则=0，Su=cu。定义安全系系数K=Mr/Md220S(xd),Mxu如基坑处土土质均匀，，则基坑抗抗隆起安全全系数为：：1.2KsHq(2)Su例题3：某基坑深H=6.2m，地面荷载q=20kN/m2，地基土为均质土土γ=17kN/m3，c=25kPa，底部支撑α=81.8°，按简化计算方法验算其抗隆隆起稳定性。解：均质土地基，Su=c=25kPa基坑抗隆起安全系系数不能满足抗基坑隆隆起稳定要求。Ks176.220Hq(2)Su(281.8/180)251.1961.2基坑抗渗流稳定•基坑底面抗流砂稳稳定适用：粉土、砂土土j(hhw)γw2hd)γ'1.5~2.0Kγ'(hhwhwhhd•基坑底面突涌稳定定性pwγm：透水层以上土的的饱和重度pw：含水层水压力。。Kγm(tΔt)1.3~1.5Δtht承压水不透水层8.9土钉支护结构概述土钉支护是将一系系列钢筋或钢索近近似水平地设置在在被加固的原位土体中，，在坡面喷射混凝凝土面层形成支护护结构。土钉支护设计的主主要内容•土钉支护结构参数数的确定•土钉抗拉力的计算算•土钉墙内外稳定性性验算土钉支护结构参数数的确定•土钉长度•一般上下土钉取等等长，或上部稍长长而底部稍短（土土钉内力中部较大，上部部土钉对限制支护结构水平平位移作用较大，下部土钉对提提高土钉墙整体稳稳定性作用较大））；•非饱和土：土钉长长度L=（0.6~1.2）H；•饱和软土：土钉长长度L>H。•土钉间距•土钉间距：1.2~2.0m（软土可<1.0m）；•垂直间距按土层分分布及计算确定；；•上下插筋交叉排列列•土钉筋材尺寸•筋材材料：钢筋、、角钢、钢管等；；•钢筋：φ18mm~φ32mm，Ⅱ级以上螺纹钢钢筋；•角钢：L15mm×50mm×50mm；•钢管：φ50mm。•土钉倾角：0°~20°之间•倾角小：支护变形形小，注浆质量难难以控制；•倾角大：支护变形形大，注浆质量易易于控制，利于插插入下层较好土层。•注浆材料：水泥砂砂浆、水泥浆•支护面层•临时性结构：50~150mm厚钢筋网喷射混凝凝土，φ6mm~φ8mm的Ⅰ级钢筋焊成150~300mm的方格网片；•永久性结构：150~250mm厚钢筋网喷射混凝凝土，可设两层钢筋网，分两层层喷成。土钉支护结构的抗抗拉承载力计算jjkTujcosαTs2122112/tan(45)⎥tanβ⎥⎦⎤⎥⎢⎣πdnjΣqsikli⎡⎢⎢tanβkξtanβkξe s sajk xy•验算公式1.25γ0TjkTuj减系数j个土钉位置处基基坑水平荷荷载标准值固结快剪指指标土钉抗拉抗力力分项系数j根土钉受拉荷荷载标准值j根土钉受拉承承