钢筋混凝土框架楼层电子版结构设计计算书

目录1.引言……………32．建筑设计说明2.1工程概况……………32.2设计条件……………42.3设计依据………………42.4方案提出和优选………42.5方案说明………………73．结构设计说明…………103.1概述3.1.1、设计依据……………………10、计算机软件……………………113.2结构布置及确定构件截面尺寸、结构平面布置图…………11、结构构件截面尺寸确实定……113.3统计荷载、楼面、屋面荷载统计…………13、填充墙荷载统计………………14、竖向荷载分布图………………153.4板的弯矩图……………163.5梁的弯矩图和配筋包络图3.5.13.5.23.6建筑结构总信息3.6.13.6.23.6.3、调整信息3.6.43.6.53.6.63.7计算信息输出3.7.13.7.23.7.3、水平位移计算3.7.4、框架柱地震倾覆弯矩百分比、地震剪力百分比3.7.5、楼梯计算3.7.63.8结构计算分析汇总表……………403.9高层建筑规那么性判断………………41结论………………43参考文献………………44致谢………………46附图1附图21.引言本设计为天津市河北工业大学南院女生宿楼设计，通过对专业课程的全方面综合的应用，进行建筑，结构和绘图等方面的全面训练，并设计出合理可靠的方案。本宿舍楼结构层数为11层，采用框架-剪力墙体系，体型对称，平面轮廓呈H形，首层层高,标准层高，顶层层高，总高。本体系采用整表达浇钢筋混凝土楼〔屋〕盖，纵横向承重方案。柱子采用600mm×600mm矩形钢筋混凝土现浇柱；主梁选用300mm×600mm矩形混凝土现浇梁，次梁选用300mm×600mm矩形混凝土现浇梁。本次设计首先完成了建筑方案设计，确定了建筑物各细部的构造做法，并完成了主要建筑施工图的绘制。结构分析采用PKPM软件计算，并由此绘制结构施工图。首先根据框架剪力墙布局确定各构件尺寸，然后在PMCAD中建模，并输入几何信息和荷载信息。在TAT中采用串联刚片系模型和振型分解反响谱法计算地震作用，采用空间杆系薄壁柱模型和矩阵位移法进行结构内力计算。在输出的计算结果的根底上，进行建筑体型的规那么性分析和结构设计的合理性分析。最后，依据计算结果，结合相应的结构构造要求，绘制结构施工图，写出相应的设计说明。根据对计算结果的分析，所有指标均到达国家行业标准和规程的要求，而且建筑图与施工图纸均符合制图标准。通过结果分析，验证了本次框架剪力墙结构设计方案的可行性。2．建筑设计说明工程概况：1、工程地点：天津市河北工业大学南院女生宿舍楼。2、工程要求：钢筋混凝土框架-剪力墙结构。建议主体结构设为十二层，首层层高其他层。3、为满足使用要求，需设6人学生宿舍〔约25m2〕200间，学生活动室〔约50平米〕5间，每层设公共卫生间和盥洗室各2个，首层设传达室和宿舍管理室各一间。〔注：以上面积仅为预估数字，具体设计结果可略有出入。〕2.2设计条件：〔1〕场地条件：Ⅱ类场地，经地基处理后，根底持力层地基承载力特正值到达300kPa，最高地下水位距地表为；〔2〕土壤冻结深度：0.8m~；〔3〕室外设计最低气温：-12℃；〔4〕冬季起止日期：11月15日~3月15日；〔4〕雨季起止日期：7月1日~8月13日；〔5〕地区主导风向：东南〔6〕抗震设防：抗震设防烈度7度；设计根本地震加速度为;抗震等级框架三级,剪力墙二级。设计依据本设计参照的图集有建筑构造做法相关图集以及现行钢筋混凝土结构构造图集等，参照的相关标准规程有宿舍建筑设计标准〔JGJ36-2005〕、建筑设计防火标准、高层民用建筑设计防火标准、建筑结构荷载标准〔GB50009-2001〕、混凝土结构设计标准〔GB50010-2002〕、建筑抗震设计标准〔GB50011-2001〕、建筑地基根底设计标准〔GB50007-2002〕等等。2.4方案提出和优选根据所查材料及资料，现提出两种方案：如以下图：此方案为矩形平面布置,建筑长度为56m>55m，依标准要求宜设置伸缩缝，平面整体对称均匀，刚心与质心重合，结构为平面规那么布置，立面也为规那么布置，因此此方案为规那么布置，建筑高度在43m上下，满足框架最大适用高度要求≤55m，符合高规要求，长宽比为56÷16.5＝3.93≤6.0满足标准要求，高宽比为44÷16.5＝2.67≤5,符合标准要求。结构竖向布置对称均匀布置，因此为平面规那么结构，并且为平面简单规那么结构。中间不设主入口，两侧对称开门，门宽为1800mm，并在正对门处设置门厅兼会客室使用，门厅两侧分别为传达室及楼梯间，便于管理使用，共两部楼梯与电梯，走廊宽度为2100mm，较为宽敞，梯段净宽度为1700mm，满足使用要求〔本设计只要大于1100mm即可满足〕，而且以上俱已满足防火标准及高层防火标准要求，设两部楼梯及电梯业已满足防火标准及高层防火标准要求，底层开口数量及开口宽度也已满足标准要求，楼梯间正对面为电梯间，在使用上较为方便。阳台设在室内，采用填充墙隔开设置，因此立面简单规那么。楼层初步定为11层，共有218间宿舍，每隔一层设一间活动室，共五间活动室，使用功能上也已满足要求。本方案柱网布置为柱距为7.2m的内廊式小柱网，边跨为，中间跨为,楼梯间及电梯间处柱距为,电梯四角加有构造柱。剪力墙布置符合四周、分散、均匀、对称的原那么。此方案构造简单,整体规那么对称,体型较小,且柱网布置对称合理,易于结构布置及计算,承受荷载和传递荷载简单合理,较于分析,且构件类型较少,空间构造类型较少,便于设计和施工,施工工艺度和难度低,属于中规中矩的设计作法,因此确实是一种良好的方案。不过,由于建筑造型较狭长,因此要考虑到设置伸缩缝的问题，并且虽然此方案构造设计合理，但太过古板，可能不太美观，缺乏现代时尚气息，平面及立面都有点单调，按设计要求，此宿舍楼应该在公寓楼的标准之列，因此此方案有点不符合现代美学的要求，且不具时尚气息，是一种保守与平安的作法，并没有过多注重美学的要求，因此提出第二套方案，如下：如以下图：此方案整体为H型对称布置，建筑长度为＜55m，依标准要求不设置伸缩缝,平面整体对称，刚心与质心大体重合，结构为平面规那么布置，立面也为规那么布置,因此此方案规那么布置，建筑高度在43m上下，满足框架最大适用高度要求≤55m，符合高规要求，长宽比为47.4÷16.5＝3.93≤6.0满足标准要求，高宽比为44÷16.5＝2.67≤5,符合要求,l÷b=2.55÷9.3=0.274≤2.0，l÷Bmax÷16.5=0.155≤0.35,因此此平面也为简单平面。此外为了处理好内部平面的整洁，将梁作偏心处理，偏移150mm,符合标准要求。四周突出，楼梯间在两侧，电梯间在中间，两部电梯并在一起布置，平面大局部为对称布置。两侧各有一个厕所与盥洗室，方便使用，且门口防止了开向宿舍，符合宿舍标准要求，楼梯梯段净宽为1700mm，同样满足人流要求。立面上同样采用内设阳台的作法，使立面显得简洁大方。宿舍开间为3600×6000mm，根据宿舍标准要求，能够满足其要求走廊宽度为2100mm，较宽阔。主入口在正面最中间，门宽3600mm，正对门为7200×7200mm的大门厅，稍显大气，有时尚气息，从门厅穿行而过为电梯，使用上很方便，拐向两侧为楼梯，也是对称布置，保证结构的合理性。主入口两侧为宿管室和传达室，便于管理。正面两侧对称设置两两个侧门，门宽为1800mm，满足防火标准及高层防火标准的要求。正入口采用台阶式阶梯，两侧的侧门采用坡道式阶梯，稍显美观。楼层也是初步定为11层，每隔一层设一个活动室,共有五个活动室，整个宿舍楼共有206间宿舍楼，因此满足设计功能上的要求。本方案柱网主要局部为柱距,中间跨为柱距,楼梯间及电梯间为柱距,并且电梯四角加有构造柱，剪力墙布置为四周、分散、对称、均匀。此方案构造相对来说简单规那么，整体来说是规那么对称布置，且构件类型较少,空间构造类型较少,便于设计和施工。从空间布置及外观美学上，都比上一种方案好很多，使用功能上也比上种方案有所进步，更加附合宿舍标准的规定。但是，此方案柱网布置稍显混乱有可能在计算时产生问题，导致验算失败，出现不合理之处。通过两种方案比较，觉得后一种可能更加符合要求,虽然结构上柱网布置有些不太合理，可能要重新修改平面，修改柱网布置，因此选用方案二。2.5方案说明：1、总体说明：本方案为主体11层结构，建筑面积㎡，首层高,标准层(2-11层)层高。共设有宿舍206间,电梯楼梯各2部,每层设公共卫生间和盥洗室各2间,首层设传达室和宿舍各一间,学生活动室5间，每两层一间。2、构造作法：〔1〕、本方案宿舍门为木门，阳台门及窗和其它门均为塑钢材料。〔2〕、参照标准构造图集，本方案构造作法如下表：类别部位名称用料作法地面室内楼道地面1〔陶瓷地砖地面〕1.10厚地砖铺实拍平,水泥砂浆擦缝3.素水泥砂浆结合层一遍4.120厚C15混凝土5.素土夯实楼梯平台地面2(花岗岩)20厚磨光花岗岩面材,水泥浆擦缝素水泥面,洒适量清水素水泥砂浆结合层一遍120厚C15混凝土6.素土夯实地面卫生间地面3(陶瓷锦砖)1.5厚陶瓷锦砖铺实拍平,干水泥擦缝2.撒素水泥面4.素水泥浆结合层一遍5.C20细石混凝土从门口处向地漏找0.5%坡,最薄处不小于30厚厚合成高分子防水涂膜(2遍)7.40厚C20细石混凝土随打随抹平8.100厚3:7灰土9.素土夯实楼面室内楼道楼面1(陶瓷地砖)1.10厚地砖铺实拍平,水泥砂浆擦缝3.40厚C20细石混凝土4.30厚贴有锡箔的聚乙烯板5.钢筋混凝土楼板6.板底抹灰中间及楼层休息平台楼面2(花岗岩)20厚磨光花岗岩面材,水泥浆擦缝素水泥面,洒适量清水素水泥砂浆结合层一遍钢筋混凝土楼板板底抹灰卫生间楼面2(陶瓷锦砖)1.5厚陶瓷锦砖铺实拍平,干水泥擦缝2.撒素水泥面4.素水泥浆结合层一遍厚合成高分子防水涂膜(刷2遍)6.C20细石混凝土30厚7.填充层(1:6水泥焦渣)向地漏处找0.5%坡厚合成高分子防水涂膜(刷2遍)10.现浇混凝土楼板11.板底抹灰屋面宿舍楼顶屋面1(不上人)1.防水层3.1:6水泥焦渣找2%坡,最薄处30厚,振捣密实，外表抹光4.120厚水泥聚苯保温层5.现浇钢筋混凝土楼板6.板底抹灰外墙外墙11.2厚喷塑面(包括底涂料、中涂料、面涂料)3.50厚阻燃型聚苯乙烯泡沫塑料保温板4.12厚1:3水泥砂浆5.刷混凝土界面处理剂6.墙体内墙室内内墙1(水泥砌块墙体)1.喷刷内墙涂料(包括底涂料、中涂料、面漆层)3.5厚1:1:6水泥石膏砂浆抹面扫毛4.界面剂一道甩毛5.素水泥浆一道甩毛〔内掺建筑胶〕6.水泥空心砖砌块墙体室内内墙2(剪力墙墙体)1.喷刷内墙涂料2.过腻子两遍3.剪力墙墙体室内内墙3(面砖墙面)1.白水泥擦缝2.贴5厚釉面砖4.12厚1:3水泥砂浆打底扫毛或划出纹道5.墙体踢脚室内楼道踢脚1(面砖)1.10厚面砖水泥浆擦缝2.3-4厚1:1水泥砂浆加水重2%建筑胶镶贴3.17厚1:3水泥砂浆4.高度为150mm。楼梯间踢脚2(花岗岩)稀水泥浆擦缝20厚花岗岩板20厚1:2水泥砂浆灌贴4.刷界面处理剂一道散水室外散水1(混凝土)1.50厚15号混凝土撒1:1水泥砂子压实赶光2.150厚3:7灰土3.素土夯实台阶室外入口台阶1(水泥砂浆)1.20厚1:2水泥砂浆抹面压实2.M5砂浆砌砖台阶3.300厚3:7灰土(厚度不包括踏步三角局部)4.素土夯实3．结构设计说明3.1概述3.1.〔1〕、结构设计标准与标准[1]中华人民共和国国家标准，砌体结构设计标准〔GB50003-2001〕[2]中华人民共和国国家标准，混凝土结构设计标准〔GB50010-2002〕[3]中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计标准〔GB50011_2001〕[4]中华人民共和国国家标准，建筑结构制图标准〔GB_T50105_2001〕[5]中华人民共和国标准，房屋建筑CAD制图统一规那么(GB_T18112_2000)[6]宿舍建筑设计标准〔JGJ36-2005〕[7]中国建筑设计研究院主编，建筑结构设计标准应用图解手册[8]程文壤，李爱群主编，钢筋混凝土楼盖设计，中国建筑工业出版社，1998[9]建筑构造做法相关图集及房屋建筑设计有关教材等；[10]建筑结构荷载标准〔GB50009-2001〕[11]钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程〔JGJ3-2002〕.[12]现行钢筋混凝土结构构造图集〔2〕、结构设计等级1〕设计使用年限：50年2〕平安等级：二级3〕环境类别：一类4〕抗震设防类别：丙类5〕抗震等级：二级〔3〕、自然条件1〕风荷载：2〕雪荷载：3〕设计地震动参数①抗震设防烈度：7度②设计根本地震加速度：③设计地震分组：第一组④场地类别：Ⅱ类场地土〔4〕、楼面、屋面活荷载1〕22〔5〕、材料钢筋：剪力墙受力主筋采用HRB400，墙水平分布筋为HRB335，竖向分布筋为HRB335，梁柱箍筋为HPB235主体结构：混凝土为C40。砌块：水泥空心砖砌块。砌筑砂浆：M10水泥砂浆、计算机软件〔1〕软件名称及版本：PKPM系列软件〔单机版，2005-12〕。〔2〕软件计算所采用的力学模型1〕地震作用计算模型及其根本假定：采用振型分解反响谱法。2〕内力分析计算模型及其根本假定：采用空间杆系薄壁柱模型，即把剪力墙假设为薄壁柱来处理，开洞口的剪力墙，洞口以上墙体假设为连梁。3.2结构布置及确定构件截面尺寸、结构平面布置图1-10层平面布置图、结构构件截面尺寸确实定梁截面尺寸：主梁300*600，次梁300*600，走廊梁300*600。柱截面尺寸：600*600。1、主梁高度为1/8－1/14的梁跨度，本设计主梁最大跨度7200，所以主梁高520－900，梁宽为1/2－1/3的梁高，故主梁截面可选取300*600。2、次梁高度为1/12－1/18的梁跨度，本设计次梁最大跨度7200，所以次梁高400-600，梁宽为1/2－1/3的梁高，故次梁截面选取300*600。3、柱截面须满足轴压比的要求，--考虑地震组合后柱轴压力增大系数，边柱1.3,内柱1.25.F—柱的负载面积--折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值,近似取12-15n—验算截面以上楼层层数[--混凝土轴心抗压强度设计值,C40(=19.1N/mm2)本设计边柱F=3500*7200,中柱F=4500*7200,=12,[]=0.9。由上式可得第一层柱截面面积边柱==258747mm中柱=＝310995mm如取柱截面为正方形，那么边柱和中柱截面高度分别是509mm根据上述计算结果综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸为600*600mm3.3统计荷载、楼面、屋面荷载统计1.楼面恒荷载取6.0楼面活荷载2.02.阳台活荷载2.03.屋面恒荷载取0010厚板底抹灰0.14总计:5.204.屋面活荷载0.55.卫生间恒载6.电梯活荷载7.07.水箱荷载20t，分散在水箱间2根倒梁上的集中荷载为50KN、填充墙荷载统计1.外墙：总计:3.442.内墙5厚1:0.5:2.5水泥石灰膏砂浆找平3.外墙厚度300mm，梁间线荷载:首层:(0.3×9.6＋0.075)×4.2=KN/M2-11层:(0.3×9.6＋0.075)×3.9=内墙厚度300mm,梁间线荷载：首层：〔0.3*9.6+0.42〕2-11层：(0.3*9.6+0.42)*3.9=12.56KN/M、竖向荷载分布图由于结构平面布置对称，荷载对称，现只截取其1/4,竖向荷载布置图如下：3.4板的弯矩图见附图1和附图23.5.1、由于结构平面布置对称，荷载对称，只截取其图的1/4,梁弯矩图如下：3.5由于结构平面布置对称，荷载对称，只截取其图的1/4,梁配筋包络图如下：3.6建筑结构总信息3.6结构类型：框架－剪力墙结构结构材料及特征：高层混凝土结构地震力计算信息：计算水平地震竖向力计算信息：模拟施工加载1风荷载计算信息：计算是否考虑p－△效应：不考虑是否考虑梁柱重叠的影响：不考虑水平力与整体坐标夹角：0设计标准选择：中国国家标准3.6是否考虑扭转耦联：考虑设计地震分组：的一组周期折减系数：0.80竖向地震力作用系数：0双向水平地震作用扭转效应:不考虑5%的偶然偏心：考虑计算振型个数：9地震设防烈度：7度〔〕场地土类型：2类框架抗震等级：3级3.60.2(0.25)调整：起始层号：1终止层号：11连梁刚度折减系数：0.55梁扭转折减系数：0.40(扭转折减)3.6混凝土容重()：25梁箍筋间距〔mm〕：100梁纵筋强度设计值〔〕：360柱箍筋间距〔mm〕：100梁箍筋强度设计值〔〕：210墙水平筋间距〔mm〕：200柱纵筋强度设计值〔〕：36柱箍筋强度设计值〔〕：210墙边缘构件纵筋强度设计值〔〕：360墙水平分布筋强度设计值〔〕：210墙边缘构件箍筋强度设计值〔〕：2103.6风力分项系数：1.40柱配筋计算方式：单偏压〔拉〕恒荷载分项系数：1.20柱墙活荷载折减：按标准折减活荷载分项系数：1.40柱配筋保护层厚度(mm)：30竖向地震力分项系数：0梁配筋保护层厚度〔mm〕：253.6修正后的根本风压：0.50地面粗糙度：C结构自振周期：0.600结构体形系数分段〔4〕:13.7计算信息输出3.7计算目的：检查质心与刚心是否重合，刚度沿高度变化是否均匀。1、*********************************************************第二局部各层质量和质心坐标*********************************************************层号塔号质心X质心Y质心z恒载质量活载质量(m)(m)(m)(t)(t)102、各层(地震平均剪力/平均层间位移)刚度、刚度比等，其中：Ratio_d1:表示本层与下一层的层刚度之比Ratio_u1:表示本层与上一层的层刚度之比Ratio_u3:表示本层与上三层的平均层刚度之比层号塔号X向层刚度Y向层刚度刚心坐标X向偏心率Y向偏心率XY1110.9273E+060.2021E+071010.1793E+070.3711E+07910.2358E+070.4695E+07810.2737E+070.5280E+07710.3079E+070.5718E+07610.3456E+070.6135E+07510.3941E+070.6569E+07410.4608E+070.7167E+07310.5632E+070.7985E+07210.7401E+070.9616E+07110.1033E+080.1156E+081.69层号塔号Ratio_d1Ratio_u1Ratio_u3薄弱层放大系数XYXYXYXY1111019181071615141312111带剪力墙结构整体稳定验算EJdx=0.7704E+10>2.7*0.3622E+09结构X向满足整体稳定要求,不需要考虑P-Δ效应EJdy=0.1351E+11>2.7*0.3622E+09结构Y向满足整体稳定要求,不需要考虑P-Δ效应3.71〕考虑扭转耦联时的振动周期、平动系数和扭转系数振型号周期方向角平动比例转动比例90.08802.31振型号周期方向角平动比例转动比例90.08802.31第1周期：T1=0.8993(秒)第2周期：T2=0.6991(秒)第3周期：T3=0.4796(秒)第4周期：T4=0.2352(秒)第5周期：T5=0.2115(秒)第6周期：T6=0.1559(秒)第7周期：T7=0.1140(秒)第8周期：T8=0.1111(秒)第9周期：T9=0.0880(秒)结构最不利振动方向角:Angle=4.752(度)扭转周期/平动周期＝＝0.687<0.85满足要求2〕地震作用〔1〕X向地震作用结构各层地震力、剪力、弯矩(用CQC方法组合)-----------------------------------------------------层号塔号X向地震力X向地震剪力X向地震弯矩层剪重比(%)(kN)(kN)(kN-m)111101918171615141312111〔2〕Y向地震作用结构各层地震力、剪力、弯矩(用CQC方法组合)-------------------------------------------------------------层号塔号Y向地震力Y向地震剪力Y向地震弯矩层剪重比(%)(kN)(kN)(kN-m)1012021.11584.12123.7其中比值(R1/R2)为：R1---最大位移/平均位移R2---最大柱间位移/平均柱间位移====第1荷载工况====X向地震力作用下节点控制水平位移层号塔号节点号X向最大位移节点号X向最大柱间位移X向最大位移角柱高X向平均位移X向平均柱间位移X向平均位移角比值(mm)(mm)1112719.06251.741/22373.90(m)1012717.35271.871/20843.90(m)912715.52281.971/19793.90(m)812713.60272.041/19153.90(m)712711.62272.061/18933.90(m)61279.61272.041/19153.90(m)51277.61271.961/19913.90(m)41275.67271.821/21443.90(m)31273.87271.601/24323.90(m)21272.28271.301/30073.90(m)11270.99270.991/47164.65(m)最大层间位移角：1/1893平均层间位移角：1/1912====第1荷载工况====+5%偶然偏心地震力作用下X向节点控制水平位移层号塔号节点号X向最大节点号X向最大X向最大位移角柱高位移柱间位移X向平均位移X向平均X向平均位移角比值柱间位移(mm)(mm)1112719.29281.751/22283.90(m)1012717.57271.881/20723.90(m)912715.73271.981/19653.90(m)812713.80272.051/18993.90(m)712711.80272.081/18743.90(m)61279.77282.061/18943.90(m)51277.75271.981/19653.90(m)41275.80271.851/21123.90(m)31273.97271.631/23873.90(m)21272.35271.331/29373.90(m)11271.03271.031/45364.65(m)最大层间位移角：1/1874平均层间位移角：1/1911====第1荷载工况====-5%偶然偏心地震力作用下X向节点控制水平位移层号塔号节点号X向最大位移节点号X向最大柱间位移X向最大位移角柱高X向平均位移X向平均柱间位移X向平均位移角比值(mm)(mm)1112718.84321.751/22273.90(m)1012717.13301.861/20913.90(m)912715.31271.961/19933.90(m)812713.40272.021/19323.90(m)712711.44272.041/19113.90(m)61279.44282.011/19363.90(m)51277.46271.931/20213.90(m)41275.55271.791/21773.90(m)31273.78271.571/24773.90(m)21272.21271.271/30793.90(m)11270.95270.951/49084.65(m)最大层间位移角：1/1911平均层间位移角：1/1912====第2荷载单工况====Y向地震力作用下节点控制水平位移层号塔号节点号Y向最大位移节点号Y向最大柱间位移Y向最大位移角柱高Y向平均位移Y向平均柱间位移Y向平均位移角比值(mm)(mm)1113913.60340.851/45923.90(m)1013912.77341.001/38993.90(m)913911.80391.151/33923.90(m)813910.69391.281/30433.90(m)71399.45391.391/28033.90(m)61398.09391.461/26643.90(m)51396.65391.501/25933.90(m)41395.16391.491/26223.90(m)31393.69391.421/27543.90(m)21392.28391.231/31723.90(m)11391.05391.051/44414.65(m)最大层间位移角：1/2593平均层间位移角：1/2594====第2荷载工况====+5%偶然偏心地震力作用下Y向节点控制水平位移层号塔号节点号Y向最大位移节点号Y向最大柱间位移Y向最大位移角柱高Y向平均位移Y向平均柱间位移Y向平均位移角比值(mm)(mm)1113914.89390.891/43653.90(m)1013914.02391.061/36753.90(m)913912.99391.231/31743.90(m)813911.80391.381/28283.90(m)713910.46391.501/25913.90(m)61398.99391.591/24493.90(m)51397.43391.641/23703.90(m)41395.80391.641/23803.90(m)31394.18391.571/24793.90(m)21392.61391.381/28173.90(m)11391.23391.231/37864.65(m)最大层间位移角：1/2370平均层间位移角：1/2612====第2荷载工况====-5%偶然偏心地震力作用下Y向节点控制水平位移层号塔号节点号Y向最大位移节点号Y向最大柱间位移Y向最大位移角柱高Y向平均位移Y向平均柱间位移Y向平均位移角比值(mm)(mm)1113414.85340.891/43603.90(m)1013413.98341.061/36743.90(m)913412.95341.231/31763.90(m)813411.77341.381/28333.90(m)713410.43341.501/25933.90(m)61348.96341.591/24553.90(m)51347.40341.641/23723.90(m)41345.77341.631/23883.90(m)31344.15341.571/24833.90(m)21342.59341.371/28413.90(m)11341.22341.221/38194.65(m)最大层间位移角：1/2372平均层间位移角：1/2612====第3荷载工况====X向风力作用下节点控制水平位移层号塔号节点号X向最大位移节点号X向最大柱间位移X向最大位移角柱高X向平均位移X向平均柱间位移X向平均位移角比值(mm)(mm)111271.43330.131/99993.90(m)101271.31270.131/99993.90(m)91271.17270.141/99993.90(m)81271.03270.151/99993.90(m)71270.89280.151/99993.90(m)61270.74270.151/99993.90(m)51270.59270.151/99993.90(m)41270.44270.141/99993.90(m)31270.30270.121/99993.90(m)21270.18270.101/99993.90(m)11270.08270.081/99994.65(m)最大层间位移角：1/9999平均层间位移角：1/9999====第4荷载工况====Y向风力作用下节点控制水平位移层号塔号节点号Y向最大位移节点号Y向最大柱间位移Y向最大位移角柱高Y向平均位移Y向平均柱间位移Y向平均位移角比值(mm)(mm)111391.70340.101/99993.90(m)101391.60340.121/99993.90(m)91391.48340.141/99993.90(m)81391.34390.151/99993.90(m)71391.19340.171/99993.90(m)61391.03390.181/99993.90(m)51390.85340.181/99993.90(m)41390.67390.191/99993.90(m)31390.48390.181/99993.90(m)21390.30390.161/99993.90(m)11390.14390.141/99994.65(m)最大层间位移角：1/9999平均层间位移角：1/9999因为所有的最大层间位移均小于1/800，因些满足要求。3.7一、X向各振型的基底剪力振型号基底剪力X向地震有效质量系数：Cmass-x=95.74%Y向各振型的基底剪力振型号基底剪力Y向地震有效质量系数：Cmass-y=95.98%二、楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y3.7一、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数〔单位kn/m〕：装修荷载Qz=1.00；活载Qｈ=2.00；各跑荷载及内力计算及示意图：其中：Qb－－梯板均布荷载；Qbt－－梯板弯折段均布荷载；Qｐ－－平台均布荷载；Qｗ－－楼面均布荷载；单位(KN/m)；第1标准层第1跑Qb=11.722Qbt=7.600；Qp=7.600Qw=7.600；第1标准层第2跑Qb=9.965Qbt=7.600；Qp=7.600Qw=7.600；第2标准层第1跑Qb=10.843Qbt=7.600；Qp=7.600Qw=7.600；第2标准层第2跑Qb=10.843Qbt=7.600；Qp=7.600Qw=7.600；二、配筋面积计算:楼梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照两端简支求出Ｍmax,按照Ｍmax配筋楼梯板负筋－－Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取Ｍmax*ZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用别离式配筋平台板底筋－－Aspd(cm2)平台板负筋－－Aspf(cm2)--------------------------------------------------------标准层号跑数AsbdAsbfAspdAspf--------------------------------------------------------三、配筋结果:配筋措施：楼梯梁保护层厚度：30ｍｍ楼梯板及平台板保护层厚度：15ｍｍ受力钢筋最小直径：楼梯板受力钢筋>=8休息平台受力钢筋>=6楼梯梁受力钢筋>=14受力钢筋最小间距：100mm非受力分布钢筋：受力钢筋<=8时,取6@300受力钢筋=12或者14时,取6@250受力钢筋>=14时,取8@250楼梯板分布筋每踏步至少：16各跑实际配筋结果：梯板和平台配筋结果：--------------------------------------------------------------------标准层号跑数梯板底筋梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋--------------------------------------------------------------------1112@1008@20012@1308@1508@2001212@1308@20010@100无无2112@1008@20010@1008@1508@2002212@1308@20010@100无无梯梁配筋结果：---------------------------------------------------------------标准层号跑数梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋112202208@200标准层号跑数梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋122202208@200212182188@200222202208@2003.71〕梁配筋图〔平画法〕梁平面整体法配筋图〔如以下图〕由于图纸比较大，无法清晰显示，现只截取首层一局部截面进行说明。平面整体表示方法梁配筋图采用集中标注和原位标注相结合的方式，集中标注注写梁的通用属性，原位标注注写某跨梁的特殊属性，当集中标注与原位标注相冲突时以原位标注为准。例如：KL2(5)300*6008@100/150(2)222表示KL2为五跨梁，截面尺寸300*600，配箍筋加密区8@100，非加密区8@150，双肢箍，上部通长222。DE跨截面尺寸300*600，支座负弯矩筋为225+222，梁底配420,全部纵筋为二级钢。2〕柱、剪力墙及其边缘构件配筋图柱的平面整体表示方法可分为截面注写方式和列表注写方式，本设计采用列表与截面结合的注写方式。由于柱的种类较少，而图纸尺寸较大，无法全部表示出来，故只选取了首层中的某一根柱KZ2予以说明。例如：KZ2600*60012188@100/200表示KZ2截面尺寸为600*600，居中布置。角部钢筋420，箍筋加密区8@100，非加密区8@200,每侧除了角筋还布置220，对称配筋，全部纵筋采用二级钢筋。KZ2柱配筋图剪力墙的平面整体表示方法可分为截面注写方式和列表注写方式，为表示方便常将剪力墙分为剪力墙柱、墙身和墙梁，本设计采用截面注写方式。现只选取首层相交的两片剪力墙进行说明。例如：Q1(2排)墙厚：300水平：10@200竖向：14@300表示剪力墙Q1墙厚300mm，布置2排钢筋网，水平分布筋10@200，采用一级筋，竖向钢筋14@300,采用二级筋。DZ1172014@100表示DZ1配置2021纵筋，箍筋18@100，纵筋采用二级钢筋LL1300*31508@100(2)725;725表示联梁1，截面尺寸300*3150，箍筋8@100双肢箍，上部纵筋725，下部纵筋725，所有纵筋为二级钢筋。3.8结构计算分析汇总表概况工程名称河北工业大学南院女生宿楼设计-1地址天津市红桥区建筑面积总面积10454.4m2首层950.4m2层数11高度总高43.2m最高处高度层高总长度宽度长宽比高宽比2建筑物总重单位面积重1.775t/m2结构简况钢筋强度等级HRB335,HRB400混凝土强度等级C40剪力墙厚度300mm剪力墙配筋率0.4%柱截面尺寸600×600mm柱轴压比梁截面尺寸一般梁：300×600mm最大梁：300×600mm楼板厚度120主要参数设防烈度7地震动分组第一组设计根本加速度场地类别Ⅱ类土结构形式框架剪力墙框架抗震等级三级剪力墙抗震等级二级动力特性振型自振周期平动振动系数扭转周期与平动周期之比10.899323计算结果项目剪重比层间最大位移角最大层间位移与平均层间位移之比方向X12.781%1/1874Y13.480%1/2370项目Ratx1(Raty1)偏心率有效质量系数柱倾覆弯矩百分比方向X95.74%50.87%Y95.98%5.27%3.9高层建筑规那么性判断建筑设计应符合抗震概念设计的要求，不应采用严重不规那么的方案。建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规那么、对称，并应具有良好的整体性；建筑的立面和竖向剖面宜规那么，结构的侧向刚度宜均匀变化，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，防止抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。分为平面不规那么和竖向不规那么。参照?高层建筑混凝土结构技术规程?JGJ3-2002?建筑抗震设计标准?GB50011-2001表-1平面不规那么的类型不规那么类型定义扭转不规那么凹凸不规那么结构平面凹进的尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30％楼板局部不连续楼板的尺寸和平面刚度急剧变化,例如,有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%,或开洞面积大于该层楼面面积的30%,或较大的楼层错层表-2竖向不规那么的类型不规那么类型定义侧向刚度不规那么该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%竖向抗侧力构件不连续竖向抗侧力构件〔柱、抗震墙、抗震支撑等〕的内力由水平转换构件〔梁、桁架等〕向下传递楼层承载力突变抗侧力结构的层面受剪承载力小于相邻上一楼层的80%本设计:扭转不规那么检验:根据本说明3.7.3项所列数据,计算各层最大水平位移与其上下层最大水平位移平均值的1.2倍比较发现,不符合表3.4.2-1所列标准,所以不是扭转不规凹凸不规那么检验:本设计平面没有凹进,不符合表-1所列标准,所以不是凹凸不规那么.楼板局部不连续检验:参照本说明3.7侧向刚度不规那么检验：参照本说明3.7竖向抗侧力构件不连续检验：本设计竖向抗侧力构件布置连续贯穿全高，不设转换层，所以不是竖向抗侧力构件不连续。楼层承载力突变检验：参照本说明3.7综上所述，本设计结构布置规那么结构刚度合理性分析：1、结构平面密度适宜值工程地震参数(AW+AC)/AfAW/Af7o、Ⅱ类场地3％～5％1.5％～2.5％8o、Ⅱ类场地4％～6％2.5％～3％式中:AW～剪力墙截面面积AC～框架柱截面面积Af～楼面面积在此设计中:(AW+AC)/Af=[7200*300*4+7200*300+2400*300*3+(4800-900*2)*300+(21600-6*1500)*300*2+600*600*44]/950.4*106=0.039在3%～5%范围之内，因此合理。2、适宜的竖向结构含量μ结构体系框架框-剪筒体μ(10-2)0.10～0.14μ=A/V式中：A-竖向构件截面积，一般取底层，V