脚手架专项施工方案

一工程概况：琴岗工程建设监理有限责任公司监理(非人防)，青岛信达工程管理有限公司监理(人防)，江苏南通三建集团二、安全和文明施工目标安全目标：2.文明施工目标：1、地下室落地脚手架搭设：0.3m(要保证结构施工和地下室外墙卷材防水的施工)；立杆纵向间距1.5m，步距1.8m。连墙件置。2、网点落地式脚手架搭设：后，再在地下室顶板上继续搭设主楼落地式脚手架。连墙件的设置，脚手架立杆纵距、步距、剪刀：4.1主楼悬挑脚手架采用型钢悬挑，型钢型号为16#工字钢。分层次悬挑。悬挑层次如下：10#、4.2、脚手架搭设数据：立杆纵距1.5米(当排布不符合1.5米模数时，以小于1.5米为原则进行排布)；架体搭设宽度0.9米；架体与墙体之间的缝隙为0.25米(外墙外模拆除后，将该缝隙用小块4.3、工字钢悬挑长度1.6米，楼板上搁置长度不小于2米；工字钢在立杆安放处事先焊接φ20以4.4、工字钢铺设原则：在外窗洞口处直接安放与楼板上，当遇上翻≤200mm的梁时，工字钢必须m4.5、外墙在转角处设置斜向工字钢，该工字钢采用预埋铁件焊接固定。4.7、工字钢斜拉卸荷采用φ14钢丝绳进行。每根工字钢至少设置一根卸荷钢丝绳。钢丝绳在工字用预埋φ16钢筋环(预埋于工字钢上一层)，钢丝绳扣于锚环上，每端至少三个绳卡扣紧扣牢。短钢管与事先预埋在边缘洞口上的短钢管扣件连接。4.9、剪刀撑设置：单面架体立杆根数大于34.10、脚手架搭设严格按照脚手架搭设相关规范及青岛市建筑工程脚手架及模板管理暂行规定要求、脚手架搭设材料要求：m接钢管》(GB/T3092)的规定；扣件必须符合《钢管脚手架扣件》(GB/15831)的规定。其外观质量检验应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)的要求。钢管，扣。租赁单得向施工6、脚手架防护措施：网，向上每隔一层(即每两层设置一道)设置一道水平安全平网。7、脚手架搭设构造措施：脚手架立杆下应有底座和垫板。要的剪刀撑与连墙点,以保证脚手架成为一个稳固的结构。外脚手架的搭设,应沿建筑物周围连续封闭,如果因条件限制不能封闭时,应设置必要的横向支撑,端部加强设置连墙点。脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求.面积不小于0.15m,也可垫通长脚手板。为避免或减少架子不均匀沉降,在立杆底部应加扫地杆,并应接侧。根大横杆,以增加脚手板7.7、大横杆搭接长度不应小于1.0m,并且搭接范围内不应少于3组扣件。小横杆应贴近立杆布置,伸出外立杆长度不应超过200mm。7.7、剪刀撑应联系3~4根立杆,斜杆与地面夹角为45°~60°。剪刀撑应沿架高连续布置。剪刀撑点。.0m。准向上倾斜,下倾角度不宜超过15°。连墙件和剪刀撑应及时设置,不得m求,下应每隔37.12、杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。在顶排连墙件之上的架高(以纵向平杆计)不得多于2步。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接,其中,斜杆的搭接接头部位7.13、周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距做大于或等于100mm的构架尺寸放大。8、脚手架使用注意事项：8.1、作业层每1m架子上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下规定值或施工设N8.3、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀登脚手架上下。进行。严钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。计算参数:80米。采用采用的钢管类型为48×3.0，m计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900/3=0.030kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/3=0.600kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.030=0.082kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)荷载组合简图(支座最大弯矩)最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为公式如下:M2=-(0.10×0.082+0.117×0.840)×1.5002=-0.240kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.030=0.068kN/m活荷载标准值q2=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/3=0.045kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/3=0.900kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.045+1.4×0.900=1.383kN最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+1.383×0.900/3=0.420kN.m小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:最大挠度计算公式如下:荷载引起的最大挠度集中荷载标准值P=0.058+0.045+0.900=1.003kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1002.600×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×0.0)=1.168mm最大挠度和V=V1+V2=1.183mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.068+1.4×1.350=2.012kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑kN力可取12.0kN；静荷载标准值包括以下内容：mNG×(0.900+0.300)/2=0.360kNNG.510kN经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录Us——风荷载体型系数：Us=0.800立杆的轴向压力设计值计算公式算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.997+0.9×1.4×2.700=6.999kN时,立杆的轴向压力设计值计算公式计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.997+1.4×2.700=7.377kN其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。Mw.500×1.800×1.800/10=0.214kN.m杆的稳定性计算N力设计值，N=7.377kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；；————轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；——钢管立杆受压强度计算值=7377/(0.19×——钢管立杆受压强度计算值=7377/(0.19×f压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；<[f<[f],满足要求!,立杆的稳定性计算N力设计值，N=6.999kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；；————轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；MW杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.214kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6999/(0.19×91=134.821N/mm2；f压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.350kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000N根据连墙件杆根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到Nl接示意图算悬臂的单跨梁计算简图其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。m水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mkl入公式，经过计算得到MA1.379kN.m抗弯计算强度f=11.379×106/(1.05×141000.0)=76.862N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=6.341mm水平支撑梁的最大挠度小于3200.0/250,满足要求!悬挑梁的整体稳定性计算16号工字钢,计算公式如下其中其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》GB0017-2003)附录B得到：bb'=1.07-0.282/b=0.929Nmm水平钢梁的稳定性计算水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.444kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为f按照《混凝土结构设计规范》.8[f]=50N/mm2；压点处采用2个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5444×4/(3.1416×85.00×2)]1/2=7mm与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式Nd——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于mm3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式Nd——楼板螺栓的直径，d=20mm；b—楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤