资料-双排、悬挑式脚手架施工方案

一、现场勘察本工程为框架结构，根据地质勘察部门提供的勘察报告，本区地势平坦，地质均匀，可以按照工程建设要求根据需要搭设脚手架.四面采用双排脚手架、悬挑脚手架.二、脚手架搭设步骤间竖立杆→逐根竖立杆并与扫地杆扣紧→安装第一步大横杆→并与立杆扣紧→安装第一步小上端与大横杆和小横杆→安装连墙杆→东西两面安装立杆→架设剪刀撑→立杆及小横杆高出作业面1.2米→铺脚手板→护身栏杆并挂立网→挂平网→按步骤随施工进度搭设。三、搭设脚手架的人员组织安排根据工程规模,可按照以下人员分配进行脚手架的搭设施工：工地安全员,施工员负责质量安全检查.所有脚手架施工人员均持有省建工局颁发的特殊工种人员上岗证书。四、搭设脚手架专用工具扳手安全带序号12双排脚手架的构造:钢管搭设排距:1。2m;柱距:1。5m;步距:1。5m;连墙件：选用刚性连墙件，水平距离为4.0m，垂直距离随楼层标高;在框架部位结构施工时预埋钢管，脚手架搭设到此位置时，与预埋钢管相连接；剪力墙部位利用穿墙螺栓孔,用螺栓进行拉结。(2)脚手架基础:每根脚手架立杆下面安装底托,并在底托下面平行外墙垫5cm厚脚手板,立杆范围内回填土夯填密实,并找出排水坡度. 水平杆→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆。 (4)注意事项：立杆接长时，接头应交错布置，相邻接头不得在同脚手架外侧立面沿全高和全长设置剪刀撑;横向支撑:两端设置，中间脚手架的验算项目:纵向、横向水平杆的强度及刚度；立杆稳定性验算.(1)由于脚手架的搭设尺寸为纵向、横向水平杆验算1.5×1。2m,符合《建筑施工脚手架实用手册》中表4—34的要求.故纵向、横向 (2)立柱稳定性验算:本工程脚手架为单立杆,故需验算的项目为脚手架底部的立柱稳定。(不考虑立柱偏心的影响)1)荷载计算：①脚手架自重产生的轴心力NGK：查表得到：一个柱距范围内每米脚手架自重产生的轴心压力标准值-——gk=0。140kN/m;则:脚手架在26m处自重产生的轴心压力标准值为NGK=3.948kN;脚手架在底部自重产生的轴心压力标准值为NGK=8.85kN；(算上增加的立杆和扣件)②脚手架活荷载产生的轴心压力标准值：脚手板考虑四层搭设，则查表得到：四层脚手板产生的轴心压力标准NQ1K=1。215＋1.5×0。18=1.485kN;防护材料产生的轴心压力标准值(立网网目尺寸为3.5×3。5cm，绳考虑二层同时施工，施工均布荷载QK=2×3.0=6。0kN/m2,查表得到施工荷载产生的轴心压力标准值：NQ3K=6.08kN；则：脚手架活载在底部产生的轴心压力标准值为：查表得到：地区基本风压w0=0。35不考虑风振系数,则:风荷载标准值wK=0。7usuzw0;uz—-—风压高度变化系数：查表得到(地面粗糙度按B类考虑)h=21。6mh=5muz=1.33uz=0.80挡风系数ξ==0。192us=1。2ξ=0.23则:顶部:wK=0。7usuzw0=0。1kN/m2于立柱的风线荷载标准值：风荷载产生的弯距:MW=-——————————————-26m处—————————--————-底部2)立杆底部稳定性验算：应满足:轴心压力设计值:由i(回转半径)=1。58cm；查表k1=0。75则3)变截面处立柱稳定验算：则:;轴心压力设计值:经过以上计算可得知:本脚手架的设计搭设方案是合适、安全的.(1)满堂红脚手架用碗扣式脚手搭设以作为楼板混凝土模板的支撑系统.碗扣式脚手架的立杆间距0。9m、横杆步距1。2m.碗扣式脚手架的搭设顺序：基础处理→立杆→横杆→接头锁紧→上层立杆→立杆连接销→横杆→可调托撑。 (2)脚手架搭设到设计高度后应对脚手架进行全面检查，其内容有：1)基础是否有不均匀沉降和下陷。2)立杆底座和基础是否接触良好.3)全部节点的碗扣质量.4)荷载是否符合要求。5.8。4内装修工具式脚手架:内装修时采用工具式脚手架以及用碗扣式脚手架拼装成的可移动式脚手架.悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技0.0050kN/m2.脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横U悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P2=0。150×1。400/3=0。070kN/mQ=3.000×1。400/3=1。400kN/mq=1。2×0。038+1。2×0.070+1。4小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩强度小于205。0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。038+0.070+1。400=1.508kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度m二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形.小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值063kN活荷载标准值荷载的计算值P1=0.038×0.900=0。035kNP=(1。2×0.035+1.2×0。063+1。4大横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0。08×(1.2×0。038)×1。4002+0。267×0。941×1。400=0。359kN。m横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度000)=0.05mm集中荷载标准值P=0。035+0。063+1。260=1。358kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V883×1357。560×1400。003/(100×2.060×105×107780.000)=3。16mm最大挠度和V=V1+V2=3.204mm三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计横杆的自重标准值P1=0.038×1。400=0。054kNP1.400/2=0。094kN荷载的计算值R=1。2×0.054+1。2×0。094+1。4单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N.m时，试验表明：单扣四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0。1195(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0。15(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。005经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按经计算得到，活荷载标准值NQ=3。000×2×1.400×0。900/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算WUz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载Us——风荷载体型系数:Us=1。134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0。450×1.560×1。134=0。557kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式85×1。4×3。780=9。756kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1。4NQ4×3.780=10。549kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。85×1.4Wklah2/10其中Wk-—风荷载标准值(kN/m2);la—-立杆的纵距(m)；h--立杆的步距(m).Mw0.557×1.400×1。500×1.500/10=0。209kN.m五、立杆的稳定性计算1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算k——计算长度附加系数，取1.155；l0-—计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1。500×1.500=2.599m；W-—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4。491cm3;—-由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=10549/(0.27×424)=92。783N/mm2;2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算k--计算长度附加系数,取1.155;u——计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。l0-—计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1。500=2.599m；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的矩,MW=0.209kN。m；-—钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=9756/(0。27×424)+209000/4491=132。313N/mm2;=205.00N/mm2;六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw-—风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应Nlw=1。4×wk×AwAw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.00×2。80=8。400m2;No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5。000经计算得到Nlw=6。553kN,连墙件轴向力计算值Nl=连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=40。/1.60的结果查表得到=0.93;A=4。24cm2；[f]=205。00N/mm2。经过计算得到Nf=81。039kNNf〉Nl,连墙件的设计计算满足要求！连墙件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.为墙支点.支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm,Icm截面抵抗矩W=108。30cm3,截面积A=21。95cm2.受脚手架集中荷载P=10.55kN21kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13。273kN，R2=8。758kN,R3=0。101kN最大弯矩Mmax=2.326kN.m108300.0)+5。752×1000/2195。0=23.077N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2，满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，计算公式如下其中b-—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:0×235。0)=1。7369N/mm2;九、拉杆的受力计算RUi各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14。466kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.466kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算:其中[Fg]-—钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；K-—钢丝绳使用安全系数，取10。0。466/0.850=170。183kN.选择6×19+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径13。5mm.钢丝拉绳的吊环强度计算:钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行