综合楼模板支撑专项施工方案培训课件

中安联合煤化有限公司煤制170万吨/年甲醇及转化烯烃项目——动力中心锅炉烟气脱硫工程烟道支架、循环浆液箱支架及脱硫综合楼模板支撑专项施工方案编制：校审：批准：南京丹湖建筑安装工程有限公司中安联合项目部日期：2017年12月01日目录TOC\o"1-1"\h\z\u1 工程概况 12 编制依据 23 施工部署原则 24 脚手架工程 55 模板及内架支撑设计 166 计算书 17参数信息 177 技术保证组织措施 408 混凝土浇筑 419 质量保证措施 4210 安全文明施工措施 4611 本工程JHA分析 5012 文明施工 5213 雨季施工措施 5414 应急预案 5515 高支区域浇筑方案 59工程概况工程简述工程名称：中安联合煤化有限责任公司煤制170万吨/年甲醇及转化烯烃项目动力中心烟气脱硫工程。建设地点：安徽省淮南市潘集区祁集镇煤化工园区建设单位：中安联合煤化有限责任公司监理单位：安徽万纬工程管理有限责任公司EPC总承包单位：中国联合工程公司施工总承包单位：南京丹湖建筑安装工程有限公司中安联合煤化有限责任公司煤制170万吨/年甲醇及转化烯烃项目动力中心锅炉烟气脱硫工程位于安六南路以南、中四路以东。工程含烟道支架及脱硫综合楼及循环浆液箱支架。烟道支架为混凝土框架结构，一层轴线EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,18)总长56.65*2M，宽6.4M，层高为8.0M，最大跨度8.1M，层顶现浇板厚100MM；循环浆液箱支架为混凝土框架结构，一层轴线EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,10)总长7.0*4M，EQ\o\ac(○,A)-EQ\o\ac(○,B)宽7.0M，层高为8.0M，最大跨度7.0M，层顶现浇板厚100MM；脱硫综合楼为混凝土框架结构：轴线EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,11)总长60.5M，轴线EQ\o\ac(○,A)-EQ\o\ac(○,D)总宽21.0M其中①-⑨轴一层层高8.5M，最大跨度8.0M，层顶现浇板厚120MM。上述类属高支模范围。主体由柱、梁、顶板构成，混凝土现浇，混凝土强度均采用C30。工程特点及难点本项目烟道支架一层EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,18)内模板支撑架的搭设，循环浆液箱单层支架EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,10)内模板支撑架的搭设，脱硫综合楼一层轴线EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,9)内模板支撑架的搭设，必须充分考虑模板支撑高度，结构自重和施工荷载等多方面因素。梁柱节点处钢筋布置密集及节点处钢筋绑扎、混凝土振捣带来较大难度。框架梁、柱、板埋件多，预留孔洞多，位置复杂无规律，分布在柱侧、梁侧、梁顶、板底和板面，施工难度大。由于淮南处于多雨地区，雨水较多，应做好雨季、冬季施工措施。由于本工程以上施工特点，为满足施工进度及质量要求，必须合理安排开工顺序，做到科学管理、精细施工。按现场实际情况及施工图纸及时编制详细可行的专项施工方案，合理安排好现场劳动力、施工机具和所需合格材料。施工技术关键模板安装加固方案的选择、高支撑架的强度及稳定性；施工中的安全、环保措施的选择；安全预警，安全应急预案，检测监控措施.本工程的实物工程量序号名称单位数量备注1混凝土基础、框架m³8602钢筋t540编制依据根据中国联合工程公司施工图；《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《石油化工工程施工及验收统一标准》 SH3508-2011《工程测量规范》 GB50026-2007《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2015《混凝土强度检验评定标准》 GB50107-2010《石油化工建设工程施工安全技术规范》 GB50484-2008《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知（建质［2009］87号）本工程严格按照现行国家有关法律、法规、规范性文件进行施工；业主及EPC质量、安全、施工相关程序文件；本工程施工组织设计；本公司在同类工程中的施工经验及施工工艺；施工现场的实际情况；施工部署原则为保质保量安全如期完成本项目施工，我公司在充分考虑工程量、劳动力、材料、工期、成本及施工工作面后，按如下原则规划本工程的施工安排：由于区域结构单体多，分别按单体、分区域、地管施工交叉作业。脱硫区室外构筑物及建筑物装修工程的交叉施工作业和平行流水施工，以保证施工总体进度计划的实现。施工流向及顺序按基建程序施工，开工前必须办好各项开工手续，做好充分的施工准备再开工。施工顺序遵守先地下、后地上，先主体后装修的原则，组织平行流水和立体交叉施工。基础结构施工完毕后土方及时回填，以便于上部结构的施工。建筑物装饰装修工程安排为：内外同时施工，先墙面后地面。施工进度计划根据EPC总体进度安排及本工程的特点，土建施工主要在2017年10月18日-2018年1月28日。施工准备工作计划技术准备熟悉设计图纸，掌握设计要求；认真组织图纸会审，发现问题及时与设计单位协商解决，避免将设计问题影响到施工过程；及时编制施工方案及施工作业指导书，严格执行技术交底，让所有施工人员了解施工方法、技术要求以及施工流程。人员准备对所有施工人员进行技术培训，提高全员技术水平，确保工期和质量；根据施工作业进度计划要求，编制所需各工种人员进出场计划，保障施工需要；入场前进行必须的入场安全教育，办理好各种入场证件。施工机具准备所有施工机具提前进场，进行安装调试和安全使用性能测试，满足施工要求并通过相关单位验收。根据要求，对施工机具按除锈、防腐、检测、保养维修进行分区集中调配管理，形成流水线作业区域；根据施工作业进度计划要求，合理安排所需施工机具的进出场时间。材料准备根据施工计划，以施工图预算为依据编制材料预算及材料供应总计划和分计划，并分期、分批提前运至施工现场；强化对材料三证检查和现场抽查，杜绝不合格材料用于工程中；材料入库按不同的种类、规格、材质进行分类存放，并堆放整齐、上盖下垫、明确标识，做好出入库记录。各项资源需求量计划 2017人力资源计划2017.102017.112017.122018.1钢筋工10151616模板工10151515混凝土工881010架子工101010起重工222电焊工2222电工2222普工55510合计37596167主要施工机具配备表序号机械名称规格型号数量备注1木工机械4套2水准仪KL301部3全站仪HTS212L1部4卷尺5m/50m20/3把5力矩扳手SHTWD2把6游标卡尺4288122把主要措施用料序号材料名称单位数量规格用途1φ48.3×3.27mm钢管t4000模板加固支撑2木方子45×90m5000模板固定3模板（厚180）m29000模板加工4φ16对拉螺栓m9000模板加固514#铁丝kg500跳板绑扎6海绵条m10000模板板缝处理7隔离剂桶15润滑模板脚手架工程脚手架搭设简图循环浆液箱支架为混凝土框架结构，一层轴线EQ\o\ac(○,1)-EQ\o\ac(○,10)总长7.0*4M，EQ\o\ac(○,A)-EQ\o\ac(○,B)宽7.0M，层高为8.0M方案同烟道支架。根据现场和施工图纸设计出脱硫综合楼首层框架支撑体系，钢管采用φ48.3×3.0进行验算、木方采用40*80进行验算，模板采用厚度为15mm厚的胶合板进行验算（实际用料钢管采用φ48.3×3.27、木方采用45*90，模板采用厚度为18mm厚的胶合板）。支撑内架横向及纵向间距为900mm*900mm，步距为1500mm的满堂钢管脚手架。由于架体较高，施工时根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011规范分别设置水平和竖向剪刀撑。混凝土浇筑顺序：第一步浇筑框架柱→第二步框架梁→第三步浇筑楼面板。浇筑时应对称浇注，避免模板受力不均。支架构造要求及技术要求地基处理室内满堂内支架地面上搭设，支架基础的回填土必须平整打夯密实，其压实密度≧0.94，（详见回填土压实度检测报告），后用150mm厚C20砼硬化基层，内架末端设垫板，垫板采用长度不少于3跨、厚度不小于50mm、宽度不小200㎜的木垫板，垫板铺设必须平稳，不得悬空。立杆立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。每层每跨梁底中间增加一根立杆作为支撑。大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离小于50cm。小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间在等间距设置增设1~2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构边缘15cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮10cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。剪刀撑1）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。2）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。3）剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。4）满堂支撑架应根据架体的类型设置剪刀撑，并应符合下列规定：（1）在架体外侧周边及内部纵、横向每5m～8m，剪刀撑宽度应为5m～8m，1.7m、8.25m、12.45、15.7m竖向每层顶部设置剪刀撑，每道剪刀撑竖向跨度为6m；（2）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过层高，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。（3）当立杆纵、横间距为0.9m×0.9m～1.2m×1.2m时，在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。 5）支架剪刀撑的设置应符合下列规定：（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数应按表6.6.2的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在450~600之间；（2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，搭接应符合本方案第2.6.6规定；（3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。扣件安装应符合下列规定扣件规格必须与钢管外径或相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。制模脚手板脚手板采用冲压钢脚手板。脚手板设置在3根横向水平杆上,并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离均不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。支架的日常检查和维修1、支架必须定期检查，大风、大雨后应进行全面检查，如有松动、折裂或倾斜等情况，应及时紧固或更换；2、在作业过程中，若发现支架立杆沉陷或悬空、联结松动、架子歪斜变形等现象，应立即停止作业并报告承包商现场的HSE监督员和施工负责人，待问题处理并经监理公司重新验收合格后方可进行作业。防护措施结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用φ48.3×3.0钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标牌；白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边边四周1m范围内不准堆料、停放机具。支架应严格按有关技术操作规程进行搭设，经检查合格方可投入使用。安全通道搭设要求1.人行并兼作材料运输的斜道的型式宜按下列要求确定：1）高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道；2）高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道。2.斜道的构造应符合下列规定：1）斜道应附着外脚手架或建筑物设置；2）运料斜道宽度不应小于1.5m，坡度不应大于1:6；人行斜道宽度不应小

于1m，坡度不应大于1:3；3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚

板高度不应小于180mm。支撑体系排水措施在支架外侧挖一浅排水沟排除雨水，如图施工防护措施工作现场定期进行检查，消除不安全状态和不安全行为。项目经理负责确保所有的安全缺陷在规定的期限内进行整改。检查前要确定检查的依据、检查的范围及检查的内容等，检查后要有总结会并有记录。进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标志牌，不得随意拆除和移动标志牌。支架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退手续。支架的搭拆人员必须是由经过专业培训考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。特殊工种（架子工）的资质必须报审。进入现场,必须戴安全帽,系好帽带,并正确使用个人劳动防护用具。当有6级和6级以上大风或雾、雨天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后是架上作业应有防滑措施。搭设支架时临时用电严禁直接挂在脚手架上，禁止用支架当接地体。搭设脚支时，地面应设围栏和境界标志，并派人看守，严禁非操作人员入内。支架搭设注意事项1）支架搭设人员必须持证上岗，经过培训合格且取得相应资质。不符合上述要求人员，不得从事架工作业。搭设支架人员必须戴安全帽,系安全带,穿软底防滑鞋。2)垂直运输，混凝土采用商品砼，用输送泵输送。施工用的钢筋、模板、支架钢管等其它材料采用人力运输，每根柱子处搭设直梯作为施工人员的上下通道。操作层处搭设高度为1.2的防护栏杆并安装踢脚板。3)支架应严格按有关技术操作规程进行搭设，经检查合格插绿色标签后方可投入使用。4）施工扣件式钢管脚手架搭设注意事项（1）施工扣件式钢管脚手架搭采用φ48.3×3.2钢管，钢管上严禁打眼。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。规格外径、壁厚、端面的偏差应符合规定，钢管必须涂刷防锈漆；架设所用的钢管、扣件按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）有关标准进行验收，不符合要求的钢管及扣件清理出施工现场，防止用错，造成安全隐患。（2）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，且对接扣件应相互错开，相邻两根纵向水平杆的接头位置不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜＜纵距的1/3。（3）横向水平杆的构造应符合下述规定：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且不得拆除，主节点处两根直角扣接的中心距不应大于150mm。作业层的脚手板应铺满，铺稳，离开结构边120～150mm；作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠固定。（4）每根立杆底部应设置底座或垫板（坐落在土层基础上的，坐落在承台基础上的立杆取消底座或垫板）；脚手架必须设置纵、横向的扫地杆。（5）立杆接长除顶层顶步可以搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件。（6）支架必须设置剪刀撑，剪刀撑与宽度不应小于4m跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角在45°～60°之间。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。（7）模板支架的立杆应垂直放置，2m高度的垂直允许度偏差为15mm。（8）栏杆和挡脚板均应搭设在外栏杆的内侧。上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板的高度不应小于180mm；（9）扣件的规格必须与所使用的钢管相同；螺栓拧紧力矩不应＜40N·m，且不应＞65N·m；对接扣件的开口应朝上或朝内。（10）支架拆除前进行安全技术交底，清除支架上的杂物及地面障碍物，拆除时由上至下，严禁上下同时作业，各构配件严禁抛掷在地面上，运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按照规格、品种及时码放成堆·（11）作业层上的荷载应符合设计要求，不得超载，严禁悬挂起重设备。（12）支架在使用过程中严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆；纵、横向扫地杆或连墙件。（13）支架在使用过程中应定期检查杆件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动。（14）严禁在支架下或临近处进行挖土作业，如确实需要，必须提前向总承包公司、监理公司提出申请，并采取加固措施，经监理公司、总承包公司同意后方可进行土方作业；（15）严禁以下违章作业：a）利用支架吊运重物；b）推车在架子上跑动；c）在支架上拉结吊装缆绳；d）任意拆除支架部件和杆件；e）起吊作业时碰撞或扯动支架。（16）防雷避电措施：采用避雷针与大横杆连通、接地线与避雷系统连成一体的措施。架子避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度不上于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不大于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地阻测试仪定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋件地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。支架的验收1、支架搭设完毕，自检合格后，报EPC的HSE工程师验收，合格后再通知监理部门进行验收，验收合格，由各验收方代表在验收记录上签名。2、已验收合格的支架，任何人不得擅自拆除或改动，如果由于施工需要需作局部修改时，使用单位必须向监理公司提出书面申请，由监理公司组织有关部门和人员进行安全论证，在保证结构安全和采取相应措施的情况下，由原搭设班组操作进行局部修改，完成后仍需履行检查交接验收手续。3、支架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收1）基础完工后及支架搭设前；2）作业层上施加荷载前；3）每搭设完层高度后；4）达到设计高度后；5）遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；6）停用超过一个月。4、进行支检查、验收时应根据下列技术文件1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）；2）施工组织设计及变更文件；3）技术交底文件。5、支架使用中，应定期检查下列项目1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3）扣件螺栓是否松动；4）安全防护措施是否符合要求；5）是否超载。支架拆除1、拆除支架的人员，必须是经过培训合格且取得相应资质的；2、支架使用完毕，柱、梁、板结构满足支架拆除条件时拆除；3、支架需拆除时，必须要按方案中的拆除要求进行，并且有现场监护；4、拆除支架前，拆除作业影响区域范围内应设警戒围栏和警戒标识，并设专人监护，禁止非作业人员内内或通行；5、拆除时，应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业；严禁整排拉倒支架。6、拆下的架杆、连接杆、支架等材料，应采用向下传递或用绳索吊下的方式，严禁向下投掷。7、拆除支架时，作业人员、架杆及作业面等与电线的安全距离不足时，应切断电源或采取可靠的安全措施。8、已卸开的杆、板，应一次全部拆完；9、已拆除的钢管、扣件、脚手板、等材料，必须及时运到指定区域；模板及内架支撑设计框架梁模板及框架梁设计以梁段8.5m框架梁为例计算书参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.75；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；梁两侧立杆间距(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.45；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为Φ48×3.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：30.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：30.00；高度(mm)：70.00；序号计算要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值ν=0.187mm<[ν]=0.75mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值:σ=7.5N/mm2<[f]=17N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值:ν=0.591mm<[ν]=1.5mm;符合要求主楞的受弯应力计算值σ=28.1N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值：ν=0.071mm<[ν]=1.125mm符合要求3梁底模板计算梁底模面板计算应力σ=3.1N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ν=0.065mm<[ν]=0.6mm。符合要求4梁底支撑的计算方木的最大应力计算值σ=4.1N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值τ=0.949N/mm2<[τ]=1.7N/mm2符合要求方木的最大挠度计算ν=0.177mm<[ν]=1.8mm符合要求支撑小横杆的最大应力计算值196.4N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2符合要求5梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值83.7N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2符合要求支撑钢管的最大挠度νmax=0.905mm小于900/150与10mm符合要求6扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12kN扣件所受应力R=5.13kN<12kN符合要求7立杆的稳定性计算梁两侧立杆稳定性计算σ=42.5N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求结论符合要求以梁段8.5m300*750框架梁为例一、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.2×1.2/6=14.4cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；计算跨度:l=(750-0)/(5-1)=187.5mm；面板的最大弯矩M=0.1×11.566×[(750-0)/(5-1)]2+0.117×3.024×[(750-0)/(5-1)]2=5.31×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.566×[(750-0)/(5-1)]/1000+1.2×3.024×[(750-0)/(5-1)]/1000=3.066kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=5.31×104/1.44×104=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=11.566N/mm；l--计算跨度:l=[(750-0)/(5-1)]=187.5mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60×1.2×1.2×1.2/12=8.64cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×11.566×[(750-0)/(5-1)]4/(100×6000×8.64×104)=0.187mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(750-0)/(5-1)]/250=0.75mm；面板的最大挠度计算值ν=0.187mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.066/0.600=5.110kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度30mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×3×7×7/6=24.5cm3；I=1×3×7×7×7/12=85.75cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.184kN·m，最大支座反力R=3.373kN，最大变形ν=0.591mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.84×105/2.45×104=7.5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=7.5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.591mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.373kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.253kN·m，最大支座反力R=6.745kN，最大变形ν=0.071mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=2.53×105/8.99×103=28.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=28.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.071mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.071mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！四、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=450×12×12/6=1.08×104mm3；I=450×12×12×12/12=6.48×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.75+0.50]×0.45×0.90=9.538kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.45×0.90=2.268kN/m；q=9.538+2.268=11.806kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×11.806×1502=3.32×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×9.538×0.15+0.437×2.268×0.15=0.685kNRB=1.25ql=1.25×11.806×0.15=2.214kNσ=Mmax/W=3.32×104/1.08×104=3.1N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=7.948kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.538×1504/(100×6000×6.48×104)=0.065mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.065mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.6mm，满足要求！五、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.214/0.45=4.919kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3×7×7/6=24.5cm3；I=3×7×7×7/12=85.75cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.919×0.452=0.1kN·m；最大应力σ=M/W=0.1×106/24500=4.1N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值4.1N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×4.919×0.45=1.328kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.328×1000/(2×30×70)=0.949N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.949N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×4.919×4504/(100×9000×85.75×104)=0.177mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.450×1000/250=1.800mm；方木的最大挠度计算值ν=0.177mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.685kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.214kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300)/4×0.450×(1.2×0.000×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.450×(0.750-0.000)×0.500=0.594kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.386kN；最大弯矩Mmax=0.882kN·m；最大挠度计算值Vmax=3.004mm；最大应力σ=0.882×106/4490=196.4N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值196.4N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!六、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.386kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.376kN·m；最大变形νmax=0.905mm；最大支座力Rmax=5.13kN；最大应力σ=M/W=0.376×106/(4.49×103)=83.7N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值83.7N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=0.905mm小于900/150与10mm,满足要求!七、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.13kN；R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=2.386kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=5.13kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2×0.129×11.45=1.774kN；N=N1+N3=2.386+1.774=4.16kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=4159.834/(0.205×424)=47.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=47.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！8.5m框架梁350*900计算一、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.2×1.2/6=12cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(900-120)/(6-1)=156mm；面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(900-120)/(6-1)]2+0.117×2.52×[(900-120)/(6-1)]2=3.06×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(900-120)/(6-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-120)/(6-1)]/1000=2.126kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.06×104/1.20×104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l--计算跨度:l=[(900-120)/(6-1)]=156mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.638×[(900-120)/(6-1)]4/(100×6000×7.20×104)=0.089mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(6-1)]/250=0.624mm；面板的最大挠度计算值ν=0.089mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.624mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.126/0.500=4.251kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度30mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×3×7×7/6=24.5cm3；I=1×3×7×7×7/12=85.75cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.106kN·m，最大支座反力R=2.338kN，最大变形ν=0.237mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.06×105/2.45×104=4.3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=4.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.237mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.338kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.137kN·m，最大支座反力R=4.702kN，最大变形ν=0.010mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=1.37×105/8.99×103=15.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=15.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.010mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.01mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！四、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=450×12×12/6=1.08×104mm3；I=450×12×12×12/12=6.48×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.50]×0.45×0.90=11.397kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.45×0.90=2.268kN/m；q=11.397+2.268=13.665kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×13.665×1752=5.23×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×11.397×0.175+0.437×2.268×0.175=0.921kNRB=1.25ql=1.25×13.665×0.175=2.989kNσ=Mmax/W=5.23×104/1.08×104=4.8N/mm2；梁底模面板计算应力σ=4.8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=9.497kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=175.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=175.00/250=0.700mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×11.397×1754/(100×6000×6.48×104)=0.143mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.143mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.7mm，满足要求！五、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.989/0.45=6.643kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3×7×7/6=24.5cm3；I=3×7×7×7/12=85.75cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.643×0.452=0.135kN·m；最大应力σ=M/W=0.135×106/24500=5.5N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.5N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.643×0.45=1.793kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.793×1000/(2×30×70)=1.281N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.281N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×6.643×4504/(100×9000×85.75×104)=0.239mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.450×1000/250=1.800mm；方木的最大挠度计算值ν=0.239mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.921kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.989kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.350)/4×0.450×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.450×(0.900-0.120)×0.500=0.808kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.342kN；N2=5.766kN；最大弯矩Mmax=0.149kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.053mm；最大应力σ=0.149×106/4490=33.2N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值33.2N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!六、梁跨度方向钢管的计算由于梁底增加承重立杆一根，梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算七、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.766kN；R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.342kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×16.2=2.51kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+(0.90-0.35)/4)×0.45×0.50+(1.20/2+(0.90-0.35)/4)×0.45×0.120×(1.50+24.00)]=1.418kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.200/2+(0.900-0.350)/4]×0.450=1.859kN；N=N1+N2+N3+N4=0.342+2.51+1.418+1.858=6.128kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=6127.521/(0.205×424)=70.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=70.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=5.766kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(16.2-0.9)=2.51kN；N=N1+N2=5.766+2.37=8.136kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=8136.116/(0.205×424)=93.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=93.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.042×(1.5+0.1×2)=2.067m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.042；lo/i=2067.224/15.9=130；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8136.116/(0.396×424)=48.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=48.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》技术保证组织措施施工过程技术管理的策划编制工程项目施工方案，对工程施工进行过程分解。确认施工过程，提出主要施工技术方法，明确应编制的施工技术文件和执行的标准规范以及实施过程的技术管理。标准规范、施工技术文件、记录的管理施工标准规范管理项目部技术质量部按照设计说明中明确的施工标准规范执行；专业工程师按图纸要求，落实本专业施工标准规范有效版本的控制，及时做好新旧版本的衔接工作，防止标准规范错误使用。施工技术文件的管理项目部专业工程师全面掌握分管专业施工的技术要求与施工动态。进行专业施工图纸审查后，应及时编制或参与编制施工技术方案。在工程项目施工前，施工技术方案应按规定程序审批完。当施工环境、资源配置和技术方法发生变化时，及时更改或编制补充技术方案；施工记录的管理项目工程开工前，项目技术质量部根据业主质量管理手册确定本项工程所采用的施工记录表格，及时制定增加的施工记录表格，明确填写要求，施工中应做到施工记录的填写、按表格要求认证签字、整理与工程进度同步。技术交底施工技术方案审批后，工程开工前进行施工技术方案交底；专项施工技术方案交底由项目总工程师组织，由专项专业工程师进行。专项施工技术方案交底应使项目管理层和作业单位明确该项工程的重要性及施工技术、质量、安全控制要点；一般施工技术方案交底由施工单位负责人组织，专业工程师进行，施工员、岗长等参加。交底的内容包括施工工期、本专业技术方案所采用的施工工艺、方法、施工技术要点及施工验收、资源配备、主要技术、质量及安全控制要点等。专业技术和工序施工交底执行一般施工技术方案交底的有关要求，由专业工程师或施工员进行；在施工过程中，如果作业人员发生变化，则由施工员提出，施工单位负责人组织，对新增作业人员进行补充交底；交底后，由交底人整理填写“交底记录”，记录一式三份，交底人自留一份，施工作业单位一份，项目部资料室存档一份。施工过程技术状态管理技术负责人（项目部总工程师）每月组织并参加一次项目技术管理状态的自查，各专业工程师参加，并填写“项目技术工作过程检查表”。检查内容包括：重要或关键工序的施工工艺符合工艺文件要求；重要或关键工序安装质量实测数据符合设计和标准规范要求；工程施工记录与工程同步并有业主签字确认；相关交工记录与工程同步积累，填写符合规定要求；项目部应对检查情况进行总结，对于检查中发现的问题由项目总工程师组织、各专业工程师落实整改；分包工程技术管理由项目总工程师组织，专业工程师负责对各自专业进行监督检查，并填写“分包工程技术检查记录”。混凝土浇筑1）浇筑前应将模板内的杂物及钢筋进行清理，检查钢筋保护层垫块是否符合规范要求。模板内应浇水湿润。2）主体框架混凝土采用C35商砼，进场时检查混凝土出厂证明书，标号，塌落度必须符合要求。试块留置应符合要求，另外留置拆模试块，在拆模前检测混凝土强度。3）混凝土自泵口下落的自由倾落度不得超过2m，浇筑应连续进行，使用插入式振捣器应快插慢拨，插点要均匀排列，逐点移动，不得遗漏。移动间距不大于作用半径1.5倍。4）浇筑时经常观察钢筋、预留洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题及时处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好，最后做好压光、扫毛，压光时间要适当掌握好，压光过早易出现砼表面裂缝现象，压光不得少于2遍，且压光杜绝浮浆和积水现象。楼梯段混凝土自下而上浇筑，先振实底板混凝土，达到踏步位置时，再与踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用塑料抹子将踏步上表面抹平。施工缝表面应全部凿毛，剔除浮动石子和混凝土软弱层，并用水冲洗干净，先浇一层同标号砂浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。浇筑时，派专职监护人观察支撑架，如发现异常，立即停止浇筑，并对异常部位进行处理加固，如无法挽回，应先安排人员有序疏散撤离，保证人身安全。混凝土浇筑完毕后，应在12h内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的湿润状态，养护期不少于7昼夜。质量保证措施9.1现场质量管理体系9.2模板质量保证措施在模板工程施工过程中，施工人员需按施工质量控制程序图严格把关；模板及其支撑，满足施