换热器的设计说明书

.. . .. . ..换热器的设计1.1 换热器概述换热器是化工、石油、动力、食品及其它许多任务业部门的通用设备 ，在生产中占有重要地位。换热器种类很多，但根据冷、热流体热量交换的原理和方式基本上可分三大类即 ：间壁式、混合式和蓄热式。在三类换热器中，间壁式换热器应用最多。换热器随着换热目的的不同 ，具体可分为加热器、冷却器、蒸发器、冷凝器，再沸器和热交换器等。由于使用条件的不同，换热设备又有各种各样的形式和结构 。换热器选型时需要考虑的因素是多方面的 ，主要有:①热负荷及流量大小；②流体的性质；③温度、压力及允许压降的范围；④对清洗、维修的要求；⑤设备结构、材料、尺寸、重量；⑥价格、使用安全性和寿命；按照换热面积的形状和结构进行分类可分为管型 、板型和其它型式的换热器。其中，管型换热器中的管壳式换热器因制造容易 、生产成本低、处理量大、适应高温高压等优点，应用最为广泛。管型换热器主要有以下几种形式 ：（1）固定管板式换热器：当冷热流体温差不大时 ，可采用固定管板的结构. 专业学习资料 ... . .. . ..型式，这种换热器的特点是结构简单 ，制造成本低。但由于壳程不易清洗或检修，管外物料应是比较清洁、不易结垢的。对于温差较大而壳体承受压力较低时，可在壳体壁上安装膨胀节以减少温差应力 。2）浮头式换热器：两端管板只有一端与壳体以法兰实行固定连接，称为固定端。另一端管板不与壳体连接而可相对滑动，称为浮头端。因此，管束的热膨胀不受壳体的约束，检修和清洗时只要将整个管束抽出即可。适用于冷热流体温差较大，壳程介质腐蚀性强、易结垢的情况。3）U形管式换热器换：热效率高，传热面积大。结构较浮头简单，但是管程不易清洗，且每根管流程不同，不均匀。表1-1 换热器特点一览表分名称 特性类刚性结构用于管壳温差较小的情况(一般≤50°C)，管间不能管固定清洗壳管板管带膨胀节：有一定的温度补偿能力，壳程只能承受较低的式式式压力浮头 管内外均能承受高压，壳层易清洗，管壳两物料温式 差>120℃；内垫片易渗漏. 专业学习资料 ... . .. . ..U型管式填料函式釜式双套套管式管套管式

制造、安装方便，造价较低，管程耐压高；但结构不紧凑、管子不易更换和不易机械清洗内填料函：密封性能差，只能用于压差较小场合外填料函：管间容易泄露，不易处理易挥发、易爆易燃及压力较高场合壳体上都有个蒸发空间，用于蒸汽与液相分离结构比较复杂，主要用于高温高压场合或固定床反应器中能逆流操作，用于传热面积较小的冷却器 、冷凝器及预热板式

式板式螺旋板板伞板式

器拆洗方便，传热面能调整，主要用于粘性加大的液体间换热制造简单，紧凑，可用于带颗粒物料，温位利用好；不易检修制造简单、紧凑、成本低、易清洗，使用压力不大于1.2Mpa，使用温度不大于150℃板壳式 板数类似管束，可抽出清洗检查，压力不能太高. 专业学习资料 ... . .. . ..盘式传热效率高，用于高温烟气冷却等回旋式蓄鼓式用于空气预热器等热紧凑式适用于低温到高温的各种条件式固定格室式非紧适用于高温及腐蚀性气体场合凑式表板翅式面扩展 管翅式式

紧凑、效率高。可多股物流同时换热，使用温度不大于150℃，主要用于粘性加大的液体间换热高效而紧凑，换热面积大，传热效果好在过程工业中，由于管壳式换热器具有制造容易 ，生产成本低，选材范围广，清洗方便，适应性强，处理量大，工作可靠，且能适应高温高压等众多优点，管壳式换热器被使用最多 。工业中使用的换热器超过 90%都是管壳式换热器，在工业过程热量传递中是应用最为广泛的一种换热器 。结合上述优点和本工艺的特点，本工艺的换热器主要选用管壳式换热器 。1.2 管壳式换热器的选用 结构参数的确定. 专业学习资料 ... . .. . ..⑴管径管径越小换热器越紧凑、便宜，但压力降会增加。为了满足允许的压降，一般选用19mm的管子；对于物流流量较大的，采用25mm 以上的管子。⑵管长无相变传热时，管子长则换热系数增加，对于相同的换热面积，管子长则管程数减小，使得压力降减小，每平方米传热面积比降低 。我国生产的标准钢管长度为6m，故系列标准中管长有1.5m，2m，3m，6m和9m五种。因此，一般管长取4-6m，对大面积，无相变换热器管长可取至 8～9m。⑶管子配布换热管在管板上的排列方式主要有正三角形 、正方形和转角正三角形、转角正方形。正三角形排列形式最为普遍 ，由于管距都相等，可以在同样的管板面积上排列最多的管数。但因管外不易清洗，其适用场合受到限制，主要适用于壳程介质污垢少，且不需要进行机械清洗的场合 。而采用正方形和转角正方形排列的管束，能够使管间小桥形成一条直线通道 ，便于管外机械清洗。⑷管心距管心距小设备紧凑，但将引起管板增厚、清洁不便、壳程压降增大。故一般选用范围为 1.25～1.5d（d为管外径）。表1-2 换热管管心距换热管外径/mm19253238换热管中心距/mm25324048分程隔板槽两侧相邻管中心距/mm38445260. 专业学习资料 ... . .. . ..⑸管程数管程数增加，管内流速增加，传热系数增加。管程数一般有1、2、4、6、8、10、12等七种。但管程数不能分得太多，以免压力降过大，且隔板要占用相当大的布管面积。⑹折流板折流板可以改变壳程流体的方向 ，使其垂直于管束流动，提高流速，从而增加流体流动的湍流程度 ，获得较好的传热效果。折流板型式可分为圆缺形（弓形）折流板、盘环形折流板、孔式折流板和折流圈。表1-3 折流板间距常用数值管长(mm) 折流板间距(mm)≤3000 100200 300 450 600 —4500～6000 —1500～6000 150 200 300 450 600 —≤6000200——3004506007500，9000—7506000 — — 300 450 600 750. 专业学习资料 ... . .. . ..7500，9000 —6000～9000 — — — 450 600 7501.3 换热器详细设计本工艺共有41台换热设备（换热器、再沸器、冷凝器、预热器），这里我们以浮头式换热器（E0602）详细设计为例。热物流经该换热器换热温度降至目标温度，冷却物流为循环冷却水。由Aspen软件得到冷热工艺物流数据 ：表1-4 工艺操作参数参数操作参数壳程管程介质循环冷却水甲苯回收塔塔底去一级结晶质量流量（Kg/h）343740.084194.9入口温度（℃）20.00138.00出口温度（℃）30.0034.00入口压力（bar）3.002.87出口压力（bar）2.872.7413初步选择换热器的形式后 ，根据任务要求利用AspenExchangerDesign ＆RatingV7.2进行模拟计算，模拟出来的换热器工艺参数如图 1-1所示：. 专业学习资料 ... . .. . ..图1-1 换热器工艺参数⑴结构设计利用AspenExchangerDesign＆RatingV7.2软件也可以对换热器进行结构. 专业学习资料 ... . .. . ..设计，模拟出来的结果如下：①换热管设计图1-2 换热管基本参数图1-3 换热管排列方式换热管为平滑管，外径19mm，壁厚为2mm，管间距为25mm，管长5850mm。换热管根数514根。管子排列方式为正三角形排列 。②折流板和管口设计折流板的设置主要是为了提高壳程的流速 ，增加扰动，改善传热。这里选. 专业学习资料 ... . .. . ..择单弓形折流板，并且圆缺方向的高度为壳体公称直径的 0.15～0.45，折流板间距一般不小于圆筒内径的 1/5。折流板的数目及厚度等基本参数见图 1-4所示图1-4 折流板基本参数折流板数目为6，折流板型式为单弓形，切割率为39.15%。折流板朝向为水平，与进出口间隔（第一块与进口或最后一块与出口端面的距离 ）为466.48mm，两块板间隔为525.00mm。图1-5 管口基本参数管程进、出口管口各有一个。其中，管程进口管口外径为168.28mm，内径154.05mm；管程出口管口外径168.28mm，内径154.05mm。壳程进、出口管口亦各有一个，壳程进口管口外径为323.85mm，内径304.8mm；壳程出口管口外径273.05mm，内径254.51mm。③管束. 专业学习资料 ... . .. . ..图1-6 管束基本参数如图为管束信息，主要对管束布置、布置限定、定位杆拉杆和管束布置图进行详细设置。图1-7 换热器结构尺寸根据《JB/T4715-1992固定管板式换热器形式与基本参数 》和《GB151-1999. 专业学习资料 ... . .. . ..管壳式换热器》对模拟的数据进行圆整，并考虑到热损失等，换热面积有余量，选定换热器的基本参数如下 ：表1-5换热器基本参数项目参数公称直径/mm800管子规格/mmφ19×2排列方式正三角形管中心距/mm25管长/mm4500公称压力/MPa0.6换热面积/㎡189.8管程数4壳程数1折流板间距/mm600折流板数6折流板形式单弓形⑵换热器的机械设计及校核①选材由于热流体和冷却水温度都不是太高 ，冷、热流体腐蚀性不大，故壳体材料. 专业学习资料 ... . .. . ..选用Q235-B，管子材料选用Q235-B无缝钢管。②管板的选择管板用来固定换热管并起着分隔管程和壳程的作用 ,根据选定的换热器公称直径及操作压力查表可得管板数据 ，这里选用其默认的管板类型为标准单管板。表1-6 管板结构数据DNDD1D2D3D4D5d2bfb800930890855797842800233848③管子与管板的连接因为操作压力小于4Mpa，且温度低于300℃，所以管子与管板的连接采用胀接。④管板与壳体的连接管板与壳体的连接采用焊接 ，,该结构在管板上开槽，壳体嵌入后焊接。壳体对中容易，适用于壳体压力不太高的场合 。⑤换热器的校核表1-7固定管板式换热器设计计算. 专业学习资料 ... . .. . ..浮头式换热器筒体设计计算计算单位全国化工设备设计技术中心站设计计算条件壳程管程设计压力0.4MPa设计压力0.4MPa设计温度65℃设计温度170℃壳程圆筒内径800.00mm管箱圆筒内径800.00mm材料名称Q235-B材料名称Q235-B计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管板校核计算表1-8 前端管箱筒体计算前端管箱筒体计算结果 计算单位 全国化工设备设计技术中心站计算条件 筒体简图计算压力Pc0.40MPa设计温度t170.00C. 专业学习资料 ... . .. . ..内径Di材料试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差C1腐蚀裕量C2焊接接头系数计算厚度有效厚度名义厚度重量压力试验类型试验压力值压力试验允许通过的应力水平 T试验压力下圆筒的应力校核条件校核结果

800.00 mmQ235-B (板材)113.00 MPa109.80 MPas 235.00 MPa0.80 mm3.00 mm0.85厚度及重量计算PcDi=2[]tPc=1.72e= n-C1-C2=8.20n= 12.00100.44压力试验时应力校核液压试验PT=1.25P[]t = 0.5000 (或由用户输入)[ ]T 0.90 s= 211.50T= pT.(Di e) =28.992 e.T T合格

mmmmmmKgMPaMPaMPa. 专业学习资料 ... . .. . ..压力及应力计算[Pw]=2e[]tMPa最大允许工作压力(Die)=1.89385设计温度下计算应力t=Pc(Die)=19.71MPa2et93.33MPa校核条件t≥t结论 合格表1-9 前端管箱封头计算前端管箱封头计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件椭圆封头简图计算压力Pc0.40MPa设计温度t170.00C内径Di800.00mm曲面高度hi200.00mm材料Q235-B(板材)试验温度许用应力113.00MPa设计温度许用应力t109.80MPa钢板负偏差C10.80mm腐蚀裕量C23.00mm. 专业学习资料 ... . .. . ..焊接接头系数 0.85厚度及重量计算K=21Di=1.0000形状系数622hi计算厚度=KPcDi=1.72mm2[]t0.5Pc有效厚度e=n-C1-C2=8.20mm最小厚度min=1.20mm名义厚度n=12.00mm结论满足最小厚度要求重量77.54Kg压力计算最大允许工作压力[Pw]=2[]te=1.90351MPaKDi0.5e结论 合格表1-10 后端管箱筒体计算后端管箱筒体计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件筒体简图计算压力Pc0.40MPa设计温度t65.00C内径Di900.00mm. 专业学习资料 ... . .. . ..材料Q235-B(板材)试验温度许用应力113.00MPa设计温度许用应力113.00MPa试验温度下屈服点s235.00MPa钢板负偏差C10.80mm腐蚀裕量C23.00mm焊接接头系数0.85厚度及重量计算计算厚度=PcDi=1.882[]tPc有效厚度e=n-C1-C2=8.20名义厚度n=12.00重量87.44压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值PT=1.25P[]t=0.5000(或由用户输入)[]压力试验允许通过

mmmmmmKgMPa的应力水平 T试验压力下圆筒的应力校核条件校核结果

T 0.90 s= 211.50T= pT.(Di e) =32.582e.T T合格

MPaMPa压力及应力计算. 专业学习资料 .........[Pw]=2e[]tMPa最大允许工作压力(Die)=1.73444设计温度下计算应力t=Pc(Die)=22.15MPa2et96.05MPa校核条件t≥t结论合格表1-11 后端管箱封头计算后端管箱封头计算结果 计算单位 全国化工设备设计技术中心站计算条件椭圆封头简图计算压力Pc0.40MPa设计温度t65.00C内径Di900.00mm曲面高度hi200.00mm材料Q235-B(板材)试验温度许用应力113.00MPa设计温度许用应力t113.00MPa钢板负偏差C10.80mm腐蚀裕量C23.00mm. 专业学习资料 ... . .. . ..焊接接头系数 0.85厚度及重量计算K=21Di=1.1771形状系数622hi计算厚度=KPcDi=2.21mm2[]t0.5Pc有效厚度e=n-C1-C2=8.20mm最小厚度min=2.70mm名义厚度n=12.00mm结论满足最小厚度要求重量91.59Kg压力计算最大允许工作压力[Pw]=2[]te=1.48120MPaKDi0.5e结论 合格表1-12筒体计算浮头式换热器筒体计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件筒体简图计算压力Pc0.40MPa设计温度t65.00C内径Di800.00mm. 专业学习资料 ... . .. . ..材料Q235-B(板材)试验温度许用应力113.00MPa设计温度许用应力113.00MPa试验温度下屈服点s235.00MPa钢板负偏差C10.80mm腐蚀裕量C23.00mm焊接接头系数0.85厚度及重量计算计算厚度=PcDiPc=1.67mm2[]t有效厚度e=n-C1-C2=8.20mm名义厚度n=12.00mm重量1081.33Kg压力试验时应力校核压力试验类型试验压力值压力试验允许通过的应力水平 T试验压力下圆筒的应力校核条件校核结果

液压试验PT=1.25P[]=0.5000(或由用户输入)MPa[]tT 0.90 s= 211.50 MPaT=pT.(Die)=28.992e.MPaT T合格压力及应力计算. 专业学习资料 ... . .. . ..[Pw]=2e[]t最大允许工作压力(Die)=1.94905设计温度下计算应力t=Pc(Die)=19.712et96.05校核条件t≥t结论合格表1-13筒体法兰计算筒体法兰计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站设计条件简图设计压力p0.400MPa计算压力pc0.400MPa设计温度t65.0C轴向外载荷F0.0N外力矩M0.0N.mm壳材料名称Q235-B体许用应力113.0MPa法[]t16Mn材料名称许[]f150.0MPa兰应[]tf150.0MPa材料名称40MnB螺许[]b196.0MPa应[]tb184.8MPa栓公称直径d20.0mm螺栓根径d17.3mm

MPaMPaMPa. 专业学习资料 ... . .. . ..数量n28个Di800.0Do950.0结构尺DD垫Db907.0878.0855.0δ014.0寸外内mmLe21.5LA26.5h13.0δ127.0金属材料类型N11.5m3.00y(MPa)25.5垫片压紧面形状1a,1bb5.75DG866.5片b≤b=b0b0≤6.4mmDG=(D外+D内)/206.4mmb0>6.4mmb=2.53b0b0>6.4mmDG=D外-2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa=πbDGy=399140.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp=Fp+F=273443.8N所需螺栓总截面积AmAm=max(Ap,Aa)=2036.4mm2实际使用螺栓总截面积Ab=nd12=6577.2mm2Ab4力矩计算FD=LD=LA+0.5MD=FDLD2NmmN.mm操0.785Dipcδ1=8038400.0==40.0. 专业学习资料 ... . .. . ..200960.0FG=FpLG=0.5(DbMG=FGLG作=37547.2N-DG)mm=760330.4=20.2LT=0.5(LA+FT=F-FD1+LG)MT=FTLTMp=34798.2Nmm=1283183.2=36.9外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp=MD+MG+MTMp=10081914.0预紧W=MaWLG==MaNLG=20.2mm844132.217093678.0计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大者Mo=17093678.0螺栓间距校核实际间距LDb=90.5n最小间距Lmin46.0(查GB150-98表9-3)最大间距Lmax122.3形状常数确定h0Di098.99h/ho=0.1K=Do/DI=1.21410

N.mmN.mmN.mmN.mmN.mmmmmmmm1.9由K查表9-5得T=1.844Z=5.876Y=11.389U=12.515. 专业学习资料 ... . .. . ..整体法兰松式法兰查图9-7由1/o得ψ=δfe+1=1.44剪应力校核预紧状态操作状态

查图9-3和图9-4查图9-5和图9-6=2.91134/T0.76计 算 值1W0.00DilWp2 0.00Dil

FI=0.90090 VI=0.42312FL=0.00000 VL=0.00000整体法兰松式法兰d1Uh2VIU2d1hooVL==0.0613524.143 fe 1 1.54许 用 值MPa10.8nMPa20.8tn

FIh00.00851FLh00.000003fd1 0.2=0.94结 论应力

输入法兰厚度δf=48.0mm时,法兰应力校核计算值许用值结论性质1.5[]ft=225.0或轴向2.5[]nt=282.5(按整体fMo90.38MPa校核合格H应力法兰设计的任意式法兰,取1.5[]nt). 专业学习资料 ... . .. . ..径向e1)M0(1.33f15.17Rf2DitMPa[]f应力切向M0YZR16.45MPa[]ftTf2Di应力综合max(0.5(HR),0.5(HT))MPa[]ft应力=53.42法兰校核结果

=150.0 校核合格=150.0 校核合格=150.0 校核合格校核合格表1-14后端筒体法兰计算后端筒体法兰计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站设计条件简图设计压力p0.400MPa计算压力pc0.400MPa设计温度t65.0C. 专业学习资料 ... . .. . ..轴向外载荷F0.0N外力矩M0.0N.mm壳材料名称Q235-B体许用应力[]nt113.0MPa法材料名称16Mn许[]f150.0MPa兰应[]tf150.0MPa材料名称40MnB螺许[]b196.0MPa应[]tb184.8MPa栓公称直径dB20.0mm螺栓根径d117.3mm数量n28个Di800.0Do1050.0结构尺垫Db1007.0D外978.0D内950.0δ08.0寸mmLe21.5LA34.5h30.0δ169.0材料类型软垫片N14.0m3.00y(MPa)52.4压紧面形状1a,1bb6.69DG964.6片b0≤bb0b0≤6.4mmDG=(D外+D内)/26.4mm=b0>6.4mmb=2.53b0b0>6.4mmDG=D外-2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓Wa=πbDGy=1062926.5 N载荷Wa操作状态下需要的最小螺栓 Wp=Fp+F=341001.5 N. 专业学习资料 ... . .. . ..载荷Wp所需螺栓总截面积AmAm=max(Ap,Aa)=5423.1mm2实际使用螺栓总截面积AbAb=nd12=6577.2mm24力矩计算2LD=LA+0.5δ1MD=FDLDFD=0.785Dipc操N=69.0mmN.mm=200960.0=13866240.0FG=FpLG=0.5(Db-MG=FGLG作NDG)mmN.mm=48659.0=1031267.3=21.2LT=0.5(LA+1+FT=F-FDLG)MT=FTLTMpNmmN.mm=91209.9=5686650.0=62.3外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp=MD+MG+MTN.mmMp=20584158.0预紧W=1176025.0Ma=WLG=N.mmNLG=21.2mmMa24924388.0计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大者Mo=24924388.0N.mm螺 栓 间 距 校 核. 专业学习资料 ... . .. . ..Db实际间距Ln最小间距 Lmin 46.0最大间距 Lmax

=113.0mm(查GB150-98表9-3) mm122.3 mm形状常数确定h0Di074.83h/ho=0.4K=Do/DI=1.312108.6由K查表9-5得T=1.792Z=3.768Y=7.289U=8.010查图9-3和图整体法兰 FI=0.81583VI=0.08833eFIh09-4查图9-5和图松式法兰 FL=0.00000VL=0.00000eFLh09-6

0.010200.00000整体法兰U松式法兰查图9-72d1VIhoo23Uff=35.17656d1hoo0.2VLd1由1/o得==0.0ψ=δfe+1=1.51剪应力校核预紧状态操作状态

464289.0/T41.65fe13=1.07=0.83计算值许用值结论W0.00MPa10.8n1Wp0.00MPa0.8t2. 专业学习资料 ... . .. . ..输入法兰厚度δ=48.0mm时,法兰应力校核f应力计算值许用值性质1.5[]ft=225.0或轴向2.5[]nt=282.5(按整体fMo213.13MPaH应力法兰设计的任意式法兰,取1.5[]nt)径向e1)M0(1.33f20.90Rf2Dit=150.0MPa[]f应力切向M0Y19.83ZRMPa[]ft=150.0Tf2Di应力综合max(0.5(HR),0.5(HT))应力=117.01MPa[]ft=150.0法兰校核结果 校核合格

结 论校核合格校核合格校核合格校核合格表1-15前端管箱法兰计算前端管箱法兰计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站设计条件简图设计压力p0.400MPa计算压力pc0.400MPa设计温度t170.0C轴向外载荷F0.0N. 专业学习资料 ... . .. . ..外力矩M0.0N.mm壳材料名称Q235-B体许用应力[]nt109.8MPa法材料名称16Mn许[]f150.0MPa兰应[]tf142.2MPa材料名称40MnB螺许[]b196.0MPa应[]tb168.6MPa栓公称直径dB20.0mm螺栓根径d117.3mm数量n28个Di800.0Do950.0垫结构尺寸Db907.0D外878.0D内850.0δ014.0mmLe21.5LA26.5h13.0δ127.0材料类型软垫片N14.0m3.00y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb6.69DG864.6片b0≤b=b0b0≤6.4mmDG=(D外+D内)/26.4mmb0>6.4mmb=2.53b0b0>6.4mmDG=D外-2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa=πbDGy=463639.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp=Fp+F=278487.8N所需螺栓总截面积AmAm=max(Ap,Aa)=2365.5mm2. 专业学习资料 ... . .. . ..实际使用螺栓总截面积 A Ab= n d2 =6577.2b 4 1力 矩 计 算2pcLD=LA+0.5δ1MD=FDLDFD=0.785Di操N=40.0mm=200960.0=8038400.0FG=FpLG=0.5(Db-MG=FGLG作NDG)mm=43614.6=924357.3=21.2LT=0.5(LA+1+FT=F-FDLG)MT=FTLTMpNmm=33772.2=1261286.0=37.3外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp=MD+MG+MTMp=10224043.0预紧Ma=WLG=W=876381.8NLG=21.2mmMa18573820.0计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大者Mo=17607980.0螺栓间距校核实际间距LDb=101.8n最小间距Lmin46.0(查GB150-98表9-3)最大间距Lmax122.3

mm2N.mmN.mmN.mmN.mmN.mmN.mmmmmmmm. 专业学习资料 ... . .. . ..形 状 常 数 确 定0Di0105.83h/ho=0.1K=Do/DI=1.188h

1 0 1.9由K查表9-5得 T=1.844查图9-3和图整体法兰9-4查图9-5和图松式法兰9-6查图9-7f=2.91134由1/o得ψ=δfe+1=/T=1.44=0.76剪应力校核计算值预紧状态1W0.00Dil操作状态Wp0.002Dil

Z=5.876 Y=11.389FI=0.90090 VI=0.42312FL=0.00000 VL=0.00000整体法兰 松式法兰U2d1U2d1hoohooVIVL=613524.1=0.043 fe 1 1.54许 用 值MPa10.8nMPa20.8tn

U=12.515FIh00.00851e FLh0 0.000003fd1 0.2=0.94结 论输入法兰厚度δf=48.0mm 时,法兰应力校核应力性质轴向

计 算 值 许 用 值 结 论fM1.5[]ft=213.3或o93.10MPa校核合格H2.5[]nt=274.5(按整体法. 专业学习资料 ... . .. . ..兰设计的任意式法兰,取应力1.5[]tn )径向e1)M0(1.33f15.63Rf2DiMPa[]ft应力切向M0YZR16.95MPa[]fTt应力综合max(0.5(HR),0.5(HT))应力=55.02MPa[]ft

=142.2 校核合格=142.2 校核合格=142.2 校核合格法兰校核结果 校核合格表1-16后端管箱法兰计算后端管箱法兰计算结果 计算单位 全国化工设备设计技术中心站. 专业学习资料 ... . .. . ..设计设计压力 p计算压力 pc设计温度 t轴向外载荷F外力矩M壳材料名称体许用应力[]nt法材料名称许[]f兰应[]tf材料名称螺许[]b应[]tb栓公称直径dB螺栓根径d1数量n

条件简图0.400MPa0.400MPa65.0C0.0N0.0N.mmQ235-B113.0MPa16Mn150.0MPa150.0MPa40MnB196.0MPa184.8MPa20.0mm17.3mm28个Di900.0Do1050.0垫结构尺寸D1007.0D外978.0D内950.0δ8.0b0mmLe21.5LA-15.5h30.0δ169.0材料类型软垫片N14.0m3.00y(MPa)52.4压紧面形状1a,1bb6.69DG964.6片b0≤6.4mmb=b0b0≤G外+D内)/26.4mmD=(Db0>6.4mmb=2.53b0b0>6.4mmDG=D外-2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓Wa=πbDGy=1062926.5N. 专业学习资料 ... . .. . ..载荷Wa操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp=Fp+F=341001.5所需螺栓总截面积AmAm=max(Ap,Aa)=5423.1实际使用螺栓总截面积AbAb=n4d12=6577.2力 矩 计 算FD=0.7852pcLD=LA+0.5δ1MD=FDLDDi操N=19.0mm=4832460.0=254340.0FG=FpLG=0.5(Db-MG=FGLG作NDG)mm=1031267.3=48659.0=21.2FTFFDLT=0.5(LA+1+MTFTLT=-LG)=MpNmm=1412827.2=37829.9=37.3外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp=MD+MG+MTMp=7276554.5预紧Ma=WLG=W=1176025.0NLG=21.2mmMa24924388.0计算力矩Mo=Mp与aft/[]f中大者Mo=24924388.0M[]

Nmm2mm2N.mmN.mmN.mmN.mmN.mmN.mm. 专业学习资料 ... . .. . ..螺 栓 间 距 校 核实际间距LDbn最小间距 Lmin 46.0最大间距 Lmax

=101.8mm(查GB150-98表9-3) mm122.3 mm形 状 常 数 确 定h0Di084.85h/ho=0.4K=Do/DI=1.167108.6由K查表9-5得TZ=6.538Y=12666U=1.852=13.919查图9-3和图整体法兰 FI=0.83061VI=0.09826eFIh00.009799-4查图9-5和图松式法兰 FL=0.00000VL=0.00000eFLh00.000009-6整体法兰U松式法兰查图9-72d1VIhooU23d1hoff=36.55010VL0.1由1/o得=d1=0.0769301.4ψ=δ